工具式原位支撐后澆帶結構施工關鍵技術控制

工具式原位支撐后澆帶結構施工關鍵技術控制工程介紹1.1項目概況華大基因中心項目位于深圳市鹽田區(qū)03-01號片區(qū)[大梅沙地區(qū)]12-1E9地塊，南臨鹽壩高速公路，東、西、北三面環(huán)山，總用地面積10.3萬m2。本項目建筑面積34萬m2，地上分為5個區(qū)，A區(qū)是3棟宿舍樓為混凝土結構，B/F區(qū)是研發(fā)辦公樓和三生體驗示范樓為型鋼混凝土結構，C區(qū)為國際會議中心，E區(qū)為再生能源示范區(qū)均為混凝土結構，具體規(guī)劃設計如下：序號分區(qū)樓層高度m面積㎡1A區(qū)1959.856.5萬2BC區(qū)943.7519萬3E區(qū)311.600.1萬4F區(qū)530.301.56萬5地下16.107.3萬6合計//34.4萬結構形式為框架、框剪結構，項目將于2019年竣工完成。圖1-1華大基因效果圖主要參建單位：表1-1參建單位建設單位深圳華大基因科技有限公司監(jiān)理單位深圳市建星項目管理顧問有限公司設計單位深圳華森建筑與工程設計公司EPC總承包單位中建鋼構有限公司中國建筑第四工程局有限公司勘察單位深圳市協(xié)鵬工程勘察有限公司1.2土建概況項目開工之初就確定項目創(chuàng)優(yōu)目標為魯班獎，并始終堅持以“魯班獎”的標準要求，嚴把各工序的過程檢查和驗收，使工程質量穩(wěn)步提高。本工程面積大，后澆帶寬0.8m，總長約6464m，質量要求高。圖1-2華大基因中心底板分區(qū)平面布置圖小組概況2.1小組簡介表2-1小組簡介課題名稱工具式原位支撐后澆帶結構施工工藝的研究小組名稱華大基因中心項目QC小組成立時間2016.11課題類型攻關型小組注冊號YGSGZFGS-002課題注冊號YGSGZFGS-2017-002活動時間2016.11.25—2017.6.25小組人數10人平均年齡28組長王瀟鋒活動頻次每周活動一次QC教育時間96課時以上2.2成員分工圖2-1QC小組組織架構圖表2-2小組成員分工表序號姓名性別崗位/小組職務文化程度QC活動分工1王瀟鋒男技術負責人/組長本科全面指揮、決策2朱君男項目經理/副組長本科策劃、組織3朱永新男項目總工/副組長本科指導、監(jiān)督4李艷芳女實驗主管/組員本科成果總結5冉聰男技術員/組員本科協(xié)調、執(zhí)行檢查6楊凱男技術員/組員本科成果編制7楊正文男棟號長/組員本科現場施工8陳茂松男質量主管/組員本科執(zhí)行檢查9潘少華男安全主管/組員大專過程控制10吳維軍男機電主管/組員本科過程控制2.3QC小組活動計劃表表2-3小組活動計劃表第三章選題理由1、后澆帶澆筑采用純木模板支撐體系，在安裝施工過程中會損耗大量的模板。2、為使周轉材料能快速周轉而選擇拆除模板和支架，會損壞結構梁板，造成開裂、滲漏。3、后澆帶二次支模結構板底面容易造成凹凸不平，質量觀感差。在后續(xù)修復中將產生二次費用以及人力物力、浪費施工材料還影響施工進度。因此制定“后澆帶施工質量控制”的課題。第四章現狀調查QC小組對長華國際金融中心和本工程已施工完成的后澆帶進行了調查。檢測部位共220個，合格為198個，不合格為22個，合格率90.0%。將不合格部位的原因做整理分析，統(tǒng)計如下：表4-1后澆帶質量不合格因素匯總表序號因素頻數累計頻數頻率累計頻率1后澆帶施工縫處裂縫3313.613.62混凝土底部平整度差101345.559.13后澆帶板底處漏筋2159.168.24后澆帶兩側接茬不平52022.790.95其他問題2229.1100圖4-1后澆帶平整度實測數據主要影響因素排列圖：圖4-2主要影響因素排列圖結論：“混凝土底部平整度差和后澆帶兩側接茬不平”為A類因素，是影響后澆帶質量的主要原因。第五章目標確認通過對控制后澆帶施工質量進行研究，有效地解決后澆帶澆筑成型質量差，二次支模損壞結構、周轉材料增加的問題。實現后澆帶澆筑后砼質量缺陷數量減少至2%以下。圖5-1目標確認圖第六章原因分析通過項目QC小組分析討論，從人、機、料、法、環(huán)、測六個方面進行查找原因，因果分析魚刺圖如下：圖6-1因果分析魚刺圖統(tǒng)計出了以下8個末端因素：圖6-2末端因素統(tǒng)計圖第七章要因確認表7-1要因確認表序號末端因素驗證方法確定標準責任人確認時間1人員培訓交底不到位調查分析考試合格率90%以上朱永新2017.1.102骨料含泥量大，水泥劑量過大調查分析合成級配在控制范圍內王瀟鋒2017.1.163木模板多為二次使用的模板，強度不夠，平整度差現場驗證模板平整度在規(guī)范允許誤差范圍內朱君2017.1.154過早開放交通現場驗證后澆帶位置在養(yǎng)護周期內周邊無材料堆載冉聰2017.1.105測量儀器未檢測調查分析測量儀器均通過檢測部門檢測合格楊凱2017.1.166混凝土振搗不實現場驗證混凝土澆筑時無過震、漏震現象陳茂松2017.1.157支撐立桿搭設不合理現場驗證施工時符合方案要求潘少華2017.1.158機械設備缺少維修保養(yǎng)調查分析機械設備有定期保養(yǎng)記錄王瀟鋒2017.1.16要因確認一：人員培訓、技術交底不到位確認人：朱永新確認時間：2017.01.10確認方法：對項目管理人員、施工班組人員進行考核項目總工朱永新查看工程技術交底記錄，對項目管理人員、施工班組人員進行問卷考核。結論：非要因要因確認二：攪拌站混凝土配合比控制不嚴確認人：王瀟鋒確認時間：2017.01.16確認方法：調查分析技術部經理王瀟鋒對攪拌站正在生產的混合料取樣進行生產配合比檢驗。檢驗配合比符合要求，配合比結果如下圖，合成級配曲線在控制范圍之內。結論：非要因要因確認三：木模板多為二次使用的模板，強度不夠，平整度差確認人：朱君確認時間：2017.1.15確認方法：現場調查QC小組成員對現場后澆帶位置使用模板進行確認，發(fā)現均為二次模板，對模板平整度進行測量，不符合規(guī)范要求。結論：要因要因確認四：過早開放交通確認人：冉聰確認時間：2017.1.10確認方法：現場調查對后澆帶澆筑完成后周邊環(huán)境進行觀察后發(fā)現，養(yǎng)護周期范圍內周邊無材料等堆載，交通封閉。結論：非要因要因確認五：測量儀器未檢測確認人：楊凱確認時間：2017.1.16確認方法：調查分析小組成員楊凱對測量儀器檢測臺賬進行查看，測量儀器均按時檢測。結論：非要因要因確認六：混凝土振搗不實確認人：楊正文、陳茂松確認時間：2017.01.15確認方法：現場調查質量主管陳茂松對后澆帶混凝土的澆筑進行了全程跟蹤，未發(fā)現有澆筑工藝不當的現象。結論：非要因要因確認七：支撐立桿搭設不合理確認人：潘少華確認時間：2017.01.15確認方法：現場調查安全主管潘少華組織QC小組成員對支撐體系進行驗收，發(fā)現存在立桿間距、水平桿間距過大、頂托超長的現象。結論：要因要因確認八：機械設備缺少維修保養(yǎng)確認人：王瀟鋒確認時間：2017.1.16確認方法：調查分析技術部經理王瀟鋒對機械的維保記錄進行查看，確認機械設備有定期維保。結論：非要因經認真分析，我小組確定出以下兩個要因：1、支撐立桿搭設不合理；2、木模板多為二次使用的模板，強度不夠，平整度差。第八章制定對策8.1對策評價選擇表8-1對策評價選擇表序號主要原因對策方案方案論證（單項滿分10分）選擇方案穩(wěn)定性經濟性可實施性合計1支撐立桿搭設不合理①再次培訓，控制支撐體系施工要點68922③②更換施工隊伍56718③采用工具式原位支撐體系988272木模板多為二次使用的模板，強度不夠，平整度差①后澆帶模板全部采用新的木模板97522②②采用可周轉使用，強度大，變形小的模板體系987248.2制定對策表8-2制定對策表序號主因對策目標措施地點負責人完成時間1支撐立桿搭設不合理采用工具式原位支撐體系支撐立桿間距均勻，縱橫間距均為1m，變形在±5mm誤差范圍內項目部結合本工程情況，針對后澆帶的施工采用定型化鋁模板，鋁模板安裝時支撐立桿間距均為1m。項目部王瀟鋒楊正文2017.1.282木模板多為二次使用的模板，強度不夠，平整度差采用可周轉使用，強度大，變形小的模板體系模板平整度誤差控制在±2mm，改善后澆帶模板拆除后混凝土成型質量差、接茬不平的現象使用鋁模板，工具式安裝，避免因材料本身問題導致混凝土澆筑質量不佳。項目部楊凱陳茂松2017.1.28第九章對策實施9.1對策實施一：（1）編制《工具式原位支撐后澆帶結構施工方案》，再次交底。對工人進行技術交底，讓工人清楚地知道工具式原位支撐體系施工的操作細節(jié)及質量標準。圖9-1方案交底記錄（2）BIM技術深化，模擬施工工具式原位支撐體系采用BIM技術深化設計：根據圖紙要求后澆帶預留位置，結合現場情況設計搭設后澆帶懸挑梁板和懸挑端部的鋁模體系。圖9-2后澆帶節(jié)點深化設計9.2對策實施二：選擇強度高、可周轉多次的材料。采用工具式原位支撐，采購定型化鋁模板，管理人員現場給施工班組進行技術交底，交底完成后全程跟蹤施工。圖9-3后澆帶鋁模板施工工藝圖第十章效果檢查10.1活動效果QC小組通過一周的現狀調查，查找出了主因，制定了相應的對策，并加以實施，QC小組對工程其余后澆帶進行了跟蹤調查，132個檢查部位其中僅有2個缺陷部位。經過QC小組共同努力，后澆帶質量檢測合格率從實施前的90.0%，達到實施后的98.0%。圖10-1現場調查照片圖10-2實施前后效果對比圖圖10-3活動前后目標效果對照圖10.2活動效益社會效益：工具式原位支撐技術的安全系數高，材料損耗低。選用的鋁模、支撐桿、銷釘等支撐安裝方便，相對使用木模極大的提高了周轉次數，同時也可以周轉使用到其它項目的后澆帶模板支撐體系中去，充分提高材料的使用率，節(jié)省材料損耗，節(jié)約施工成本。同時使用鋁模減少木模的使用量，減少材料耗量，符合國家綠色施工要求。經濟效益：本項目通過開展本次QC活動，后澆帶澆筑質量明顯改善，從而降低了木模使用率，顯著降低工程模板造價。減少了后澆帶處木模投入量，提高了材料周轉使用率。以下為經濟效益證明：圖10-4效益分析圖第十一章鞏固措施11.1編制作業(yè)指導書為使小組活動成果得到鞏固和推廣應用，我們制定了如下措施：（1）堅持QC小組常態(tài)化、科學化管理，并解決施工中遇到的其他難題；（2）通過公司組織的技術交流會進行交流，提供經驗及施工參數供交流學習；（3）將本次QC成果匯編成冊，并編制專項作業(yè)指導書，用于公司其他類似工程，予以推廣。圖11-1作業(yè)指導書11.2成果獲得實用新型專利一項，受理發(fā)明專利一項：圖11-2一種澆筑建筑物后澆帶的方法及澆筑模圖11-3一種澆筑建筑物后澆帶的澆筑模獲得廣東省工法一項：圖11-4省級工法證書科技查新：經過廣東省科學技術情報研究所的查新得到：未見國內有與本施工技術相同的文獻報告。經廣東省鑒定委員會鑒定，該成果達到國內領先水平，同意通過該科技成果鑒定。圖11-5科技鑒定證書全國BIM卓越工程項目獎二等獎：圖11-62017年全國BIM卓越工程項目獎二等獎證書第十二章總結和下一步打算12.1小組總結在本次QC活動中，小組成員團結協(xié)作，運用創(chuàng)造性思維發(fā)現問題，快速高效的解決了工具式原位后澆帶施工關鍵技術問題，提升了技術能力和管理能力，同時豐富了QC知識，通過本次QC活動，我們充分認識到了QC活動的科學性和有效性，同時也為我們小組成員在今后的施工工作中打下了扎實的基礎。表12-1自我評價表自我評價內容活動前評分活動后評分質量意識45團隊精神3.54.5QC知識3.54工作熱情44.5組織能力45改進意識3.54圖12-1自我評價雷達圖12.2下一步計劃根據設計要求，施工及使用過程，對鋼結構的沉降進行監(jiān)測，對結構的自振周期及阻尼比、重要構件及重點部位的應力等進行長期監(jiān)測，掌握建筑物服役期間的受力荷變形狀態(tài)。通過加速度傳感器監(jiān)測與記錄結構在風地震作用下的響應，確定結構的動力特性及其在結構使用期間的變化，及時把握結構的健康狀態(tài)。根據面布置，設好出土大門，本基坑共設一個大門設在基坑北側段文教路40弄的圍墻上；本基坑的出土臺共設三個，此3個出土臺均設在基坑北側，另在基坑北側離基坑邊約6.3米處設有一條主施工道路，各出土臺均與北側的施工道路連通。則本基坑挖出的土方均要北側的施工道路然后再從基坑北側段文教路40弄開設的出入口將土運出場地外。地下室底板及地下室外墻防水等級為二級，結構采取抗?jié)B混凝土，抗?jié)B等級S6，然后2mm厚合成高分子防水涂料。地下室底板上做高分子防水涂料。施工過程除嚴格程序過程控制之外，要重點加強施工縫、陰陽角、機電穿管處、防水收邊處等細部節(jié)點的防水處理，以確保地下室的防水質量達到合格標準。根據設計要求，施工及使用過程，對鋼結構的沉降進行監(jiān)測，對結構的自振周期及阻尼比、重要構件及重點部位的應力等進行長期監(jiān)測，掌握建筑物服役期間的受力荷變形狀態(tài)。通過加速度傳感器監(jiān)測與記錄結構在風地震作用下的響應，確定結構的動力特性及其在結構使用期間的變化，及時把握結構的健康狀態(tài)。根據設計要求，施工及使用過程，對鋼結構的沉降進行監(jiān)測，對結構的自振周期及阻尼比、重要構件及重點部位的應力等進行長期監(jiān)測，掌握建筑物服役期間的受力荷變形狀態(tài)。通過加速度傳感器監(jiān)測與記錄結構在風地震作用下的響應，確定結構的動力特性及其在結構使用期間的變化，及時把握結構的健康狀態(tài)。根據面布置，設好出土大門，本基坑共設一個大門設在基坑北側段文教路40弄的圍墻上；本基坑的出土臺共設三個，此3個出土臺均設在基坑北側，另在基坑北側離基坑邊約6.3米處設有一條主施工道路，各出土臺均與北側的施工道路連通。則本基坑挖出的土方均要北側的施工道路然后再從基坑北側段文教路40弄開設的出入口將土運出場地外。地下室底板及地下室外墻防水等級為二級，結構采取抗?jié)B混凝土，抗?jié)B等級S6，然后2mm厚合成高分子防水涂料。地下室底板上做高分子防水涂料。施工過程除嚴格程序過程控制之外，要重點加強施工縫、陰陽角、機電穿管處、防水收邊處等細部節(jié)點的防水處理，以確保地下室的防水質量達到合格標準。根據設計要求，施工及使用過程，對鋼結構的沉降進行監(jiān)測，對結構的自振周期及阻尼比、重要構件及重點部位的應力等進行長期監(jiān)測，掌握建筑物服役期間的受力荷變形狀態(tài)。通過加速度傳感器監(jiān)測與記錄結構在風地震作用下的響應，確定結構的動力特性及其在結構使用期間的變化，及時把握結構的健康狀態(tài)。本工程設計深基坑的區(qū)域為A1區(qū)、B2、B3、B4、B5、B6、B7區(qū)，為保證材料運輸及土方外運，沿A7、A6、B7區(qū)修筑出土道路作為出土主干道，結合施工部署，在B2、B3、B4、B5區(qū)B6、B7區(qū)及A4、A5區(qū)各修一條臨時施工便道。深基坑開挖時臨時施工設施、動力照明等，具體如下圖所示。土方開挖前，應對挖機停放處的場地進行整夯實處理，局部地區(qū)應鋪設木枋、鋼板等保證挖機行走?？傮w采用先地下、后地上，先豎向、后水，先室內、后室外，先主體、后裝修，先土建、后安裝，土建裝飾與室外環(huán)境統(tǒng)籌兼顧的施工原則，按工程特點配備足夠的勞力、資源、設備，作到連續(xù)均衡施工，循序漸進。裝修、砌體工程尾隨主體工程由下向上立體作業(yè)，水電、設備安裝專業(yè)，適時穿插施工，密切配合，進行預留、預埋、安裝調試工作，主體封頂后，全面展開立體交叉工作施工。根據設計要求，施工及使用過程，對裙房及主樓的沉降進行監(jiān)測，對結構的自振周期及阻尼比、重要構件及重點部位的應力等進行長期監(jiān)測，掌握建筑物服役期間的受力荷變形狀態(tài)。通過加速度傳感器監(jiān)測與記錄結構在風地震作用下的響應，確定結構的動力特性及其在結構使用期間的變化，及時把握結構的健康狀態(tài)。外圍護墻=混凝土墻厚-35mm，內隔墻為=混凝土墻厚-30mm，一側為公共部分的墻=混凝土墻厚-15mm，樓梯間人流通道=混凝土墻厚-50mm；分戶墻=混凝土墻厚，不與混凝土墻同軸的加氣混凝土砌塊墻體尺寸詳見建筑圖（墻體厚度具體詳見建筑圖）。外墻加氣砌塊的干密度為≤600kg/m3，強度級別為A5.0，內墻加氣砌塊的干密度為≤500kg/m3，強度級別為A3.5。砌塊的規(guī)格、尺寸及孔型、空心率應滿足設計強度等級建筑熱工要求。泵運轉前應符合下列要求：驅動電機的轉向應與泵的轉向相符；應查明管道泵傳動軸的轉向；應檢查屏蔽泵的轉向；各固定連接部位應無松動現象；各潤滑部位加注潤滑劑的規(guī)格數量，應符合設備技術要求文件的規(guī)定；有預潤滑要求的部位應按規(guī)定進行預潤滑；各指示儀表、安全保護裝置及電控裝置應靈敏、準確、可靠；盤車應靈活、無異?，F象。達到以上要求時，才能試運行。本工程爆區(qū)北側緊鄰科技大道，距地下管道水距離最近約20m，高差約10m（根據《昆侖燃氣壓天然氣管道（科技大道（農林大學站~高園區(qū)站）影響段）遷改必要性及可行性論證》，天然氣管道遷移至爆區(qū)50m以外）；距10kv電力線路、辦公樓、部用房（為活動板房）分別為65m、65m、180m,距信號塔最近約305m，西側距部用房約30m；東側距自用變壓器約20m,距待拆信號塔約50m,距部用房約50m；南側及其他各側200m范圍內民房均已拆遷。爆破環(huán)境較復雜。鋼柱吊裝就位時，及時安裝臨時連接板，并在兩側及內側拉設攬風繩，為確保鋼梁后續(xù)能夠快捷連接安裝，需對鋼柱進行初步校正。具體步驟為：由塔吊就位鋼柱，此時，在筒內臨邊位置架設全站儀于測站點，同時參考兩個以上已知坐標控制點，用后方交法確定出測站點坐標數據，然后用全站儀直接觀察鋼柱牛腿上翼緣三維坐標數據，通過與理論坐標比較分析，判定鋼柱面偏差位移調整方向，及時通知校正人員用攬風進行調校。箱體四條縱縫埋弧焊接在專用箱型埋弧焊生產線上進行，焊前在箱體焊縫兩設置引熄弧板，焊接坡口及坡口兩側不小于30mm范圍內應進行清理，不得有水、油、銹及氧化皮等影響焊接質量的雜物。厚板焊接時采用H10Mn2、Φ4mm焊絲配SJ101焊劑，焊接電流為500-800A，電弧電壓為30-36V，焊接速度為40-50cm/min。焊前進行預熱處理，焊后24時進行焊縫外表檢驗焊縫內部質量探傷檢測。當完成了一個獨立單元柱間柱、梁的安裝、校正、緊固后，用水準儀緯儀復測柱子的水標高垂直度是否符合要求，確認無誤后，按先上層梁柱節(jié)點，后下層梁柱節(jié)點，再間梁柱節(jié)點的順序用高強螺栓全部換掉臨時螺栓，隨換隨緊到初擰值，每個節(jié)點由間向兩側依次對稱緊固，一個獨立單元間的高強度螺栓全部換完并初擰完成后，再次復測，符合設計要求的偏差值最好達到0值后，按上述順序進行高強螺栓的終擰。撓度變形的觀測，首次觀測時，在變形點上精確安裝反射鏡，在基準點上用全站儀測定每一變形觀測點與基準點之間的高差水距離，差解算處各點的高程相對于各基準點的水距離，作為以后每次變形觀測比較的依據，以后要定期進行檢測。這種觀測精度要求較高，規(guī)范要求必須連續(xù)進行兩側觀測，互差小于限差時時取其均值作為最后結果。土方開挖過程，密切注意對周邊環(huán)境的保護，切實減小地下連續(xù)墻、間圍護結構的變形位移及周邊環(huán)境的不均勻沉降。土方開挖過程，按規(guī)范及設計要求進行放坡，嚴禁超挖，加強對開挖標高的控制，嚴禁土方開挖機械對圍護結構、間立柱、降水井管、混凝土支撐的碰撞破壞，上述部位附近的土方開挖由人工進行，鋼立柱兩側土體應盡量對稱開挖，高差應控制在0.5m以內，以防止立柱受力不均勻。散拼一跨部小拼單元安裝完成后，開始連續(xù)安裝上弦桿倒四角小拼單元網格。從支座部開始安裝倒四角單元，將一上弦螺栓球四桿小單元（即—上弦球、兩上弦桿、二腹斜桿組成的小拼單元）現場組合，然后將小拼單元吊至連接點，操作工人分別將兩根腹桿頭擰入在兩個下弦螺栓球上，兩根上弦桿分別擰入在兩根上弦球上。網架施工過程兩名隊員在上弦節(jié)點處，兩名隊員在下弦節(jié)點處，分別找準與桿件相應的球孔，將桿件與球之間的螺栓迅速擰緊到位，四名隊員同時工作，相互之間應熟練配合。小拼單元依次向A軸方向安裝完成。封閉模板之前，需在墻模連接件上預先外套PVC管，同時保證套管與墻兩邊模板面接觸位置要準確，以便澆注混凝土后能收回對拉螺絲。當外墻出現偏差時，必須盡快調整至正確位置，只需將外墻模在一個面內輕微傾斜，如果有兩個方向生垂直偏差，則要調整兩層以上，一層調整一個方向。不要嘗試通過單邊提升來調整模板的對齊。根據圖紙并結合實際情況，按預留口位置測量尺寸，繪制加工圖。根據草圖量好管道尺寸，進行斷管，斷口齊，用銑刀或刮刀除掉斷口內外飛刺，外棱銑15度角。粘接前應對承插口先做插入試驗，不得全部插入，一般為承口深度的3/4。試插合格后，用毛刷涂抹粘接劑，先涂抹承口后涂抹插口，隨即用力垂直插入，插入粘接時將插口稍作轉動，以利粘接劑分布均勻，約30秒至1分鐘即可粘接牢固，粘牢后立即將溢出的粘接劑擦拭干凈，多口粘接時注意預留口方向。根據施工總面設計及各分階段的布置，以充分保障階段性的重點施工、保證進度計劃的順利實施為目的，在工程實施前，制定詳細的材料生產、加工、堆放、運輸計劃，以及各工種施工隊伍進退場調整計劃。同時制定以上計劃的具體實施方案，嚴格依照執(zhí)行標準、獎罰條例，實現施工面科學、文明的管理。支座預埋錨固件及時插入施工，按照設計要求在混凝土澆筑前完成預埋；預埋件在澆筑混凝土前，在接到總承包單位的通知時，及時派人對其安裝的預埋件位置進行核對，確認無誤后方可澆筑；在混凝土澆筑過程，對安裝的預埋件進行跟蹤監(jiān)測，以確保預埋件位置、標高準確，安裝牢固。水橫桿步距根據工程特點按1.5m考慮，不合模數的地方適當調整。立柱頂應沿縱橫向設置一道水拉桿。頂部水桿與二道水桿間距不大于0.5m，掃地桿與頂部水桿之間的間距，在滿足設計所確定的水拉桿步距要求條件下，進行均分配確定步距，步距不得大于1.5m。為滿足頂部臺腳手板鋪設要求，橫向水桿間距0.6m，在腳手板接頭位置還應適當調整。除了在上面提到的各項工期保證措施以外，根據以往的施工驗，將采用“對號入座”法進行設計、制作、施工。即根據鋼構件所在位置在設計、翻樣過程就對所有構件按序編號，使其能對號入座。所有構件在設計、制作、運輸及安裝過程均采用同一編號，方便查找，以加快施工安裝的進度。小組成員通過對施工記錄檢查、現場驗證現，在酒店六層寫字樓六層南立面的測量放樣時，安裝班組利用原有的土建樓層控制線，由兩邊直接向間分格引測鋼支座軸線，本工程幕墻分格軸線較密集(間距1920mm)，放線過程的誤差不斷積累,嚴重影響了鋼支座定位的準確性。本工程豎明橫隱玻璃幕墻采用鋁合金內壓板，安裝玻璃時同時安裝螺栓套件及扣板，壓板將螺釘塞入鋁合金支座，移至合適的位置，將壓板與鋁合金支座放入橡膠墊塊，不銹鋼螺釘貫穿壓板、慢慢收緊螺釘的同時不停地調整壓塊與墊塊的位置，直至調整完畢。首先在鋼網格上焊接鋼方管支撐架，將核心筒桿件使用塔吊吊運至支撐架上，調整垂直度，并使用8條角鋼支撐固定穩(wěn)固一節(jié)核心筒桿件，焊接牢固后方可松開塔吊，同時搭設腳手架輔助安裝。同樣的方法安裝二節(jié)核心筒桿件，并使用8條φ16鋼絲繩作為纜風繩固定（配相應的繩卡花籃螺絲），防止核心筒傾覆，待一層拱形鋼桁架安裝完畢后方可以安裝三節(jié)核心筒桿件。在安裝過程，腳手架隨時配合同步搭設施工作業(yè)臺。鋼柱柱底就位柱底標高校正完成后，即可用緯儀檢查垂直度。方法是在柱身相互垂直的兩個方向用緯儀照準鋼柱柱頂處側面心點，然后比較該心點的投影點與柱底處該點所對應柱側面心點的差值，即為鋼柱此方向垂直度的偏差值。其值應不大于H/1000且絕對偏差≤±10mm，當視線不通時，可將儀器偏離其所在的軸線，但偏離的角度應不大于15度。由于淺孔爆破孔的孔徑較小，其堵塞質量難以保障，因此，為較好的控制爆破飛石，淺孔爆破要采用爆被覆蓋措施。爆被材料可選用草袋、竹笆、沙包或橡膠帶（可采用碎石加工用廢舊傳輸帶制成一定大小的炮被），對爆破部位覆蓋要注意：后起爆的炮孔先覆蓋，先起爆的炮孔后覆蓋，并搭接覆蓋先前的覆蓋層，防止先起爆的炮孔掀開覆蓋層。本工程主體建筑地庫工程樁擬采用鉆孔灌注樁，基坑采用地下連墻方案，根據設計初步估算樁長約為39m（暫估樁底深度為58m左右）,鄰近勘探資料表明，本場地風化基巖埋深為58m左右，為滿足樁基在持力層比選，勘察以最深基礎長樁方案進設計，計劃參照滿足大直徑嵌巖樁設計方案進行布置孔深。、各區(qū)域交叉施工作業(yè)，隨著各管施工面逐漸擴大，移動起重設備空間、場地限制起重半徑臂長不斷生變化，所以吊裝設備選擇、站位、行走路線，需綜合考慮自身結構特點、構件分段情況、工期進度、各場館交叉施工、安全等多種因素，盡可能不出現施工盲區(qū)，達到起重機械最優(yōu)選擇最優(yōu)布置。綠色施工：建設工程施工階段嚴格按照建設工程規(guī)劃、設計要求，通過建立管理體系管理制度，采取有效的技術措施，全面貫徹落實關于資源節(jié)約環(huán)境保護的政策，最大限度節(jié)約資源，減少能源消耗，降低施工活動對環(huán)境造成的不利影響，提高施工人員的職業(yè)健康安全水，保護施工人員的安全與健康。鋼筋的品種、規(guī)格、數量、間距、搭接長度搭接位置符合設計施工規(guī)范要求。綁扎鋼筋的缺扣松口數量不超過綁扎總數的10％，且不集，彎鉤朝內。鋼筋綁扎位置的偏差尺寸嚴格控制在允許偏差內。及時做好自檢、互檢等各項檢查驗收。各項檢查驗收資料齊全后，方進行下道工序。在鋼結構施工，垂直度、軸線標高的偏差是衡量工程質量的重要指標，測量作為工程質量的控制階段，是保證鋼結構安裝質量以及工程進度的關鍵工序。本工程為超高層建筑，對精度的控制相對于普通的高層結構要求更嚴，故無法利用常規(guī)的高層結構測量手段來測量、定位，需要制訂專門的測量技術方案，實施難度大，技術要求高，過程煩瑣。根據吊頂翻樣圖進行安裝，并配合其他專業(yè)留出燈具、煙感等的位置，安裝時注意鋁面板卡置要固定，要注意飾面板縱橫兩個方向板縫順直，吊頂表面要整。燈具、噴淋、煙感等位置準確，安裝前對飾面板進行挑選，鋁板安裝完畢后，將鋁板保護膜折邊部分撕開，按90°轉角折邊處貼上美紋紙，美紋紙在四角膠縫處應折90°轉角，整個板塊美紋紙一次到位，用力抹，避免美紋紙折皺，填充泡沫棒，要求密實直，注膠時應按直線走，從上至下，從左至右，一次打完。本工程塔樓及酒店一為高層結構，鋼柱安裝處于高空作業(yè)，受到很多不利因素的影響（如風吹、雨淋），保證焊接工人高空焊接作業(yè)的安全性舒適性及保證焊接質量是鋼結構安裝成功的關鍵之一。首先設計專用可裝配式的焊接操作臺，固定在下層鋼柱上，四周設置防護欄，同時封住用于焊接操作防風，頂部設置板用于遮陽防雨。為避免鋼柱扭轉焊接應力過大，由兩名焊工對稱焊接。在鋼筋綁扎模板制作完成之前，預埋件的埋設工作即可插入。根據測量所測放出的軸線，將預埋件整體就位，首先找準埋件上邊的縱橫向心線（預先量定并刻畫好），并使其與測量定位的基準線吻合；然后用水準儀測出埋件四個角上頂面的標高，高度不夠時在埋件下邊四根固定角鋼或鋼筋的四個角下進行抄。對本工程鋼結構進行深化設計，包括完成深化設計模型、深化圖、各種報表等相關資料；配合加工、運輸、安裝等各工序的正常工作需要；對深化設計工作進行系統(tǒng)、有效的管理，包括進度質量控制，滿足材料采購、加工安裝需要，以及審查校核深化設計圖的質量，是否符合原設計的節(jié)點構造要求；協(xié)調處理土建、機電等專業(yè)與鋼結構之間的聯(lián)系問題，確保鋼結構工程的順利進行；配合現場進行深化設計服務工作。所有的水電管網布置嚴格按照規(guī)范執(zhí)行，由業(yè)主負責協(xié)調，由土建承包商提供供電接口，由承包商安裝用電設備的線路。用水方面也由業(yè)主負責協(xié)調，由土建承包商提供給水分表接口，由承包商負責至施工各用水點的管路安裝、布置。在工程施工需要用水、用電時，我司將提前一至兩天提交用水、用電計劃表予總包方，以便總包單位統(tǒng)一安排。嚴格按現場相關管理規(guī)定做好用水、用電工作，確保安全、規(guī)范、節(jié)約用水用電。為了保證桁架結構在安裝過程的穩(wěn)定，同時保證結構由施工狀態(tài)緩慢過度到設計狀態(tài)，結構在拆除支撐后，保證桁架通過內、外支座的穩(wěn)定的受力，與設計初始位置相吻合，此間，桁架結構生較大的內力重分布，并逐漸過渡到設計狀態(tài)，因此，支撐架拆除工作至關重要，必須針對不同結構支承情況，確定合理的拆除順序。本工程的主體結構由砼核心筒鋼結構外筒組成。其砼核心筒為一內凈尺寸17m×14m的橢圓柱體，自下而上筒壁厚度由1000mm漸變至400mm,并設有大量建筑孔洞；其鋼結構外筒為由24根圓錐形立柱、46組環(huán)梁及分布其間的斜撐組成的變截面橢圓筒體。由于鋼結構外筒自下