第一章-熱力發(fā)電廠動(dòng)力循環(huán)及其熱經(jīng)濟(jì)性分解課件

1、第一章熱力發(fā)電廠動(dòng)力循環(huán)及其熱經(jīng)濟(jì)性 熱力發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的評(píng)價(jià)方法發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)第一章熱力發(fā)電廠動(dòng)力循環(huán)及其熱經(jīng)濟(jì)性 熱力發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性第一章-熱力發(fā)電廠動(dòng)力循環(huán)及其熱經(jīng)濟(jì)性分解課件 第一節(jié) 熱力發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的評(píng)價(jià)方法發(fā)電廠中能量的轉(zhuǎn)換過程（存在各種損失）化學(xué)能 熱能 機(jī)械能 電能 （煤） （鍋爐） （汽輪機(jī)） （發(fā)電機(jī)）發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的評(píng)價(jià)通過能量轉(zhuǎn)換過程中能量的利用程度或損失大小來衡量目的：研究損失產(chǎn)生的部位、大小、原因及其相互關(guān)系，找出減少這些熱損失的方法和相應(yīng)措施 第一節(jié) 熱力發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的評(píng)價(jià)方法發(fā)電廠中能量一、評(píng)價(jià)發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的兩種方法：1 熱

2、量法、熱效率法 基于熱力學(xué)第一定律 以燃料化學(xué)能從數(shù)量上被利用的程度來評(píng)價(jià)電廠的熱經(jīng)濟(jì)性，常用于定量分析2 熵方法、火用方法、做功能力法 基于熱力學(xué)第一、二定律 以燃料化學(xué)能的做功能力被利用的程度來評(píng)價(jià)電廠的熱經(jīng)濟(jì)性，常用于定性分析一、評(píng)價(jià)發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的兩種方法：1 熱量法、熱效率法二、熱量法熱量法以熱效率或熱損失率的大小衡量電廠的熱經(jīng)濟(jì)性熱效率反映熱力設(shè)備將能量轉(zhuǎn)換或輸出有效能量的程度，不同階段熱效率不同。能量平衡關(guān)系：供給熱量=有效利用熱量+損失熱量二、熱量法熱量法以熱效率或熱損失率的大小衡量電廠的熱經(jīng)濟(jì)性有再熱的凝汽式發(fā)電廠循環(huán)系統(tǒng)圖有再熱的凝汽式發(fā)電廠循環(huán)系統(tǒng)圖簡(jiǎn)單凝汽式發(fā)電廠循環(huán)系

3、統(tǒng)圖GBTCbicp=bpimggmpQbQ0簡(jiǎn)單凝汽式發(fā)電廠循環(huán)系統(tǒng)圖GBTCbicp=bp鍋爐能量平衡關(guān)系：輸入燃料熱量Qcp = 鍋爐熱負(fù)荷Qb +鍋爐熱損失Qb鍋爐熱損失Qb ：排煙損失、散熱損失、未完全燃燒損失、 排污損失等（1）鍋爐bcpQbQbhz-=D=1cpQbQcpQbQBqbQbD-=1neth0.90.94鍋爐能量平衡關(guān)系：（1）鍋爐bcpQbQbhz-=D=1cp管道能量平衡關(guān)系：鍋爐熱負(fù)荷Qb = 汽輪機(jī)熱耗量Q0 +管道熱損失Qp（2）管道GBTC0.980.99QbQ0p（2）管道GBTC0.980.99QbQ0p汽輪機(jī)能量平衡關(guān)系：汽輪機(jī)熱耗Q0=汽輪機(jī)內(nèi)功率

4、Wi+汽輪機(jī)冷源損失Qc冷源熱損失Qc ：凝汽器中汽輪機(jī)排汽的汽化潛熱損失 膨脹過程中的節(jié)流、排汽、內(nèi)部損失（3） 汽輪機(jī)010QcQQiWiD-=h)1(ipbcpQcQchhhz-=D=0.450.47GTiQ0WiQc（3） 汽輪機(jī)010QcQQiWiD-=h)1(ipbcp汽輪機(jī)機(jī)械能量平衡關(guān)系：汽輪機(jī)內(nèi)功率Wi=發(fā)電機(jī)軸端功率Pax +機(jī)械損失Qm 3600Pax=Wi-Qm （4）機(jī)械效率0.965 0.99（4）機(jī)械效率0.965 0.99發(fā)電機(jī)能量平衡關(guān)系：發(fā)電機(jī)輸入功率Pax=發(fā)電機(jī)輸出功率Pe+能量損失Qg（5）發(fā)電機(jī)0.95 0.98（5）發(fā)電機(jī)0.95 0.98全廠能量

5、平衡關(guān)系：發(fā)電機(jī)輸出功率Pe=全廠熱耗量Qcp-全廠能量損失Qj（6）全廠總效率0.380.42全廠總能量損失Qj= Qb + Qp + Qc + Qm + Qg （6）全廠總效率0.380.42全廠總能量損失火力發(fā)電廠的各項(xiàng)損失（%）項(xiàng)目高參數(shù)超高參數(shù)超臨界參數(shù)Qb1098Qp10.50.5Qc57.552.550.5Qm0.50.50.5Qg0.50.50.5總能量損失69.56360全廠總效率30.53740火力發(fā)電廠的各項(xiàng)損失（%）項(xiàng)目高參數(shù)超高參數(shù)超臨界參數(shù)Qb熱流圖熱流圖二、熵方法實(shí)際的動(dòng)力過程是不可逆的，必然引起熵增熵方法通過熵增（熵產(chǎn)）的計(jì)算來確定做功的損失環(huán)境溫度Ten，則熵

6、增 s 引起的做功損失 I 為：I = Ten s 二、熵方法實(shí)際的動(dòng)力過程是不可逆的，必然引起熵增典型不可逆過程的做功能力損失（1）有溫差的換熱過程 冷凝器、加熱器放熱過程：熵減s a吸熱過程：熵增s b吸熱量 = 放熱量換熱過程熵增：做功損失：T 、 ， I Ten典型不可逆過程的做功能力損失（1）有溫差的換熱過程 冷凝過程熵增: s火用損E（2）不可逆絕熱膨脹過程 汽輪機(jī)做功損失： 不可逆絕熱膨脹 tuen過程熵增: s火用損E（2）不可逆絕熱膨脹過程 （3）不可逆絕熱壓縮過程 水泵做功損失：不可逆絕熱壓縮 en（3）不可逆絕熱壓縮過程 不可逆絕熱壓縮 en（4）節(jié)流過程 汽輪機(jī)進(jìn)汽調(diào)節(jié)

7、結(jié)構(gòu) 做功損失：有摩阻的流動(dòng) en（4）節(jié)流過程有摩阻的流動(dòng) en（二）凝汽式發(fā)電廠各種損失及全廠總效率1 鍋爐的做功能力損失（1）鍋爐的散熱損失做功損失en（二）凝汽式發(fā)電廠各種損失及全廠總效率1 鍋爐的做功能力損（2）化學(xué)能轉(zhuǎn)化為熱能熵增：做功損失：en（2）化學(xué)能轉(zhuǎn)化為熱能en（3）工質(zhì)溫差傳熱熵增：做功損失：鍋爐中做功總損失：en（3）工質(zhì)溫差傳熱en2 主蒸汽管道的做功能力損失熵增：做功損失：en2 主蒸汽管道的做功能力損失en3 汽輪機(jī)內(nèi)部做功能力損失熵增：做功損失：en3 汽輪機(jī)內(nèi)部做功能力損失en4 凝汽器中做功能力損失熵增：做功損失：en4 凝汽器中做功能力損失en5 汽輪機(jī)

8、機(jī)械摩擦產(chǎn)生的做 功能力損失做功損失：en5 汽輪機(jī)機(jī)械摩擦產(chǎn)生的做 功能力損失en6 發(fā)電機(jī)的做功能力損失 做功損失：en6 發(fā)電機(jī)的做功能力損失en7 凝汽式發(fā)電廠做功能力損失 做功損失： 全廠效率：en7 凝汽式發(fā)電廠做功能力損失en能流圖能流圖四、火用 方法1火用 效率與火用 損能量平衡關(guān)系：供給的可用能=有效利用的可用能+火用 損火用 效率ex四、火用 方法1火用 效率與火用 損火用 平衡方程的圖解火用 損：熱力設(shè)備eqeinwieout火用 損：熱力設(shè)備eqeinwieout 電廠典型熱力設(shè)備的火用 損及火用 效率 設(shè) 備 特 點(diǎn) 比火用損E（kJ/kg） 火用效率ex（%）汽輪機(jī)

9、 eq=0 outinteweE-=D1 outinitexeew-=h 鍋爐、換熱器 wi=0 outqinbeeeE-+=D qinoutbexeee+=h 管道 eq=0, wi=0 outinpeeE-=D inoutpexee=h 電廠典型熱力設(shè)備的火用 損及火用 效率 設(shè) 備 凝汽式電廠純凝汽工況運(yùn)行時(shí)的火用 損分布凝汽式電廠純凝汽工況運(yùn)行時(shí)的火用 損分布火用 流圖 火用 流圖 小結(jié)：1 熱量法與作功能力法計(jì)算的全廠總效率相同；2 損失分析不同：熱量法：從熱損失的角度分析 作功能力法：從做功能力損失的角度分析3 用途： 熱量法：定量分析，指導(dǎo)工程實(shí)際 作功能力法： 定性分析，指導(dǎo)技

10、術(shù)革新小結(jié)：1 熱量法與作功能力法計(jì)算的全廠總效率相同；二 凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)能耗（汽耗量、熱耗量、煤耗量）能耗率（汽耗率、熱耗率、煤耗率）熱效率二 凝汽式發(fā)電廠的主要熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)1、能耗反映生產(chǎn)電功率Pe所消耗的能量電廠熱耗Qcp 、 電廠煤耗Bcp、汽輪機(jī)熱耗Q0、 汽輪機(jī)汽耗D0 功率方程式：3600Pe = Bqnetbpimg=Bqnetcp=Qcpcp = Q0img=Q0e = D0wimg kJ/h1、能耗反映生產(chǎn)電功率Pe所消耗的能量發(fā)電廠熱耗量：發(fā)電廠煤耗量：汽輪發(fā)電機(jī)組熱耗量：汽輪發(fā)電機(jī)組汽耗量：注意能耗指標(biāo)與產(chǎn)量有關(guān)，只能表明Pe為一定時(shí)的熱經(jīng)濟(jì)性；當(dāng)q0不同時(shí)

11、，即使Pe一定，D0也不能作為熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。3600Pe = Bqnetbpimg=Bqnetcp=Qcpcp = Q0img=Q0e= D0wimg3600Pe = Bqnetbpimg=Bqne2、能耗率反映每生產(chǎn)1kW.h電能所消耗的能量發(fā)電廠熱耗率qcp發(fā)電廠煤耗率bcp汽輪機(jī)熱耗率q汽輪機(jī)汽耗率d 2、能耗率反映每生產(chǎn)1kW.h電能所消耗的能量標(biāo)準(zhǔn)煤 q1=29270kJ/kg發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率標(biāo)準(zhǔn)煤 q1=29270kJ/kg供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率3、熱效率（1）凝汽式汽輪機(jī)的絕對(duì)內(nèi)效率i 汽輪機(jī)能量平衡式： 絕對(duì)內(nèi)效率i： Wi汽輪機(jī)汽耗為D0時(shí)實(shí)際內(nèi)功率 Wa汽輪機(jī)汽耗為D0時(shí)

12、理想內(nèi)功率i汽輪機(jī)的絕對(duì)內(nèi)效率t汽輪機(jī)的理想熱效率ri汽輪機(jī)的相對(duì)內(nèi)效率Q0WiQCCGT3、熱效率（1）凝汽式汽輪機(jī)的絕對(duì)內(nèi)效率i Q0WiQC以1kg新汽為基準(zhǔn)汽輪機(jī)能量能量平衡：比熱耗q0 ：比內(nèi)功wi ：qc比冷源熱損失：內(nèi)效率i ：以1kg新汽為基準(zhǔn)示例：計(jì)算圖示系統(tǒng)中汽輪機(jī)的內(nèi)效率 （忽略汽水損失）示例：計(jì)算圖示系統(tǒng)中汽輪機(jī)的內(nèi)效率計(jì)算過程：（1）汽輪機(jī)熱耗Q0、比熱耗q0 （2）汽輪機(jī)實(shí)際做功量Wi、比內(nèi)功wi （3）汽輪機(jī)內(nèi)效率i 、凈內(nèi)效率計(jì)算過程：（1）汽輪機(jī)熱耗Q0、比熱耗q0 （2）汽輪機(jī)實(shí)際2、汽輪發(fā)電機(jī)組的絕對(duì)電效率e2、汽輪發(fā)電機(jī)組的絕對(duì)電效率e3、管道效率p3、

13、管道效率p4、凝汽式電廠熱效率cp （全廠熱效率）全廠凈熱效率（扣除廠用電功率的電廠效率）平均廠用電率為8.2%125200MW機(jī)組電廠：8.5%；300MW及以上機(jī)組電廠：4.7%5.5%；中小容量機(jī)組電廠：9%12%。 4、凝汽式電廠熱效率cp （全廠熱效率）全廠凈熱效率（扣除三 發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)（一）朗肯循環(huán)及其熱經(jīng)濟(jì)性1-2-3-4-1 郎肯循環(huán)pvTS123 412341-2-3-4-1 卡諾循環(huán) 4 3 1 2 1 2 3 4三 發(fā)電廠的動(dòng)力循環(huán)（一）朗肯循環(huán)及其熱經(jīng)濟(jì)性1-2-1 提高初溫（t0)的熱經(jīng)濟(jì)性分析（1）提高初溫對(duì)t的影響t0，t（2）提高初溫對(duì)ri的影響 t0，排汽

14、濕度，ri t0，漏汽損失，ri （二）蒸汽初參數(shù)對(duì)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的影響1122345TsT0T0T1T1pc結(jié)論： t0，t和ri，因此，i（二）蒸汽初參數(shù)對(duì)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的影響1122345Ts2、提高初壓（p0)的熱經(jīng)濟(jì)性分析（1）提高初壓對(duì)t 的影響提高初壓對(duì)wa的影響：存在一個(gè)極限壓力當(dāng)p0達(dá)到極限壓力時(shí)，t最高。之后增大p0 ，t反而減小。2、提高初壓（p0)的熱經(jīng)濟(jì)性分析（1）提高初壓對(duì)t 的影Pc=4kpahswaP0=22MPA, 20, 14, 90.1MPa 初壓對(duì)Wa 的影響極限壓力范圍內(nèi)：p0，h0，Dh，tPc=4kpahswaP0=22MPA, 20, 14,不同溫度

15、下的極限壓力p0與t不同溫度下的極限壓力p0與t122345TsT01p0P0pc （2） 提高初壓對(duì)ri 的影響p0，v0，漏汽損失，rip0，濕度損失，ri 結(jié)論：提高p0，對(duì)i的影響，視t和ri的變化情況定122345TsT01p0P0pc （2） 提高初壓對(duì)3 蒸汽初參數(shù)對(duì)發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的影響大容量機(jī)組 初參數(shù)，i小容量機(jī)組 初參數(shù)，i高參數(shù)必須是大容量3 蒸汽初參數(shù)對(duì)發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的影響大容量機(jī)組高參數(shù)必須是大4、提高蒸汽初參數(shù)的限制 1）提高初溫的限制 金屬材料性能限制2）提高初壓的限制 安全性、熱經(jīng)濟(jì)性措施：（1）提高P0的同時(shí)采用蒸汽再熱（2）提高P0的同時(shí)增大單機(jī)容量Pe=3

16、00MW200150100450 500 550 600 650P0OPt04、提高蒸汽初參數(shù)的限制 1）提高初溫的限制Pe=300MW1）理論上的初參數(shù)選擇 配合參數(shù)（排汽濕度不超過最大允許值所對(duì)應(yīng)初參數(shù)）初溫由選用鋼材確定初壓在初溫、排汽壓力、排汽 濕度、容量確定下選擇 ri=wi/wa2）技術(shù)經(jīng)濟(jì)上的初參數(shù)選擇 熱經(jīng)濟(jì)性的提高 投資和維修增加、安全性降低 回報(bào) 投資5、蒸汽初參數(shù)的選擇 1）理論上的初參數(shù)選擇5、蒸汽初參數(shù)的選擇 1、降低蒸汽終參數(shù)pc對(duì)熱經(jīng)濟(jì)性的影響（1）有利影響t（ t =1-Tc/T1，wa）凝汽器火用損Ec （2）不利影響Pc葉片壽命濕氣損失 riPcvc余速損失

17、 i （三）蒸汽終參數(shù)對(duì)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的影響結(jié)論：在極限背壓以上，降低pc對(duì)熱經(jīng)濟(jì)性有利122345TsT01p0P0pc（三）蒸汽終參數(shù)對(duì)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的影響結(jié)論：在極限背壓以上，降1）自然條件（理論限制）自然水溫tc1； 2）技術(shù)水平冷卻水量和凝汽器面積都不可能無限大末級(jí)長(zhǎng)葉片的設(shè)計(jì)和制造水平汽輪機(jī)背壓pc由排汽飽和溫度tc決定tc = tc1 t t t冷卻水溫升t凝汽器傳熱端差，t =tctc2， tc決定因素：冷卻水溫、冷卻水量、換熱面積、換熱面清潔度2、降低蒸汽終參數(shù)的限制2、降低蒸汽終參數(shù)的限制3、最佳蒸汽終參數(shù)1）設(shè)計(jì)最佳終參數(shù) 以年計(jì)算費(fèi)用最小時(shí)所對(duì)應(yīng)的pc為最佳終參數(shù)。根據(jù)該終

18、參數(shù)確定凝汽器面積、冷卻水量及循環(huán)水泵、冷卻塔（循環(huán)供水時(shí)）的選型和配置等。2）運(yùn)行最佳終參數(shù) 汽輪機(jī)功率增加值與循環(huán)水泵耗功之差取得最大值時(shí)的pc3、最佳蒸汽終參數(shù)1）設(shè)計(jì)最佳終參數(shù) 最佳運(yùn)行真空最佳運(yùn)行真空三、回?zé)嵫h(huán)及其熱經(jīng)濟(jì)性給水回?zé)峒訜?汽輪機(jī)某些中間級(jí)抽出部分蒸汽，送入回?zé)峒訜崞鲗?duì)鍋爐給水進(jìn)行加熱的過程目的：減少冷源熱損失，提高電廠的熱經(jīng)濟(jì)性TS123546897S81234567ABaA aB 三、回?zé)嵫h(huán)及其熱經(jīng)濟(jì)性給水回?zé)峒訜酺S123546897（一）給水回?zé)峒訜岬囊饬x1）汽輪機(jī)進(jìn)入凝汽器的凝汽量減少，冷源損失降低；2）提高鍋爐給水溫度，工質(zhì)的平均吸熱溫度提高；3）抽汽加熱

19、給水的傳熱溫差小，做功能力損失小。不利：回?zé)岢槠嬖谧鞴Σ蛔?，wi減小，D0增大，削弱了Dc的減?。ㄒ唬┙o水回?zé)峒訜岬囊饬x（二）給水回?zé)峒訜岬臒峤?jīng)濟(jì)性單級(jí)回?zé)崞啓C(jī)的絕對(duì)內(nèi)效率：?jiǎn)渭?jí)回?zé)嵫h(huán)的汽流分配同參數(shù)朗肯循環(huán)的汽輪機(jī)的絕對(duì)內(nèi)效率回?zé)崾狡啓C(jī)的動(dòng)力系數(shù)分析：（二）給水回?zé)峒訜岬臒峤?jīng)濟(jì)性單級(jí)回?zé)嵫h(huán)的汽流分配同參數(shù)朗肯多級(jí)無再熱的回?zé)嵫h(huán)，汽輪機(jī)的絕對(duì)內(nèi)效率：回?zé)岢槠鰞?nèi)功之和 凝汽流做內(nèi)功 回?zé)岢槠龉Ρ龋?， 分析：回?zé)岢槠谄啓C(jī)中的做功量 ， 多級(jí)無再熱的回?zé)嵫h(huán)，汽輪機(jī)的絕對(duì)內(nèi)效率：回?zé)岢槠鰞?nèi)功之和（三）影響回?zé)徇^程熱經(jīng)濟(jì)性的因素 1 多級(jí)回?zé)峤o水總焓值（溫升）在各加熱器間的分配

20、 2 鍋爐給水溫度；3 回?zé)峒訜峒?jí)數(shù)（三）影響回?zé)徇^程熱經(jīng)濟(jì)性的因素 1 多級(jí)回?zé)峤o水總焓非再熱機(jī)組全混合式加熱器回?zé)嵯到y(tǒng)非再熱機(jī)組全混合式加熱器回?zé)嵯到y(tǒng)h1h2h3hw1hw2hw3hw41kg1號(hào)加熱器：1q1=(1- 1)hw11= hw1/(q1+ hw1), 1- 1= q1/(q1+ hw1)2號(hào)加熱器：2q2=(1-1- 2)hw22= (1-1)hw2/(q2+ hw2)1-1- 2=q1/(q1+ hw1)*q2/(q2+ hw2)1多級(jí)回?zé)峤o水總焓值（溫升）在各加熱器間的分配h1h2h3hw1hw2hw3hw41kg1號(hào)加熱器：2號(hào)加同理：同理：最佳回?zé)岱峙洌红式捣峙浞?每

21、一級(jí)加熱器焓升=前一級(jí)至本級(jí)汽輪機(jī)中的焓降)平均分配法(各級(jí)加熱器中的焓升相等)等焓降分配法(每級(jí)加熱器焓升=汽輪機(jī)各級(jí)組的焓降)最佳回?zé)岱峙洌红式捣峙浞?每一級(jí)加熱器焓升=前一級(jí)至本級(jí)汽輪2最佳給水溫度回?zé)嵫h(huán)汽輪機(jī)絕對(duì)內(nèi)效率為最大值時(shí)對(duì)應(yīng)的給水溫度因此：最小， 最大做功不足系數(shù)：再熱前：再熱后：2最佳給水溫度提高給水溫度tfw的影響：抽汽壓力，做功不足系數(shù)Yj，汽耗量D0 = D0R + YjDj，汽耗率d = D0/Pe，工質(zhì)吸熱量q0，發(fā)電機(jī)組熱耗率q = dq0 、汽輪機(jī)內(nèi)效率i受雙重影響；鍋爐內(nèi)的換熱溫差，相應(yīng)的火用損；回?zé)峒訜崞鲀?nèi)換熱溫差，相應(yīng)的火用損Er；與總火用損最小對(duì)應(yīng)的最

22、佳給水溫度tfwop；通常給水溫度 tfw=（0.650.75）tfwop回?zé)峒?jí)數(shù)、給水溫度與回?zé)峤?jīng)濟(jì)性 單級(jí)回?zé)岫嗉?jí)回?zé)峄責(zé)峒?jí)數(shù)、給水溫度與回?zé)峤?jīng)濟(jì)性 單級(jí)回?zé)岫嗉?jí)回?zé)?3 給水加熱級(jí)數(shù)Z（1）tfw一定時(shí)，回?zé)峒?jí)數(shù)z增加，可充分利用低壓抽汽代替部分高壓抽汽，使回?zé)岢槠龉?，從而使i； （2）回?zé)峒?jí)數(shù)z，各加熱器中的換熱溫差，Er，當(dāng)級(jí)數(shù)z為無窮多級(jí)時(shí)，將不存在換熱溫差，亦不存在Er； （3）回?zé)峒?jí)數(shù)z，最佳給水溫度； （4）隨z的增長(zhǎng)，i增長(zhǎng)率i是遞減； （5）實(shí)際給水溫度稍偏離最佳給水溫度時(shí)，對(duì)I影響不大 3 給水加熱級(jí)數(shù)Z第一章-熱力發(fā)電廠動(dòng)力循環(huán)及其熱經(jīng)濟(jì)性分解課件四、蒸汽中間再熱循環(huán)及其熱經(jīng)濟(jì)性蒸汽中間再熱 將汽輪機(jī)高壓部分做過功的蒸汽從汽輪機(jī)某一中間級(jí)引出，送到鍋爐的再器加熱，提高溫度后送回汽輪機(jī)繼續(xù)做功目的：提高電廠的熱經(jīng)濟(jì)性，適應(yīng)大機(jī)組發(fā)展4123再 熱 器