畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）-玉米脫粒機(jī)的設(shè)計(jì)

1、 在美國的AEC group公司生產(chǎn)有HS-48型擠搓式玉米脫粒機(jī)。其脫粒性能好且對(duì)不同類型種子玉米的適應(yīng)性強(qiáng)，同時(shí)其種子破碎率相對(duì)其他脫粒設(shè)備更低。該設(shè)備由于其生產(chǎn)率高（10-12t/h）與破碎率低（0.8%）故該設(shè)備在歐洲及美國等發(fā)達(dá)國家被普遍應(yīng)用。但其體積龐大，價(jià)格昂貴，且設(shè)備難以維護(hù)與保養(yǎng)，這些也是該設(shè)備的顯著缺點(diǎn)2。1.2.2 國內(nèi)研究現(xiàn)狀分析我國之前在20世紀(jì)70年代初自行研制的沖擊式玉米脫粒機(jī)曾得到普便應(yīng)用,且當(dāng)時(shí)主要生產(chǎn)方式為大、中型脫粒機(jī)生產(chǎn)。在進(jìn)入80年代后為適應(yīng)個(gè)體農(nóng)戶的生產(chǎn)需求我國又相繼研發(fā)了以沖擊式，打擊式原理為主的一系列中、小型玉米脫粒機(jī)。在1996年在重慶市農(nóng)機(jī)研

2、究搓擦式原理5TY-0.2型玉米脫粒機(jī)被成功研制開發(fā)，可謂轟動(dòng)一時(shí)。在21世紀(jì)初在農(nóng)業(yè)部規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院何曉鵬在借鑒從美國引進(jìn)設(shè)備的基礎(chǔ)上又成功自主研發(fā)出了新型擠搓式玉米脫粒機(jī)并在北京西達(dá)農(nóng)業(yè)工程科技發(fā)展中心、甘肅酒泉奧凱種子機(jī)械有限公司和北京市豐田種子機(jī)械廠的進(jìn)一步改良創(chuàng)新的基礎(chǔ)上又設(shè)計(jì)出了各種系列擠搓式玉米脫粒機(jī)。在2007年沈陽農(nóng)業(yè)大學(xué)李心平研制出了差速式玉米脫粒機(jī)，從此國內(nèi)有關(guān)脫粒機(jī)的研究進(jìn)入了一個(gè)嶄新階段3。1.2.3 研究目前存在的問題由上述現(xiàn)狀可以得出目前有關(guān)研究存在的問題。在國外大部分發(fā)達(dá)國家因?yàn)榉N子破碎率較高等嚴(yán)重缺陷早已將打擊型的玉米脫粒機(jī)淘汰，現(xiàn)如今在國外前者普遍被以擠搓型

3、的脫粒機(jī)取代，并以得到廣泛應(yīng)用。擠搓型的脫粒機(jī)不僅在工作效率上還是種子破碎率上相比前者均有顯著提升。但由于其體積龐大使得其不僅在設(shè)備運(yùn)送上會(huì)產(chǎn)生問題，同時(shí)由于其高昂的造價(jià)會(huì)使得該設(shè)備很難實(shí)現(xiàn)在農(nóng)村的普及。而在國內(nèi)雖然在近幾年來對(duì)農(nóng)機(jī)的研究加大投入且不斷深入，但由于我國整體科研水平比較落后，所以至今為止脫粒機(jī)在生產(chǎn)率，破碎率等關(guān)鍵指標(biāo)仍存有技術(shù)瓶頸以待攻破，目前不可否認(rèn)的是我國在一些關(guān)鍵技術(shù)上仍需以借鑒國外為主，我國對(duì)于相關(guān)核心技術(shù)的缺失時(shí)目前研究所面臨的最大問題。1.3 本課題研究內(nèi)容綜上所述，本次采用齒釘式脫粒方式。齒釘式屬于擠搓式的一種。其工作原理如下：玉米脫粒機(jī)通過滾筒的高速旋轉(zhuǎn)從而使?jié)L

4、筒上的釘齒與柵格式凹板之間通過兩者與玉米高頻率的擠壓與碰撞使玉米粒與玉米芯分離，其中玉米粒則是在脫粒過程中便從柵格式凹板中細(xì)小的縫隙通過并落到出粒斜板上，最終由出粒斜板排除機(jī)體之外，而玉米芯由于其體積較大無法通過縫隙，便只能通過釘齒在工作過程中產(chǎn)生的螺旋推力將其從出料口1排出機(jī)體之外。本次設(shè)計(jì)的主要設(shè)計(jì)方向如下：完全掌握玉米脫粒機(jī)的總體結(jié)構(gòu)，即有關(guān)入料部分，脫粒部分，篩選部分以及機(jī)架部分共四部分的詳細(xì)結(jié)構(gòu)。通過對(duì)傳動(dòng)系統(tǒng)的方案的比對(duì)分析最后確定最佳方案。在滿足設(shè)計(jì)要求的同時(shí)還應(yīng)考慮到設(shè)備在實(shí)際環(huán)境下的工作性能。 有關(guān)帶輪的選材與設(shè)計(jì)。有關(guān)柵格式凹板的選材與設(shè)計(jì)。有關(guān)入料口，出料口，脫粒機(jī)上蓋以

5、及機(jī)架的選材與整體設(shè)計(jì)。第二章 玉米脫粒機(jī)總體結(jié)構(gòu)在本次設(shè)計(jì)方案中玉米脫粒機(jī)采用釘齒滾筒式脫粒。其主要組成部件有：入料口、上頂蓋、傳動(dòng)軸、柵格式凹板、機(jī)架、軸流風(fēng)機(jī)、出料口等。以上各部件按照功能分類可分為以下四個(gè)部分。玉米脫粒機(jī)的整體三維結(jié)構(gòu)圖如圖2.1所示：圖2.1 玉米脫粒機(jī)三維結(jié)構(gòu)圖2.1入料部分入料口由厚度為2mm的鐵板制成。工作時(shí)玉米穗從入料口進(jìn)入設(shè)備內(nèi)部，玉米在入料口處的兩片厚度為2mm的擋板的導(dǎo)向作用下平穩(wěn)滑落至柵格式凹板上部。滾筒上的釘齒與柵格式凹板之間通過兩者之間的相互作用實(shí)現(xiàn)對(duì)玉米的脫粒。2.2脫粒部分 脫粒部分主要由半圓型上頂蓋、釘齒滾筒和柵格式凹板組成。玉米在進(jìn)入機(jī)體內(nèi)

6、部后通過釘齒，柵格式凹板與玉米之間的高頻率的擠壓碰撞實(shí)現(xiàn)玉米粒與玉米芯的分離，經(jīng)脫粒后玉米粒從柵格式凹板的縫隙間落并最終落到出粒斜板上排出機(jī)體之外，而玉米芯由于體積較大無法經(jīng)凹板落下，最終經(jīng)由釘齒在工作狀態(tài)下產(chǎn)生的螺旋推力最終由出料口排出機(jī)體之外。2.3篩選部分 篩選部分由柵格式凹板和軸流風(fēng)機(jī)組成。柵格式凹板是由一定數(shù)量的鋼筋和兩片半環(huán)形鐵片經(jīng)焊接的方式組成。在工作時(shí)凹板中鋼筋間的縫隙起到防止玉米在凹板上徑向滾動(dòng)的作用方便對(duì)玉米進(jìn)行脫粒。玉米在脫粒后玉米粒從凹板的縫隙間掉落至出粒斜板，期間經(jīng)由軸流風(fēng)機(jī)的沿軸方向的風(fēng)力作用下將其中的顆粒較小又較輕的雜質(zhì)從中分離出去，雜質(zhì)經(jīng)由機(jī)架內(nèi)部的擋板由小出料

7、口排出。最終玉米粒由出粒斜板排出機(jī)體之外，而玉米芯在釘齒的螺旋推力的作用下最終由出料口1排出。最后實(shí)現(xiàn)將玉米和玉米芯以及其他雜質(zhì)分離。2.4機(jī)架部分 機(jī)架由上下兩機(jī)架、出料口、斜滑板以及主機(jī)梁等組成。其中機(jī)架為設(shè)備整體的主要支撐，由機(jī)架部分承擔(dān)脫粒機(jī)的全部負(fù)載。為保證機(jī)架的穩(wěn)定在玉米脫粒機(jī)的內(nèi)部采用了多根規(guī)格為4mm30mm30mm的角鐵加固，與此同時(shí)在機(jī)架內(nèi)部的擋板除篩選雜質(zhì)之外也在一定程度上起到了對(duì)機(jī)架的加固，以保證設(shè)備在工作時(shí)設(shè)備保持穩(wěn)定以防止安全事故發(fā)生4。2.5總體設(shè)計(jì)方案 為實(shí)現(xiàn)玉米脫粒機(jī)的整體優(yōu)化，由于設(shè)備的整體尺寸較大，此次電動(dòng)機(jī)安裝在玉米脫粒機(jī)的機(jī)架的下底面，這樣可以在最大程

8、度上降低設(shè)備的重心，保證設(shè)備的安放穩(wěn)定，降低事故發(fā)生的可能。由于設(shè)備總傳動(dòng)比較小，故采用帶傳動(dòng)將動(dòng)力平穩(wěn)的傳動(dòng)到軸上，最終在軸的帶動(dòng)下滾筒旋轉(zhuǎn)，實(shí)現(xiàn)玉米的脫粒。之后在通過出粒斜板，擋板，軸流風(fēng)機(jī)等共同作用下實(shí)現(xiàn)對(duì)各部分的分離。該脫粒機(jī)在在保證生產(chǎn)質(zhì)量的同時(shí)大大提高了工作效率，同時(shí)對(duì)于產(chǎn)品的純凈度也有保證5。除此之外由于設(shè)備整體結(jié)構(gòu)比較簡單堅(jiān)固耐用，故設(shè)備易于日常維修和保養(yǎng)。第三章 玉米脫粒機(jī)的設(shè)計(jì)根據(jù)相關(guān)資料查詢可得到“5TY0”型玉米脫粒機(jī)的相關(guān)設(shè)計(jì)的參數(shù)：脫粒機(jī)主軸轉(zhuǎn)速為900rmin，生產(chǎn)率為10th，驅(qū)動(dòng)動(dòng)力為18.5kw。在滾筒上設(shè)有四條釘齒條，其中釘齒滾筒的直徑為d=220mm，其

9、上的釘齒的有效長度為L=20mm6。3.1 電動(dòng)機(jī)的選擇根據(jù)多次實(shí)驗(yàn)結(jié)果得知在滿載的條件下釘齒的受力為40N7，所以滾筒在瞬時(shí)受到的總徑向力F為： F=N*M*Z=40142=1120N （3-1）其中：N釘齒所受的力； M瞬時(shí)參與工作的釘齒個(gè)數(shù)； Z瞬時(shí)參與工作的釘齒條的條數(shù)；3.2 釘齒條上的釘齒轉(zhuǎn)速釘齒滾筒轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)其線速度的大小與主軸的轉(zhuǎn)速和釘齒的長度成正比，即：V= *N*其中：V釘齒的轉(zhuǎn)速；m/s N主軸的轉(zhuǎn)速；r/min D釘齒頭頂部與軸心的距離；mm3.3 玉米脫粒機(jī)的功率玉米脫粒機(jī)所需功率為PW，其與脫粒機(jī)的釘齒滾筒的轉(zhuǎn)速成正比，即：PW=F*V1000 求得：Pw=11203.

10、4 電動(dòng)機(jī)的功率電動(dòng)機(jī)的功率由公式Pd=Pw求得8。由于脫粒機(jī)的傳動(dòng)總效率為，有：=123其中1、2、3分別為各個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)副的傳動(dòng)效率。根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)一書所選取的各傳動(dòng)副的效率如下所示： 滾動(dòng)軸承：0.980.995 取1=0.99 V帶：0.940.97 取2=0.96 滾筒：取3=1則總效率為：=1*2*3=0.990.961=0.96 （3-4）故電動(dòng)機(jī)的功率為：Pd=FV1000=112018.253.5 電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速根據(jù)設(shè)計(jì)要求主軸的轉(zhuǎn)速為1300r/min，為滿足設(shè)計(jì)需求由機(jī)械設(shè)計(jì)一書取V帶的傳動(dòng)比i=24，所以電動(dòng)機(jī)可選的轉(zhuǎn)速范圍如下：nd=in=(24)1300=26005200r/

11、min。 經(jīng)查找機(jī)械設(shè)計(jì)綜合訓(xùn)練手冊(cè)中表10.7可知符合條件的同步電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速僅有2940r/min，根據(jù)參考數(shù)據(jù)及相關(guān)轉(zhuǎn)速有下列傳動(dòng)比方案，如表3.1所示。表3.1 電動(dòng)機(jī)的型號(hào)和技術(shù)參數(shù)及傳動(dòng)比 方案電動(dòng)機(jī)型號(hào)額定功率電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速基本參數(shù)P/kw同步轉(zhuǎn)速(r/min)滿載轉(zhuǎn)速(r/min)效率(%)電動(dòng)機(jī)重量(kg)功率因數(shù) Y180M-2 22 2940 2900 89 173 0.89故最終選擇型號(hào)為Y180M-2的電動(dòng)機(jī)。該電動(dòng)機(jī)的額定功率22kw，在工作條件其轉(zhuǎn)速為n=2900r/min，其各參數(shù)滿足設(shè)計(jì)要求。其主要參數(shù)如表3.2所示： 表3.2 其主要參數(shù)如下表型 號(hào) 額定功率 (

12、kW) 滿 載 時(shí) 額 定 電 流額定轉(zhuǎn) 矩最大 轉(zhuǎn) 矩轉(zhuǎn) 速(r/min )電流（380V）效率(%)功率因數(shù)Y180M-222294042.2890.8972.02.2第四章 帶及帶輪的設(shè)計(jì)在脫粒機(jī)的工作過程中，由于在釘齒與玉米及柵格式凹板三者之間的相互作用下設(shè)備會(huì)不斷的震動(dòng)，在這種頻繁震動(dòng)下傳動(dòng)件的傳動(dòng)精度會(huì)降低，影響設(shè)備精度。而V帶對(duì)傳動(dòng)的精度要求較低，故V帶更符合設(shè)計(jì)要求。同時(shí)由于V帶還可以適當(dāng)降低工作噪音。并且由于玉米脫粒機(jī)本身需要的傳動(dòng)精度較低，相比之下V帶的成本更低。而且V帶能夠在一定程度上的防止設(shè)備過載，在關(guān)鍵時(shí)刻保護(hù)設(shè)備。最后由于V帶本身易于日常維修和保養(yǎng)9。故綜上所述最終

13、根據(jù)設(shè)計(jì)要求應(yīng)選用V帶與帶輪的傳動(dòng)方式。4.1 V帶的設(shè)計(jì)4.1.1 確定計(jì)算功率 Pc=KA*P （4-1） 其中：KA工作情況系數(shù)； 電動(dòng)機(jī)的功率：kw 通過查閱機(jī)械設(shè)計(jì)一書中的表11.5可選取KA =1.0。即：Pc=1.022=22.0kW4.1.2 選擇V帶型號(hào) 根據(jù)計(jì)算功率Pc以及主動(dòng)輪的轉(zhuǎn)速n1，查閱機(jī)械設(shè)計(jì)一書中圖11-8可確定選取B型V帶10。4.1.3確定帶輪的基準(zhǔn)直徑（1）主動(dòng)輪的基準(zhǔn)直徑D1：根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)一書中表11.8可選擇主動(dòng)輪的基準(zhǔn)直徑，即選取D1160mm。（2）計(jì)算V帶的速度V：V=*D1*N1601000=由于V帶的速度在5-25m/s之間，故該速度大小符合

14、設(shè)計(jì)要求。（3）電動(dòng)機(jī)與主軸傳動(dòng)比為： i=n1n2=（3）從動(dòng)輪的直徑D2為：D2=i*D1=2.26160=360mm （4-4）4.1.4 確定中心距和帶長 初次設(shè)計(jì)取 0.7*(D1+D1)a2*(D1+D2) （4-5） 即：0.7(125+360)a2(125+360) 得：364a1040mm 根據(jù)計(jì)算結(jié)果取a=700mm則Dm=D1+D2 =D2-D1 則帶長 L=*Dm+2a+2 即： L=3.14260+2700+ 得： L=2230mm由機(jī)械設(shè)計(jì)一書中查表11.12得其基本長度Ld為:可查得：Ld=2240mm 。 故該中心距a可由以下公式求得：a=a0+Ld-L2 求得

15、 ： a=712mm又因?yàn)閍的數(shù)值大小在中心距a-0.015Ld(a+0.03Ld)4.1.5 驗(yàn)算主動(dòng)輪上的包角 主動(dòng)輪上的包角為：1=180-D2-D1a60即：1=180=163.1120故滿足V帶傳動(dòng)的包角要求。4.1.6 確定V帶的根數(shù) V帶的根數(shù)為：Z= Pc(p0+p0)kLk （4-9其中：p0 單根普通V帶所能傳遞的功率；kw kV帶的包角系數(shù)；kLV帶的長度系數(shù)； p0單根普通V帶傳遞功率的增量；kW查機(jī)械設(shè)計(jì)表11.7可得： k=0.98查機(jī)械設(shè)計(jì)表11.12可得 kL=1.06 查機(jī)械設(shè)計(jì)表11.10可得 p0=0.79kW根據(jù)p0由 v=19.2m/s D1=160m

16、m 查機(jī)械設(shè)計(jì)表11.8可查得： p0=4.75kW 所以： Z=22(4.75+0.79)0.981.06=3.82故取Z=4 根。4.1.7 確定帶的張緊力 單根V帶的張緊力F0為： F0=500*pcav*Z 其中：V帶在單位長度的質(zhì)量：kg/m; 即：F0=5002224.642.50.98-1+0.124.62 =233.905234N4.1.8確定V帶傳動(dòng)作用在軸上的壓力 計(jì)算V帶作用在軸上的壓力FQ。 FQ由下式計(jì)算求得：FQ=2*Z*F0*sin（ 求得： FQ=24234sin(163.12) =1851.7N第五章 V帶帶輪的設(shè)計(jì)5.1帶輪的材料選擇根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)一書可知因?yàn)?/p>

17、帶輪的轉(zhuǎn)速小于25m/s,因此帶輪的材料可選用灰鑄鐵（即選用HT200）即可。5.2主動(dòng)輪的設(shè)計(jì)根據(jù)前面的計(jì)算初步確定帶輪的尺寸。由于主動(dòng)輪的基準(zhǔn)直徑尺寸為D1=160mm，而與主動(dòng)輪相接的電動(dòng)機(jī)輸出軸的直徑為d1=38mm，因此根據(jù)下列公式可得：D12.53*d1=114mm300mm 所以主動(dòng)輪采用腹板式12。根據(jù)所選的V帶型號(hào)可通過機(jī)械設(shè)計(jì)一書表11.4確定主動(dòng)輪的輪緣尺寸，如下表5.1所示。主動(dòng)輪的結(jié)構(gòu)如圖5.2所示。表5.1主動(dòng)輪的輪緣尺寸 帶的型號(hào)bbpefh hfB1714193810.8 主動(dòng)帶輪的厚度為：B=2*f+（Z-1）*e （5-2） 即 ： B=212.5+ (4-

18、1)19=82mm圖5.2主動(dòng)帶輪的結(jié)構(gòu)5.3 從動(dòng)輪的設(shè)計(jì)根據(jù)主動(dòng)輪的基準(zhǔn)直徑以及兩帶輪間的傳動(dòng)比可求得：D2=360mm300mm由于從動(dòng)輪的基準(zhǔn)直徑大于300mm，所以從動(dòng)輪采用輪輻式。通過查閱同樣根據(jù)V帶的型號(hào)根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)一書表11.4可確定從動(dòng)輪的輪緣尺寸，其輪緣尺寸如表5.2所示：表5.2從動(dòng)輪的輪緣尺寸帶的型號(hào)bbpefhahfB1714193810.8 從動(dòng)帶輪的厚度可以由計(jì)算公式：B= 2*f+ (Z-1)*e 求得 即 ： B=212.5 + (4-1)19=82mm 故從動(dòng)帶輪的結(jié)構(gòu)如圖5.3所示：圖5.3從動(dòng)帶輪的結(jié)構(gòu)第六章 傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì)傳動(dòng)軸在玉米脫粒機(jī)工作時(shí)起到的主

19、要作用有：為安裝在傳動(dòng)軸上的所有零件提供支撐，為軸上所安裝的零件提供精準(zhǔn)定位，同時(shí)還能夠?qū)崿F(xiàn)穩(wěn)定的傳動(dòng)力矩。本次設(shè)計(jì)根據(jù)設(shè)備對(duì)工作強(qiáng)度的要求應(yīng)選用直軸，此外為安放軸承和對(duì)帶輪的安裝還需在軸在軸上增加相應(yīng)的軸肩即總體上設(shè)計(jì)成階梯軸13。該傳動(dòng)軸的詳細(xì)設(shè)計(jì)方案如下： 根據(jù)軸的最小直徑公式可確定其最小直徑d(mm)：dC3Pn 其中：C與主軸材料有關(guān)的系數(shù)；P主軸傳遞的功率；kW n主軸轉(zhuǎn)速:r/min 主軸的材料根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)一書中表16.2 可以確定選取45鋼作為軸的材料，45鋼作為優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼其用來其制造主軸會(huì)有較好的力學(xué)性能，其許用彎曲應(yīng)力為B=650MPa，于是根據(jù)表16.2可選取C=11

20、8，于是有 ： d=118320.82 由于在軸的左端需安裝帶輪，故在此處需要開鍵槽，為保證軸的工作強(qiáng)度需要在該段軸的直徑增加5%左右14，即：d=d*(1+0.05)=32mm （6-2）由于從動(dòng)輪的厚度為B=82mm，故取軸的最小直徑處（1-2段）的軸徑為d=32mm，其長度為L=85mm。6.1確定軸的各段直徑和長度為使帶輪有足夠準(zhǔn)確的定位，故取次段（2-3段）的軸的直徑d=35mm以生成新的軸肩用來定位從動(dòng)輪。同時(shí)為實(shí)現(xiàn)帶輪的徑向定位，選故在首（1-2段）軸段處選用鍵的型號(hào)b*h*l為10840。其中有關(guān)鍵的型號(hào)可以通過機(jī)械設(shè)計(jì)綜合訓(xùn)練表10-46獲得。6.2 初步選擇輸出軸系 在軸上

21、由于滾筒上的釘齒的受力較小可以忽略其受力。根據(jù)次段軸的直徑為d=35mm以及設(shè)備在工作時(shí)需同時(shí)承受軸向和徑向雙重載荷，故本次可選用深溝球軸承15，在機(jī)械設(shè)計(jì)一書可查得該型號(hào)的深溝球軸承為6307，它的結(jié)構(gòu)尺寸d*D*B為358021，由于該軸承一般為成對(duì)安裝，故令2-3段與4-5段的直徑同為d=35mm。在軸的第三段（3-4段）安裝釘齒滾筒，故在此段在工作狀態(tài)下需承擔(dān)較大的載荷。為防止軸的強(qiáng)度不足在軸3-4段處的直徑應(yīng)為d=50mm。其中釘齒滾筒上的圓盤安裝在3-4段上且距離該段左右兩端各50mm位置處并將其焊接在軸上，軸的結(jié)構(gòu)如圖6.1所示： 圖6.1軸的結(jié)構(gòu)6.3 確定軸的倒角設(shè)計(jì)中為防止

22、軸在直徑變化較大的截面處發(fā)生應(yīng)力集中，故在相應(yīng)截面需設(shè)計(jì)倒角。在此次設(shè)計(jì)中所有軸的倒角均為245。6.4對(duì)軸的工作強(qiáng)度校核6.4.1 作軸的整體受力簡圖 根據(jù)對(duì)軸進(jìn)行的受力分析結(jié)果可作軸的整體受力簡圖，如圖6.2（a）所示。6.4.2 計(jì)算軸的受力根據(jù)公式： T=9550103*P 其中：P電動(dòng)機(jī)的額定功率; kW n主軸的轉(zhuǎn)速;r/min 即：T =161615.4Nmm6.4.3計(jì)算釘齒條的受力 根據(jù)公式：Ft=2Td （6-4 其中 ：d軸心到釘齒頂部的距離； 求得： Ft=2161615.4=1267.6N 根據(jù)公式：Fr=Ft0.8 （6-5） 其中0.8為徑向力與軸向力的比值； 求

23、得：Fr=1267.60.8=1014N 由于玉米脫粒機(jī)的主軸軸向不受力，故可知F=06.4.4計(jì)算軸在水平面內(nèi)所受支撐反力 根據(jù)公式：RH1=Ft*L3L2+L3 （6-4 其中：L2次段軸段的中心線與第三段軸段距左端的三分之一的距離 (mm) L3第三段軸段在左端的三分之一處到右端末段軸段中心線的距離(mm) 求得：RH1=1267.61057.5550+1057.5 根據(jù)公式：RH2=Ft-RH1 （6-5） 求得： RH2=Ft-RH1=1267.6-833.9=433.7434N作軸在水平面（xy）內(nèi)的受力圖，如圖6.2（b）所示6.4.5計(jì)算軸在垂直面內(nèi)所受支撐反力 根據(jù)公式：Rv

24、1=Fr*L3+F*D2L2 其中：D釘齒的頂端到主軸軸心的距離; mm 求得：Rv 根據(jù)公式 ：Rv2=Fr-Rv1 （ 求得：Rv作軸在垂直面（xz）內(nèi)的受力圖，如圖6.2（d）所示6.4.6 畫軸彎矩圖 根據(jù)公式 ： MBH=MDH=0 MCH=RH1*L2 （6-8） 求得：MCH=834550=458700Nmm 作軸在水平面（xy）內(nèi)彎矩圖，如圖6.2（c）所示： 在垂直面內(nèi)軸上的、三點(diǎn)的彎矩分別為： 根據(jù)公式 ： MBV=MDV=0 Mcv=Rv1*L2 (6-9) 即 ： Mcv1=667550=366850Nmm 根據(jù)公式 ： Mcv2=Rv1*L2-Fa*D2 即 ： Mc

25、v2=667550=366850Nmm 故軸在垂直面（xz）內(nèi)彎矩圖，如圖6.2（e）所示： 由于Mcv1=Mcv2，MB=MD=0，所以合成的彎矩為 ：Mc1 =Mc2=McH2+Mcv12 故軸的合成彎矩圖，如圖6.2（f）所示：6.4.7畫軸轉(zhuǎn)矩圖 根據(jù)公式 ： TB=TC=9550103*pn 即 ：TB=TC=9550 其中: P電動(dòng)機(jī)的額定功率； kw n主軸轉(zhuǎn)速； r/min TD=0 故軸的轉(zhuǎn)矩圖，如圖6.2（g）所示：6.4.8作當(dāng)量彎矩圖（彎矩、扭矩合成圖） B 點(diǎn)：MBC=*T=0.59161615.4=95353.1Nmm C點(diǎn)左側(cè) ：MCC=Mc1 （6-14） D點(diǎn)

26、左側(cè) ：MCC= MC1=587392Nmm 作軸的當(dāng)量彎矩圖，如圖 6.2（h）所示。6.5 校核軸的強(qiáng)度 根據(jù)軸的當(dāng)量彎矩圖6.2（h）可知軸在C點(diǎn)處承受著最大當(dāng)量彎矩，故在C點(diǎn)處即為軸的許用強(qiáng)度極限。根據(jù)公式（6-15）及前面的計(jì)算結(jié)果可得出：公式 ：ca =McaW=M式中 ： W軸的抗彎拋面模量，;mm3 軸的許用應(yīng)力;MPa。 根據(jù)軸實(shí)際所受彎曲應(yīng)力的循環(huán)特性，在 +1b，0b，-1b中選取其相應(yīng)的數(shù)值，從機(jī)械設(shè)計(jì)一書可以查出13。 ca=Mca1W=5950810.1 由機(jī)械設(shè)計(jì)一書中可查得對(duì)于B=650MPa的碳素結(jié)構(gòu)鋼其承受對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力時(shí)的許用應(yīng)力m=55MPaca=47.

27、6MPa，故可知該傳動(dòng)軸的強(qiáng)度符合設(shè)計(jì)要求。圖6.2軸的彎扭圖第七章 釘齒條的設(shè)計(jì)玉米脫粒機(jī)在通過滾筒上安裝的四條釘齒條快速的轉(zhuǎn)動(dòng)下來實(shí)現(xiàn)玉米的脫粒。通過設(shè)備在工作時(shí)將玉米穗填入設(shè)備內(nèi)部，在釘齒滾筒在主軸的帶動(dòng)下隨之轉(zhuǎn)動(dòng)，釘齒條上的釘齒通過一定的速度與柵格式凹板共同通過對(duì)玉米的高頻率擠壓與碰撞實(shí)現(xiàn)對(duì)玉米進(jìn)行脫粒。為使得在工作狀態(tài)下將玉米芯經(jīng)軸向運(yùn)動(dòng)由出料口1排出機(jī)體之外，四條釘齒條上安裝有釘齒的孔共同呈螺旋排列。同時(shí)，每條釘齒條之間的相隔角度為90，使得對(duì)于每穗玉米釘齒滾筒每轉(zhuǎn)動(dòng)一圈都會(huì)被釘齒切割四次，通過增加釘齒與玉米的碰撞頻率以盡可能保證所有玉米均被脫粒16。7.1 釘齒條的設(shè)計(jì) 由于釘齒

28、是通過與玉米穗間的不斷碰撞實(shí)現(xiàn)對(duì)玉米的脫粒，所以釘齒的工作強(qiáng)度很高。為防止釘齒因工作強(qiáng)度過高致使釘齒變形甚至受損，可在合理范圍內(nèi)適當(dāng)增加釘齒的個(gè)數(shù)或增加釘齒的直徑。根據(jù)其實(shí)際工作情況考慮應(yīng)選擇45鋼為材料，以保證其在工作時(shí)不會(huì)輕易發(fā)生彎曲變形17。故其長寬高分別為14354010mm，釘齒條過多則玉米在進(jìn)入機(jī)體內(nèi)部時(shí)極易與釘齒條直接發(fā)生激烈碰撞，而這不僅會(huì)導(dǎo)致因釘齒條彎曲而產(chǎn)生設(shè)備損壞，而且還會(huì)導(dǎo)致因釘齒條變形而產(chǎn)生的脫粒率下將和破碎率上升等問題。而釘齒條過少則會(huì)導(dǎo)致因在同等時(shí)間內(nèi)玉米與釘齒的碰撞次數(shù)不足致使玉米脫粒不完全。所以在釘齒條數(shù)量不宜改變的情況下基礎(chǔ)上將每條釘齒條上安裝的釘齒的個(gè)數(shù)增

29、加至1415個(gè)為宜。釘齒的直徑為d=12mm，釘齒條上的通孔直徑為d=10mm。同時(shí)在每個(gè)通孔的上端開有一個(gè)長為1mm，寬為2mm，高為2mm的小槽，其通過和釘齒上的凸楞相配合實(shí)現(xiàn)釘齒的軸向固定，防止其在工作時(shí)脫落。在釘齒條上每兩相鄰的瞳孔間的距離為L=50mm。同時(shí)為實(shí)現(xiàn)釘齒條在圓盤上的固定在其兩端采用焊接的方式分別用一個(gè)厚度為m=8mm，直徑為d=270mm的圓盤，以防止脫粒機(jī)在工作時(shí)產(chǎn)生相關(guān)的安全事故18。 由于釘齒條的整體長度過長（L=1435mm），僅靠圓盤固定極易導(dǎo)致釘齒條在工作狀態(tài)下在與玉米的直接碰撞中釘齒條發(fā)生彎曲甚至斷裂，致使設(shè)備無法正常工作，所以在此次設(shè)計(jì)中距主軸兩端478

30、mm處的兩個(gè)位置為每條釘齒條焊接了兩根直徑為d=10mm的鋼筋與主軸相連，這使得軸與釘齒條的強(qiáng)度均有所提升。而這也在一定程度上降低了設(shè)備維護(hù)成本。釘齒條與傳動(dòng)軸，圓盤的連接方式如圖7.1所示。圖7.1釘齒條結(jié)構(gòu)圖7.2 釘齒的設(shè)計(jì) 釘齒在工作時(shí)通過釘齒直接與玉米穗間頻繁的相互擠壓碰撞來實(shí)現(xiàn)設(shè)備對(duì)玉米的脫粒，故釘齒需要有足夠的強(qiáng)度。因此為保證釘齒有足夠的工作強(qiáng)度故采用45鋼為其材料，為使其與釘齒條上的相應(yīng)的小凹槽相配合，所以與凹槽相應(yīng)在釘齒上增加一個(gè)凸楞使得其能夠與釘齒條上的小凹槽相配合，使得釘齒能夠與釘齒條實(shí)現(xiàn)軸向固定，從而防止由于釘齒脫落而影響整體脫粒效果19。以下為釘齒的主要設(shè)計(jì)參數(shù)：其總

31、長為L=40mm，直徑為d1=12mm， 釘齒的有效長度L1=22mm，剩余部分開有M10的螺紋16。其三維模型如圖7.2所示：7.3 圓盤的設(shè)計(jì) 通過圓盤釘齒條才能與傳動(dòng)軸相連，圓盤是構(gòu)成滾筒必不缺少的部件。其通過焊接的方式固定在傳動(dòng)軸上的相應(yīng)位置。根據(jù)設(shè)計(jì)要求由脫粒機(jī)一書可確定圓盤采用45鋼作為材料。圓盤的厚度m=8mm，圓盤直徑d=270mm，同時(shí)為了實(shí)現(xiàn)釘齒條其在圓盤上的焊接固定，在圓盤上每相隔90開一個(gè)（共四個(gè)）長方形的通孔，該長方孔的中心與圓盤的圓心距離為L=105mm，由圓盤裝套在傳動(dòng)軸的位置可知圓盤的中心孔直徑應(yīng)為d=50mm。同時(shí)圓盤上的長方形孔的長度為L=40mm、寬度為L

32、=10mm17圖7.3圓盤的三維造型圖第八章 柵格式凹板的設(shè)計(jì) 柵格式凹板在工作時(shí)通過與釘齒相配合以實(shí)現(xiàn)玉米粒與玉米芯的分離。柵格式凹板在玉米脫離過程中有以下兩個(gè)作用：其一是在組成柵格式凹板的每相鄰的兩根鋼筋可保證在入料后其可以順利在釘齒等作用力的作用下將玉米穗卡在鋼筋之間，大大減小在工作條件下因玉米穗發(fā)生相對(duì)滾動(dòng)而降低設(shè)備的工作效率以及因相互摩擦所產(chǎn)生的釘齒的磨損和種子的磨損以及破碎。其二是由于柵格式凹板的主體結(jié)構(gòu)用于篩選的25根鋼筋；由于每相鄰的兩根鋼筋之間的距離較小，故玉米粒剛好能從柵格式凹板間縫隙落到出粒斜板上，而玉米芯則不能通過兩者之間的縫隙，至此實(shí)現(xiàn)玉米粒和玉米芯的分離，完成對(duì)玉米

33、脫粒后其主要雜質(zhì)之一的“玉米芯”的篩選。 柵格式凹板主要是由25根直徑為d=10mm，長度為L=1435mm的鋼筋組成，所有鋼筋均勻分布在直徑為d=350mm的半圓上，凹板由所有鋼筋組成，在柵格式凹板的兩端由兩個(gè)內(nèi)徑為d=330mm，外徑為d=370mm，厚度為m=8mm的半環(huán)形鐵片焊接而成。20同時(shí)為了便于柵格式凹板在機(jī)架上的安裝以及日常對(duì)設(shè)備的保養(yǎng)維護(hù)，在兩個(gè)鐵片的兩端分別鉆10的孔共四個(gè)孔，再通過螺栓實(shí)現(xiàn)柵格式凹板與機(jī)架的連接。然而，由于柵格式凹板整體較長（L=1435mm），為保證柵格式凹板的穩(wěn)定，所以在距凹板兩端478mm的兩處焊接有較薄的鐵條。根據(jù)脫粒機(jī) 一書再不妨礙工作的前提下此

34、處選用厚度為m=2mm，寬度為L=15mm的鐵條為宜。為方便維修以及更換柵格式凹板與機(jī)架采用螺栓連接的方式相連接比較合適。由于柵格式凹板主要由鋼筋來實(shí)現(xiàn)其主要功能，而設(shè)備在工作一定時(shí)間后鋼筋會(huì)發(fā)生彎曲，從而導(dǎo)致部分鋼筋間縫隙增大或減小的現(xiàn)象，而這些都會(huì)影響到最后成品的純凈度及玉米的脫凈率。故設(shè)備在工作一段時(shí)間后需調(diào)整甚至更換柵格式凹板。所以此處與機(jī)架的連接應(yīng)采用螺栓連接的方式。柵格式凹板的三維造型如圖8.2所示：圖8.2 柵格式凹板的三維造型圖第九章 入料口和脫粒機(jī)上蓋的設(shè)計(jì) 入料口在設(shè)計(jì)時(shí)其需要保持一定高度以防因玉米粒從入料口上端飛濺出來產(chǎn)生安全事故，同時(shí)防止因入料口與柵格式凹板間的高度差過

35、大致使玉米與釘齒條發(fā)生激烈碰撞導(dǎo)致釘齒條或鋼筋發(fā)生彎曲。同時(shí)由于在工作狀態(tài)下釘齒滾筒在以高速繞軸做旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，如果在填料過程中玉米落入凹板的位置錯(cuò)誤，這樣會(huì)對(duì)主軸以及機(jī)體都會(huì)產(chǎn)生很大的損害，極可能會(huì)在瞬時(shí)由于主軸負(fù)載過高導(dǎo)致釘齒條因速度過快致使其上的釘齒產(chǎn)生急劇磨損以至徹底損壞而失去工作能力。這些因素會(huì)對(duì)玉米脫粒機(jī)的主軸的造成極大的破壞性。因此，在設(shè)計(jì)過程中需要在設(shè)計(jì)要求下合理設(shè)計(jì)其內(nèi)部結(jié)構(gòu)。在保證穩(wěn)定性的前提下，本次玉米脫粒機(jī)的整體結(jié)構(gòu)均采用厚度為m=2mm的鋼板，入料口與上蓋采用焊接的方式連為一體。上頂蓋整體呈半圓柱狀，其長為L=1613mm，直徑為d=400mm，入料口安裝在距右端74mm

36、處，同時(shí)入料口下端與機(jī)架相切。入料口處的最小口徑尺寸為500360mm，其最大口徑尺寸為800800mm。21此外在玉米脫粒機(jī)上蓋處（入料口下方）增加了兩道厚度為m=2mm的擋板，通過擋板的引導(dǎo)適當(dāng)減緩玉米的下落速度，避免玉米與釘齒條因過度碰撞導(dǎo)致釘齒條形變和種子破碎。為擺正玉米脫粒機(jī)在上頂蓋處的整體強(qiáng)度，在玉米脫粒機(jī)的上蓋的兩端部位和在出料口一側(cè)每間隔326mm處以及貫穿上蓋最高處均采用厚度m=10,寬度L=20mm的鐵條加固。此外在脫粒機(jī)的左右兩側(cè)各焊接一個(gè)鐵片使整個(gè)上頂蓋封閉，同時(shí)在上面鉆取四個(gè)10的孔以便于上蓋與脫粒機(jī)的下半部分通過螺栓相連接，其長度L=1613mm, 寬度為L=30m

37、m,厚度為m=15mm。在玉米脫粒機(jī)上蓋的前后兩端設(shè)有兩個(gè)半圓形狀的鐵板，其與上述頂蓋采用相同的材料，防止玉米在脫粒后四處飛濺。為保證軸的旋轉(zhuǎn)精度，兩個(gè)擋板均與軸承座通過螺栓相連22，擋板外徑d1=420mm，內(nèi)徑d2=104mm。其三維圖和結(jié)構(gòu)圖分別如圖9.1和9.2所示：圖9.1 上蓋三維圖圖9.2 上蓋結(jié)構(gòu)圖第十章 機(jī)架和出料口的設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)機(jī)架目的是使其承載來自主軸、電動(dòng)機(jī)、凹板、上頂蓋等部件的全部載荷與沖擊。為了使機(jī)架能夠保證玉米脫粒機(jī)能夠工作平穩(wěn)，此次設(shè)計(jì)需從材料和內(nèi)部結(jié)構(gòu)入手。機(jī)架的主體采用厚度為m=2mm的鋼板制成，雖然在內(nèi)部玉米脫粒機(jī)所承受的沖擊載荷較低，但由于玉米脫粒機(jī)整體較

38、重，故顯然僅靠鋼板的承載能力是不足以保證機(jī)架的整體穩(wěn)定的23，此時(shí)為保證機(jī)架整體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定，根據(jù)脫粒機(jī)一書，在機(jī)架內(nèi)部需要額外安裝角鐵對(duì)機(jī)架實(shí)行輔助支撐，而角鐵在自身合理的承載范圍內(nèi)會(huì)保證脫粒機(jī)整體的穩(wěn)定。的鋼板此次所有選用的角鐵的規(guī)格尺寸為：高為30mm，寬為30mm，厚度為4mm。在機(jī)架的中等高度位置有四根角鐵，在機(jī)架的底面上也有四根角鐵，在機(jī)架的側(cè)面棱上有四根貫穿上下的角鐵。這些角鐵經(jīng)組合焊接到機(jī)架上來實(shí)現(xiàn)對(duì)玉米脫粒機(jī)的主要支撐24。為實(shí)現(xiàn)玉米粒的排出在玉米脫粒機(jī)的機(jī)架上安裝有一能夠順利收集經(jīng)加工后產(chǎn)生的玉米粒的出粒斜板，使玉米?？蓮臇鸥袷桨及逑路铰湎?，再經(jīng)由出粒斜板下滑，從而排出機(jī)體之外

39、，最終實(shí)現(xiàn)最終玉米的脫粒過程25。它同樣是選用厚度為m=2mm的鋼板制成，其與水平方向上的傾斜角為25，斜板焊接在鋼板的內(nèi)側(cè)，其水平長度為630mm，寬度為600mm水平高度為180mm。其右端與設(shè)備右端的距離為186mm。其底板的根部與地面的距離為536mm。為防止玉米粒從斜板兩側(cè)溢出致使玉米粒收集困難，在斜板的兩端需增加相應(yīng)高度的擋板。其中擋板的頂端在水平方向上的傾斜角為10。而在玉米脫粒機(jī)的左側(cè)分別設(shè)計(jì)了兩個(gè)出料口，其分別為出料口1和出料口2。其中出料口1用于玉米芯的排出，出料口2用于經(jīng)軸流風(fēng)機(jī)的作用下在脫粒過程中產(chǎn)生的顆粒較小的雜質(zhì)的排出。玉米經(jīng)脫粒后剩余的玉米芯在釘齒的螺旋推力的作用

40、下順著柵格式凹板從出料口1排出機(jī)體之外，而柵格式凹板未能過濾的顆粒較小的雜質(zhì)在軸流風(fēng)機(jī)的風(fēng)力作用下雜質(zhì)順著擋板最終從出料口2排出。兩個(gè)出料口均由2mm厚的鐵板制成的并采用焊接的方式與機(jī)體相接，其中出料口1的輸入端與柵格式凹板的左端位置焊接在在機(jī)架上的擋板相接，從而保證玉米芯可以順利排出機(jī)體26。出料口1的底部與水平方向上的傾斜角為30，出料口2的底部與水平方向上的傾斜角為20，兩個(gè)出料口的擋板頂端在水平方向上的傾斜角分別為15和0。與出粒斜板的擋板相接的左右兩端的擋板的作用為收集經(jīng)脫粒后的玉米粒并在擋板的導(dǎo)向作用下使玉米粒全部從斜板滑出以減小產(chǎn)品收集的難度。除此之外左擋板也有著引導(dǎo)顆粒較小的雜

41、質(zhì)順著風(fēng)向從出料口2排出機(jī)體各作用。兩擋板與斜板的總跨度大于柵格式凹板，從而保證所有從柵格式凹板落下的玉米粒均能被接收到。右端擋板在水平上的傾斜角為40。其延伸至機(jī)架上柵格式凹板右端的擋板下方。而左端的擋板其在水平上的傾斜角為6，該擋板的另一端直接與出料口2的輸入端相接。圖10.1 機(jī)架三維圖圖10.2 機(jī)架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖第十一章 軸承座的設(shè)計(jì) 軸承座的作用是配合軸承和主軸的軸肩實(shí)現(xiàn)對(duì)主軸在機(jī)架上的定位。軸承座的設(shè)計(jì)離不開相應(yīng)的軸承。而軸承需根據(jù)軸的動(dòng)力、載荷、彎曲應(yīng)力、扭轉(zhuǎn)應(yīng)力等多方面因素進(jìn)行選擇27。由于玉米脫粒機(jī)在工作中主軸同時(shí)存在較大的徑向負(fù)荷和較小軸向負(fù)荷，故選用深溝球軸承為宜。它的型號(hào)

42、為深溝球軸承6307，該軸承的規(guī)格尺寸可以通過機(jī)械設(shè)計(jì)一書中查到，其規(guī)格尺寸dDB為358021mm。軸承座安裝在機(jī)架的兩側(cè)的上頂蓋和下機(jī)架上，同時(shí)每個(gè)軸承座通過6個(gè)公稱直徑為M10的螺栓固定，由于脫粒機(jī)在工作時(shí)會(huì)產(chǎn)生一定量的灰塵，為防止灰塵進(jìn)入時(shí)軸承致使其工作性能下降，故在軸承座內(nèi)側(cè)加裝軸承蓋和密封圈28。兩個(gè)軸承座的基本結(jié)構(gòu)如圖11.1和圖11.2所示：圖11 .1軸承座（前）的基本結(jié)構(gòu)尺寸 圖11 .2軸承座（后）的基本結(jié)構(gòu)尺寸第十二章 玉米脫粒機(jī)上的標(biāo)準(zhǔn)件的選擇12.1玉米脫粒機(jī)上的螺栓及螺母的選擇螺栓的型號(hào)選擇可以根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)一書查詢。根據(jù)設(shè)計(jì)在玉米脫粒機(jī)上所需要的螺栓其大多數(shù)為公稱

43、直徑為M10，長度為45mm的螺栓。螺栓連接在整個(gè)設(shè)計(jì)中為主要連接方式。不同部件之間需要的連接方式不同，由于電機(jī)在工作狀態(tài)時(shí)傳遞的轉(zhuǎn)矩較大，螺栓需要承載更多的作用力，故電動(dòng)機(jī)與機(jī)架間的連接需采用公稱直徑為M14的螺栓，而軸承座與上頂蓋和下機(jī)架之間螺栓以定位為主，故此處應(yīng)選用公稱直徑為M10的螺栓。而對(duì)于軸承蓋其主要作用為防止灰塵進(jìn)入軸承使軸承的工作受到影響，故其所受載荷較小，故此處選用公稱直徑為M6的螺栓即可實(shí)現(xiàn)設(shè)計(jì)要求29。12.2鉤頭楔鍵的選擇在主軸和帶輪之間需要鉤頭楔鍵相連來將帶輪固定在軸上30。鉤頭楔鍵的設(shè)計(jì)參數(shù)可在機(jī)械設(shè)計(jì)綜合訓(xùn)練一書中查詢,其規(guī)格尺寸bhL為12750。12.3聯(lián)軸

44、器的選擇由于電機(jī)的轉(zhuǎn)速較高，電機(jī)不能直接與帶輪相連，故需要在電機(jī)與主動(dòng)輪（小帶輪）之間添加一個(gè)聯(lián)軸器以保證帶輪工作穩(wěn)定。由于本系統(tǒng)傳遞的轉(zhuǎn)矩較大，故采用材料為HT200的凸緣聯(lián)軸器31。其結(jié)構(gòu)如圖12.1所示：12.1 凸緣聯(lián)軸器12.4 軸流風(fēng)機(jī)的選擇為達(dá)到去除脫粒過程中產(chǎn)生的顆粒較小又較輕的雜質(zhì)的目的，我們選擇了軸流風(fēng)機(jī)，通過該風(fēng)機(jī)即可實(shí)現(xiàn)增加產(chǎn)品的純凈率。根據(jù)在生產(chǎn)過程中雜質(zhì)的相關(guān)物理性質(zhì)，我們選擇的軸流風(fēng)機(jī)型號(hào)為：TX12038H12-G32。其尺寸大小如圖12.2所示：圖12.2 TX12038H12-G型軸流風(fēng)機(jī)結(jié)論 此次對(duì)于釘齒滾筒式玉米脫粒機(jī)的設(shè)計(jì)主要是根據(jù)現(xiàn)有技術(shù)針對(duì)在以往入

45、料口、柵格式凹板和釘齒脫粒滾筒及傳動(dòng)部件的設(shè)計(jì)上的一些不足之處進(jìn)行一些相應(yīng)的優(yōu)化設(shè)計(jì)以滿足在當(dāng)今條件下工農(nóng)業(yè)對(duì)該類設(shè)備的相關(guān)需求。本次設(shè)計(jì)在原來的基礎(chǔ)上針對(duì)老式玉米脫粒機(jī)在生產(chǎn)效率，種子破碎率以及產(chǎn)品純凈率等多方面缺陷進(jìn)行了一定程度上的優(yōu)化與改良。本次設(shè)計(jì)在以滿足設(shè)計(jì)要求為前提下的同時(shí)對(duì)設(shè)備進(jìn)行了如下優(yōu)化：（1）通過對(duì)入料口，機(jī)架，柵格式凹板等零部件進(jìn)行了適當(dāng)?shù)母倪M(jìn)，在保證設(shè)備工作穩(wěn)定的前提下增加了工作效率，減小了種子破碎率和增加了產(chǎn)品的純凈度；（2）在之前的基礎(chǔ)上尋求創(chuàng)新，在原有基礎(chǔ)上新增一臺(tái)軸流風(fēng)機(jī)和新的出料口，并對(duì)機(jī)架內(nèi)部進(jìn)行相應(yīng)的改裝（相應(yīng)增加了一些擋板），在不影響設(shè)備工作的前提下大大

46、的提高了產(chǎn)品的純凈度；除此之外由于設(shè)備的整體結(jié)構(gòu)相對(duì)簡單，造價(jià)也相對(duì)低廉，設(shè)備易于的維護(hù)與保養(yǎng)，故該設(shè)備易于實(shí)現(xiàn)其在全國的普及和推廣。但仍有以下缺點(diǎn)需要進(jìn)一步改進(jìn)：（1）為滿足設(shè)計(jì)要求設(shè)備的整體尺寸以及重量也隨之增大，而這也給設(shè)備的運(yùn)輸及存放增加了問題；（2）脫粒過程中由于設(shè)備工作效率較高致使經(jīng)出料口和出粒斜板排出玉米粒和玉米芯的數(shù)量會(huì)迅速增多，如何迅速，高效的收集產(chǎn)品便成為了新的問題；因此,在今后還需要對(duì)玉米脫粒機(jī)進(jìn)行不斷深入研究,使玉米脫粒機(jī)在不久的將來在技術(shù)上變得更完美,更成熟。致謝參考文獻(xiàn)1賀俊林.佟金. 我國玉米收獲機(jī)械的現(xiàn)狀及其發(fā)展J. 農(nóng)機(jī)化研究, 2006(2)：29-362郝付平.陳志. 國內(nèi)外玉米收獲機(jī)械研究現(xiàn)狀及思考J. 農(nóng)機(jī)化研究, 2007(10)：206-2083董佑福. 收獲機(jī)械化現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢(shì)S. 收獲機(jī)械論文集, 2005.4張吉昌. 脫粒機(jī)的研究與設(shè)計(jì)J. 中國海洋大學(xué)碩士論文, 20095趙五云. 吳勁鋒. 張鋒偉等. 玉米軸流脫粒機(jī)研究現(xiàn)狀分析J.機(jī)械研究與應(yīng)用, 2009（05）.6王冰. 玉米脫粒機(jī)試驗(yàn)方法的編制J. 農(nóng)機(jī)質(zhì)量與監(jiān)督, 1997（03）.25.7李心平. 張伏. 高連興. 玉米種子脫粒裝置的結(jié)構(gòu)技術(shù)剖析J. 農(nóng)機(jī)化研究, 2008（06）.26-28.8尹文慶. 何揚(yáng)清. 脫粒裝置的結(jié)構(gòu)技術(shù)剖析J. 農(nóng)機(jī)化研究,