單層工業(yè)廠(chǎng)房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案

1、單層工業(yè)廠(chǎng)房結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)一、設(shè)計(jì)條件 1.1 工程概況某廠(chǎng)裝配車(chē)間為一雙跨鋼筋混凝土廠(chǎng)房，跨度為24米，長(zhǎng)度為90.48米，柱頂標(biāo)高為13.5米，軌頂標(biāo)高為9.8米，廠(chǎng)房設(shè)有天窗，采用兩臺(tái)20t和一臺(tái)30/5t的A4工作制吊車(chē)。屋面防水層采用二氈三油，維護(hù)墻采用240mm厚的轉(zhuǎn)砌體，鋼門(mén)窗，混凝土地面，室內(nèi)外高差為150mm，建筑剖面圖詳見(jiàn)圖1. 11.2 結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)資料料 自然條件件：基本本風(fēng)壓值值為0.35KKN/mm2，基本本雪壓值值為0.45 KN/m2 地地質(zhì)條件件：廠(chǎng)區(qū)區(qū)自然地地坪以下下為0.8m厚厚填土，填填土一下下為3.5m厚厚中層中中密粗砂砂土（地地基承載載力特征征值為225

2、0 KN/m2），再再下層為為粗砂土土（地基基承載力力特征值值為3550 KN/m2），地下下水位在在地面下下2.55米，無(wú)腐腐蝕性。 1.33 吊車(chē)車(chē)使用情情況車(chē)間設(shè)有兩兩臺(tái)200t和一一臺(tái)300/5tt的A44工作制制吊車(chē)，軌軌頂標(biāo)高高為9.8米，吊吊車(chē)的主主要參數(shù)數(shù)如下表表：起重吊車(chē)寬度輪距吊車(chē)總重小車(chē)重（KN）最大輪壓最小輪壓300/550 6.115 4.88 365117 2880 665 11.4 廠(chǎng)房標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)件件選用情情況 1.44.1 屋面板板 采用11.5XX6m預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋混凝凝土屋面面板，板板自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值為為1.44kN/m2。 1.4.22 天溝溝板 天溝板板自重標(biāo)

3、標(biāo)準(zhǔn)值為為12.1KNN/塊，積積水荷載載以0.6KNN/m計(jì)計(jì) 天窗架架 門(mén)窗鋼鋼筋混凝凝土天窗窗架，每每根天窗窗架支柱柱傳到屋屋架的自自重荷載載標(biāo)準(zhǔn) 值為227.22 1.4.33 屋架架 采用預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋混凝凝土折線(xiàn)線(xiàn)型屋架架，自重重標(biāo)準(zhǔn)值值為1006KNN/榀。 1.4.44 屋架架支撐 屋架支支撐的自自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值為00.055kN/m2 1.4.55 吊車(chē)車(chē)梁 吊車(chē)梁梁為先張張法預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋混凝土土吊車(chē)梁梁，吊車(chē)車(chē)梁的高高度為 12200mmm，自自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值為444.22kN/根。軌軌道及零零件重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值為為1kN/mm， 軌道道及墊層層高度為為2000mm。 11.4.6 基

4、基礎(chǔ)梁 基礎(chǔ)礎(chǔ)梁尺寸寸；基礎(chǔ)礎(chǔ)梁為梯梯形截面面，上頂頂面寬3300mmm，下下底面寬寬 2000mmm，高度度4500.每根根重166.7KKN。 11.5 材料選選用 1.5.11柱 混凝土：采用440 鋼筋：縱縱向受力力鋼筋采采用HRRB4000，箍箍筋采用用HRBB3355. 1.5.2 基基礎(chǔ) 混凝土：采用CC40 鋼筋：采采用HRRB3335級(jí)鋼鋼。 11.5.3 屋面做做法 220厚1：3水泥砂砂漿找平平層（重重力密度度為200 KN/m3） 冷冷底子油油兩道隔隔氣層00.055 KN/m2 1100厚厚泡沫混混凝土隔隔熱層（抗抗壓強(qiáng)度度4MPPa，重重力密度度5 KN/m3） 1

5、15厚11:3水水泥砂漿漿找平層層（重力力密度220 KN/m3） 11.6 屋面或或則在標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值的的取值 11.7 相關(guān)建建筑材料料的基本本數(shù)據(jù) 鋼鋼筋混凝凝土容重重 水水泥砂漿漿容重 石石灰水泥泥混合砂砂漿容重重 2240厚厚雙面粉粉刷機(jī)制制磚墻重重 鋼鋼門(mén)窗自自重 防防水層自自重 0.35 KN/m2 找找平層自自重 圖1.1 建筑剖剖面圖二、計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖的確確定 22.1 計(jì)算上上柱高及及柱全高高 根據(jù)任任務(wù)書(shū)的的建筑剖剖面圖： 上柱高高=柱頂頂標(biāo)高-軌頂標(biāo)標(biāo)高+軌軌道構(gòu)造造高度+吊車(chē)梁梁高 =133.5-9.88+1.2+.02=5.11m 標(biāo)高=吊車(chē)梁梁頂標(biāo)高高-吊車(chē)車(chē)梁高=13.5

6、-00.2-1.22=122.1mm 全柱高高H=柱柱頂標(biāo)高高基頂標(biāo)標(biāo)高=113.55-（-0.55）=114.00m 下柱高高=H-=14.0-55.1=8.99m = /H=5.11/144=0.3644 22.2 初步確確定柱截截面尺寸寸 根據(jù)柱的的高度、吊吊車(chē)起重重量及工工作級(jí)別別等條件件，可確確定柱的的截面尺尺寸，見(jiàn)見(jiàn)表2.1。表2.1 柱柱截面尺尺寸及相相應(yīng)的計(jì)計(jì)算參數(shù)數(shù)排架計(jì)算單單元和計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖圖如下圖圖所示。計(jì)算參數(shù)柱號(hào)截面尺寸/面積/慣性矩/自重/ A，C 上柱矩40055002.0100541.711085.0 下柱 I400010000*1100*1500 1.98801

7、005 256.3411084.95B 上柱矩50066003.010059010887.5 下柱 I500012000*1100*1500 2.50001005 496.5111086.25圖2.1 計(jì)算單單元和計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖圖三、荷載計(jì)計(jì)算 33.1 恒載 3.11.1 屋蓋結(jié)結(jié)構(gòu)自重重二氈三油防防水層 0.335 KN/m2100厚泡泡沫混凝凝土隔熱熱層 0.5 KN/m220m厚11：3水泥砂砂漿找平平層 冷底子油兩兩道隔氣氣層 00.055 KN/m2預(yù)應(yīng)力混凝凝土屋面面板（包包括灌縫縫） 15厚1:3水泥泥砂漿找找平層 00.3 KN/m2屋蓋支撐 3.005 KKN/mm2G1=1.

8、2*（33.055*6*24/2+1106/2）=3277.122Kn 3.1.2 柱柱自重A、C柱上柱 G44A= G4CC =11.255.11=30.60kkN 下下柱 G5A= G5CC =11.24.9958.99=52.87kkN B柱柱 上柱柱 G4B=11.27.55*5.1=227.336KNN 下柱柱 GG5B=11.26.2258.99=52.887kNN 3.1.3 吊吊車(chē)梁及及軌道自自重 G3=11.2*(455.5+1*66)=661.88KN 各項(xiàng)恒荷載載作用位位置如圖圖3.11所示。圖3.1 荷載作作用位置置圖(單單位:kkN） 33.2 屋面活活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值

9、屋面活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值為00.5 KN/m2，雪荷荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值為00.455 KN/m2，后者者小于前前者，故故僅按前前者計(jì)算算。作用用于柱頂頂?shù)奈菝婷婊詈奢d載設(shè)計(jì)值值為Q1=1.4*00.5*6*224/22=500.400KN的作用位置置與作用用位置相相同，如如圖3.1所示示。 33.3 風(fēng)荷載載 某地地區(qū)的基基本風(fēng)壓壓，對(duì)按柱柱頂標(biāo)高高13.5m考考慮，查查規(guī)范得得，對(duì)按天天窗檐口口標(biāo)高114.88m考慮慮，查規(guī)規(guī)范得。屋屋頂標(biāo)高高15.80mm考慮，查查規(guī)范得得。天窗窗標(biāo)高220.112m考考慮，查查規(guī)范得得。風(fēng)載載體型系系數(shù)的分分布如圖圖下 圖33.2 風(fēng)荷載載體型系系數(shù)及排排架計(jì)算算

10、簡(jiǎn)圖則作用于排排架計(jì)算算簡(jiǎn)圖(圖3.2）上上的風(fēng)荷荷載設(shè)計(jì)計(jì)值為： 3.4 吊吊車(chē)荷載載根據(jù)B與KK及支座座反力影影響線(xiàn)，可可求得圖3.3 吊車(chē)荷荷載作用用下支座座反力影影響線(xiàn)3.4.11 吊車(chē)車(chē)豎向荷荷載由公式求得得吊車(chē)豎豎向荷載載設(shè)計(jì)值值為： =11.42800（1+0.2267+0.88+0.0677）=8836.5KNN3.4.22 吊車(chē)車(chē)橫向水水平荷載載作用于每一一個(gè)輪子子上的吊吊車(chē)橫向向水平制制動(dòng)力為為：作用于排架架柱上的的吊車(chē)橫橫向水平平荷載設(shè)設(shè)計(jì)值為為： 其其作用點(diǎn)點(diǎn)到柱頂頂?shù)木嚯x離 yy=四、內(nèi)力計(jì)計(jì)算 4.11 恒載載作用下下排架內(nèi)內(nèi)力分析析 該廠(chǎng)房為為兩跨等等高排架架，可

11、用用剪力分分配法進(jìn)進(jìn)行排架架內(nèi)力分分析。其其中柱的的剪力分分配系數(shù)數(shù)計(jì)算，見(jiàn)見(jiàn)表4.1。表4.1 柱剪力力分配系系數(shù)柱別A、C 柱柱B 柱在G1作用用下： 對(duì)AA、C柱柱，已知知由規(guī)范范公式：2.3211因此，在共共同作用用（即在在G1作作用下）柱柱頂不動(dòng)動(dòng)鉸支承承的反力力圖4.1 恒載作作用下排排架內(nèi)力力圖 4.22 在屋屋面活荷荷載作用用下排架架內(nèi)力分分析4.2.11 ABB跨作用用屋面活活荷載 排架計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如圖圖2.11所示，其其中Q11=400.322KN，它它在柱頂頂及變階階處引引引起的力力矩為： 對(duì)A柱，=2.3321，=0.9934 對(duì)B柱，=1.7721則排架柱頂頂不動(dòng)鉸鉸支

12、座總總反力為為： 將R反反向作用用于排架架柱頂，計(jì)計(jì)算相應(yīng)應(yīng)的柱頂頂剪力，并并與柱頂頂不動(dòng)鉸鉸支座反反力疊加加，可得得屋面活活荷載作作用于AAB跨時(shí)時(shí)的柱頂頂剪力，即即 圖圖4.22 ABB跨作用用屋面活活荷載時(shí)時(shí)排架內(nèi)內(nèi)力圖4.2.22 BCC跨作用用屋面活活荷載由于結(jié)構(gòu)對(duì)對(duì)稱(chēng)，且且BC跨與與AB跨作作用的荷荷載相同同，故只只需將圖圖4.22中個(gè)內(nèi)內(nèi)力圖的的位置及及方向調(diào)調(diào)整一下下即可，如如圖4.3所示示。 圖44.3 BC跨跨作用屋屋面活荷荷載時(shí)排排架內(nèi)力力圖 4.33 吊車(chē)車(chē)荷載作作用下排排架內(nèi)力力分析 44.3.1 DDmaxx作用在在A柱 A柱： B柱柱： 對(duì)A柱柱 對(duì)B柱柱 ( )

13、( ) 排架各各柱頂剪剪力分別別為：( )( )( ) 排架架各柱的的彎矩圖圖，軸力力圖和柱柱底剪力力值如圖圖4.44所示。 圖4.4 作用AA柱時(shí)排排架內(nèi)力力圖4.3.22 作用用在B柱柱左 柱柱頂不動(dòng)動(dòng)鉸支座座反力，及總反反力分別別為：( )( )( ) 各柱頂頂剪力分分別為：( )( )( )排架各柱的的彎矩圖圖，軸力力圖及柱柱底剪力力值如圖圖4.55所示 圖4.5 作作用B柱柱左時(shí)排排架內(nèi)力力圖 4.33.3 Dmaax作用用在B柱柱右根據(jù)結(jié)構(gòu)對(duì)對(duì)稱(chēng)性及及吊車(chē)噸噸位相等等的條件件，內(nèi)力力計(jì)算與與作用于于B柱左左的情況況相同，只只需將AA，C柱柱內(nèi)力對(duì)對(duì)換并改改變?nèi)坎繌澗丶凹凹袅Ψ?hào)

14、，如如圖4.6所示示。 圖44.6 作用BB柱右時(shí)時(shí)排架內(nèi)內(nèi)力圖 4.33.4 作用于于C柱 同理，將將作用于于A柱情況況的A，C柱內(nèi)力力對(duì)換，并并注意改改變符號(hào)號(hào)，可求求得各柱柱的內(nèi)力力，如圖圖4.77所示。 圖圖4.77 作用用C柱時(shí)時(shí)排架內(nèi)內(nèi)力圖 4.33.5 Tmaax作用用在ABB跨柱 對(duì)對(duì)A柱 aa=（33.8-1.22）/33.8=0.6632 對(duì)A柱柱，則 對(duì)對(duì)B柱，則則 排排架柱頂頂總反力力R為： 各各柱頂剪剪力為：Tmax作作用在AAB跨的的M圖、NN圖如圖圖4.88所示。 圖圖4.88 Tmmax作作用于AAB跨時(shí)時(shí)排架內(nèi)內(nèi)力圖4.3.66 Tmaxx作用在在BC跨跨 由

15、于結(jié)構(gòu)構(gòu)對(duì)稱(chēng)及及吊車(chē)噸噸位相等等，故排排架內(nèi)力力計(jì)算與與作用AAB跨情情況相同同，僅需需將A柱柱與C柱柱的內(nèi)力力對(duì)換，如如圖4.9所示示。圖4.9 Tmaax作用用于BCC跨時(shí)排排架內(nèi)力力圖 4.44 風(fēng)荷荷載作用用下排架架內(nèi)力分分析 4.4.1 左左吹風(fēng)時(shí)時(shí) 對(duì)A、CC柱 各柱柱頂剪力力分別為為: 風(fēng)從從左向右右吹風(fēng)荷荷載作用用下的MM、N圖圖如圖 圖4.10 左吹風(fēng)風(fēng)時(shí)排架架內(nèi)力圖圖 4.4.22 右吹吹風(fēng)時(shí) 計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖如44.111a所示示。將圖圖4.110b所所示A,C柱內(nèi)內(nèi)力圖對(duì)對(duì)換且改改變內(nèi)力力符號(hào)后后可得，如如圖4.11bb所示。 圖44.111 右吹吹風(fēng)時(shí)排排架內(nèi)力力圖五、最不

16、利利荷載組組合 內(nèi)內(nèi)力組合合按式（22.5.19）式（22.5.21）進(jìn)進(jìn)行。除除及相應(yīng)應(yīng)的M和和N一項(xiàng)項(xiàng)外，其其他三項(xiàng)項(xiàng)均按式式（2.5.119）和和式（22.5.20）求求得最不不利內(nèi)力力值；對(duì)對(duì)于及相相應(yīng)的MM和N一一項(xiàng)，和和截面均均按（）求求得最不不利內(nèi)力力值，而而截面則則是按式式（2.5.221）即即（）求求得最不不利內(nèi)力力。 對(duì)對(duì)柱進(jìn)行行裂縫寬寬度驗(yàn)算算時(shí)，內(nèi)內(nèi)力采用用標(biāo)準(zhǔn)值值。表5.1 柱內(nèi)力力設(shè)計(jì)值值匯總表表柱號(hào)及正向向內(nèi)力荷載類(lèi)別 恒載屋面活載吊車(chē)豎向荷荷載吊車(chē)水平荷荷載風(fēng)荷載 AB跨 BC跨Dmax在在柱Dmax在在B柱左左Dmax在在B柱右右Dmax在在柱Tmax在在AB

17、跨Tmax在在BC跨跨左風(fēng)右風(fēng)序號(hào) eq oac(,11)M 15.886 0.5226 2.2442 -57.49 -61.6 43.774 -2.666 9.111 29.6 52.999 -70.26N 331.68 40.332 0 0 0 0 0 0 0 0 0M -49.17 -112.11 2.744 123.56 -7.882 43.774 -2.666 9.111 29.6 52.999 -70.26N 391.92 50.44 0 603.5 179.26 0 0 0 0 0 0M 25.991 -4.88 9.299 -14.13 -1533.333 148.5 -9.0

18、03 1499.888 1000.499 246.45 -3544.399N 443.13 50.44 0 603.5 179.26 0 0 0 0 0 0 8.277 0.8 0.722 -15.18 -16.27 11.555 -0.771 15.47 7.779 44.557 400.2注：?jiǎn)挝?)，單位位，單位。表5.2 柱內(nèi)力力組合表表截面+Mmaxx及相應(yīng)應(yīng)的N,V-Mmaxx及相應(yīng)應(yīng)的N,VNmax及及相應(yīng)的的M,VVNmin及及相應(yīng)的的M,VVMK, NNK備注M+0.99+0.9(+)+125.77+0.990.8(+)+00.9+ eq oac(,11)-117.8+0.9

19、9+0.954.044+0.99+0.9(+)+125.22491.333N377.004331.668377.004331.668276.44M+0.99+0.8(+)+00.9+145.442+0.99+0.8(+)+00.9+ eq oac(,11)-154.8+0.9962.033+0.990.9(+)+ eq oac(,11)-138.53N826.444566.335935.007391.992M+0.99+0.8（+）+00.9+474.221+0.99+0.8(+)+00.9+ eq oac(,11)-537.1+0.9913.199+0.99+0.9(+)+457.774N8

20、77.665617.556986.228443.113V58.955-53.339-5.39964.7MK341.881-380.5612.511330.004NK679.66493.887757.224369.228VK43.099-36.112-2.87747.2表5.3 B柱內(nèi)內(nèi)力設(shè)計(jì)計(jì)值匯總總表柱號(hào)及正向向內(nèi)力荷載類(lèi)別恒載屋面活載吊車(chē)豎向荷荷載吊車(chē)水平荷荷載風(fēng)荷載作用在跨作用在跨作用在柱作用在B柱左作用在B柱右作用在柱作用在跨作用在BC跨左風(fēng)右風(fēng) 序號(hào) eq oac(,11)M 00 -7.86 7.866 54.887 105.34 -1055.344 -54.87 119.229

21、119.229 132.54 -1132.54N 654.24 500.4 50.44 0 0 0 0 0 0 0 0M 00 -7.86 7.866 -79.58 -3477.299 347.2 79.558 119.229 119.229 132.54 -1322.544N 774.72 500.4 50.4 179.26 603.5 603.5 179.26 0 0 0 0M 00 -8.46 8.466 51.883 -95.04 95.004 -51 .833 449.95 -4499.955N 828.66 500.4 50.44 179.26 603.5 603.5 179.26

22、 0 00 0 0 00 -0.0733 0.0773 14.444 27.772 -27.72 -14.44 34.888 -344.888注：?jiǎn)挝?)，單位位，單位。表5.4 B柱內(nèi)內(nèi)力組合合表截面+Mmaxx及相應(yīng)應(yīng)的N,V-Mmaxx及相應(yīng)應(yīng)的N,VNmax及及相應(yīng)的的M,VVNmin及及相應(yīng)的的M,VVMK, NNK備注M+0.99+0.9(+)+ 2227.31+0.99+0.9(+)+ eq oac(,11)-227.31+0.77+0.9(+) +171.229+0.990.9(+)+ 210.004N699.66699.66724.88654.224M+0.99+0.9(+)

23、 + 423.29+0.99+0.9(+)+ eq oac(,11)-423.29+0.88 (+)0+0.990.9+134.991N 13088.9221308.921740.32774.7724M+0.99+0.8（+）+00.9+667.773+0.99+0.8(+)+00.9+ eq oac(,11)-667.73+0.88 (+)0+0.99(0.9+)554.337N1437.611437.611794.26828.666V36.6-36.66046.099MK476.995-476.950395.997NK1125.511125.511380.26690.555VK26.144

24、-26.114032.922注：?jiǎn)挝?)，單位位，單位六、柱截面面設(shè)計(jì) 6.11 AA柱的截截面設(shè)計(jì)計(jì)6.1.11 柱在在排架平平面內(nèi)的的配筋計(jì)計(jì)算表6.1 柱在排排架平面面內(nèi)的計(jì)計(jì)算參數(shù)數(shù)截面內(nèi)力組 1-11M125.224 377.59 360 397.59 11 7.6 400 0.966 1.222N331.668 3-33M474.221 540.32 860 570.32 11 9.1 900 1.055 1.122N877.665M-537.1 869.7 860 899.7 11 9.1 900 1.055 1.077N617.556注 1. 2. 截面 內(nèi)內(nèi)力組 eeO 九九

25、o ee 邑邑 o 丘丘 (2 叮叮 M(hhNm) 一14463 333 3365 553 0059 778000 4400 09955 18896 11 N(kkN) 44228 MM 一76677 2216 3365 2236 11 78000 4000 09955 13341 NN 355558 MM 318854 6679 7765 7706 11 19助助0 8800 009033 113644 33 NN 44691 MM 44412 4468 7765 4461 11 93000 8000 11000 111277 NN 94226 33. 表6.2 柱在排排架平面面內(nèi)的配配筋

26、計(jì)算算 截面 內(nèi)力組組 x 偏心情況況計(jì)算實(shí)配 1-1M125.224 397.59 1.222 6455.1 58 198 大偏壓 10700.1322（11400）N331.668 3-3M474.221 570.32 1.122 10488.8 139.7 473 大偏壓 13200422（15200）N877.665M-537.1 899.7 1.077 13722.7 108 473 大偏壓 15977.3522（19000）N617.556綜上所述:下柱截截面選用用522（119000） 6.1.2 柱柱在排架架平面外外的承載載力驗(yàn)算算 上柱柱，Nmmax =3331.668kNN

27、,考慮慮吊車(chē)荷荷載時(shí)，按按規(guī)范有有 由由規(guī)范知知 下柱柱Nmaax=8877.65,當(dāng)考慮慮吊車(chē)荷荷載時(shí)，按按規(guī)范有有 故承承載力滿(mǎn)滿(mǎn)足要求求。6.1.33 裂縫縫寬度驗(yàn)驗(yàn)算；構(gòu)件受力力特征系系數(shù)；混混凝土保保護(hù)層厚厚度取225mmm。驗(yàn)算算過(guò)程見(jiàn)見(jiàn)表6.3。相應(yīng)于控制制上、下下柱配筋筋的最不不利內(nèi)力力組合的的荷載效效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)組合為為：表6.3 柱的裂裂縫寬度度驗(yàn)算表表柱截面上柱下柱內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值91.333341.881276.44679.66330.445030.01440.02111.11523.44491300.5233292.775704.77191.11105.773=0.610.51

28、110.2100.3 滿(mǎn)足要要求0.0700.3滿(mǎn)滿(mǎn)足要求求 6.1.44 柱箍箍筋配置置 非地震震區(qū)的單單層廠(chǎng)房房柱,其其箍筋數(shù)數(shù)量一般般由構(gòu)造造要求控控制.根根據(jù)構(gòu)造造要求,上、下下柱均選選用82200箍箍筋。 6.22 BB柱截面面設(shè)計(jì) 6.2.11上柱配配筋計(jì)算算由內(nèi)力組合合表可見(jiàn)見(jiàn)，上柱柱截面有有四組內(nèi)內(nèi)力，取取h060004405560mmm，附附加彎矩矩ea=200mm（等等于60003300），四四組內(nèi)力力都為大大偏心，取取偏心矩矩較大的的的一組組即：M=2277.311 N=6699.6吊車(chē)廠(chǎng)房排排架方向向上柱的的計(jì)算長(zhǎng)長(zhǎng)度 =2XX3.88m=77.6m。eo=M/N=22

29、27.31/6999.6=3255mm,ei=e0+ea=3225+220=3345mmm 由=76000mm/6000mm=12.675，故故應(yīng)考慮慮偏心距距增大系系數(shù)=2.45331.0 取=1.0.=1.0233,取= =1.1866= ，取x=2aas進(jìn)行計(jì)計(jì)算 選選3 200 As=9442mmm2 則則，滿(mǎn)足足要求垂直于排架架方向柱柱的計(jì)算算長(zhǎng)度=1.225X33.8m=44.75m，則 =滿(mǎn)足彎矩作作用平面面外的承承載力要要求。 6.2.22 下柱柱的配筋筋計(jì)算 取取，與上上柱分析析方法類(lèi)類(lèi)似，選選擇下列列兩組不不利內(nèi)力力： M=6667.73kkN*mm M=5544.377k

30、N*m N=114377.611kN N=8288.666kN按M=6667.773kNN*m，NN=14437.6kNN計(jì)算下柱計(jì)算長(zhǎng)長(zhǎng)度loo=1.0 HHc=9.1m,附加偏偏心距eea=10000/30=33mmm(20mmm)B=1000mm, bff=4000mmm, hhf=1550mmm Eoo=M/N= 故故應(yīng)考慮慮偏心距距增大系系數(shù)，取取2=1.0=故為大偏心心受壓。 x= =112388mm22（2）按MM=5554.337kNN*m,N=8828.66kkN 計(jì)算算方法與與上述相相同，計(jì)計(jì)算過(guò)程程從路，AAs=AAs=9300mm22 綜合合上述計(jì)計(jì)算結(jié)果果，下柱柱截面

31、選選用4 200(Ass=12256mmm2)6.2.33 柱裂裂縫寬度度驗(yàn)算 方法法同A柱柱，經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)算表明明裂縫寬寬度合格格。6.2.44 柱箍箍筋配置置非地震區(qū)的的單層廠(chǎng)廠(chǎng)房柱，其其箍筋數(shù)數(shù)量一般般由構(gòu)造造要求控控制。根根據(jù)構(gòu)造造要求，上上下柱均均選用 2000箍筋。七、牛腿設(shè)設(shè)計(jì) 7.1 A柱牛牛腿設(shè)計(jì)計(jì)根據(jù)吊車(chē)梁梁支承位位置、截截面尺寸寸及構(gòu)造造要求，初初步擬定定牛腿尺尺寸，如如圖7.1所示示。其中中牛腿截截面寬度度=4000mmm，牛腿腿截面高高度=6600mmm, =5665mmm。 圖7.1 牛腿尺尺寸簡(jiǎn)圖圖 7.1.11 牛腿腿截面高高度驗(yàn)算算 =0.65, ，(牛腿腿頂面無(wú)無(wú)

32、水平荷荷載), ，取，按下式式確定： 則： 故牛牛腿截面面高度滿(mǎn)滿(mǎn)足要求求。 7.11.2 牛腿配配筋計(jì)算算由于, 因因而該牛牛腿可按按構(gòu)造要要求配筋筋。根據(jù)據(jù)構(gòu)造要要求，實(shí)實(shí)際縱向向鋼筋取取416由于，則可可以不設(shè)設(shè)置彎起起鋼筋，箍箍筋按構(gòu)構(gòu)造配置置，牛腿腿上部 范范圍內(nèi)水水平箍筋筋的總截截面面積積不應(yīng)小小于承受受的受拉拉縱筋總總面積的的。箍筋為為81100。 7.11.3 牛腿局局部承壓壓驗(yàn)算設(shè)墊板尺寸寸為40004000mm,局部壓壓力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：故局部壓應(yīng)應(yīng)力滿(mǎn)足要求。 7.22 B柱柱牛腿設(shè)設(shè)計(jì)對(duì)于B柱牛牛腿根據(jù)據(jù)吊車(chē)梁梁支承位位置，截截面尺寸寸及構(gòu)造造要求，初初步擬定定牛腿尺尺寸，如

33、如圖7.2所示示。其中中牛腿截截面寬度度b=4400mmm，牛牛腿截面面高度hh=10050mmm， 圖圖7.22 牛腿腿尺寸簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖 7.22.1 牛腿截截面高度度驗(yàn)算 其其中 a=250mmm+220mmm=2770，F(xiàn)Ftk按下下式確定定： 故牛腿截面面高度滿(mǎn)滿(mǎn)足要求求 7.2.22 牛腿腿配筋計(jì)計(jì)算As=mminbbh=00.0002400010550=8840mmm2按840mmm2配筋，選選用4 18（AAs=110177mm22），水水平箍筋筋選用81100.八、柱的吊吊裝驗(yàn)算算8.1 AA柱的吊吊裝驗(yàn)算算 8.11.1 柱的吊吊裝參數(shù)數(shù)采用翻身起起吊。吊吊點(diǎn)設(shè)在在牛腿下下部，混混

34、凝土達(dá)達(dá)到設(shè)計(jì)計(jì)強(qiáng)度后后起吊。柱柱插入杯杯口深度度為,取取,則柱柱吊裝時(shí)時(shí)總長(zhǎng)度度為5.1+88.9+0.885=114.885m，計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖圖如圖88.1所所示。圖8.1 柱吊裝裝計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖 8.1.2 內(nèi)內(nèi)力計(jì)算算 柱吊裝階階段的荷荷載為柱柱自重重重力荷載載（應(yīng)考考慮動(dòng)力力系數(shù)），即即 在上述荷荷載作用用下，柱柱各控制制截面的的彎矩為為： 由由得:RA=M3= RRAx-令 得,則則下柱段段最大彎彎矩為： 柱截面受彎彎承載力力及裂縫縫寬度驗(yàn)驗(yàn)算過(guò)程程見(jiàn)表88.1表8.1 柱吊裝裝階段承承載力及及裂縫寬寬度驗(yàn)算算表 柱截面面 上上柱 下柱柱 522.499（39.25） 73.63（54.5

35、4）90.4330.9X552.449=447.22455600.9XX73.63=66.27 1333.004 488.899 00.266-0.4880.2，取取0.22 00.1660.2 (滿(mǎn)足要要求)0.0300.988.1=79.29346.770.991533.5=1388.2 1442.33 1008.44 -0.00480.22，取0.20.17330.2取00.20.070.22(滿(mǎn)足足要求)0.03770.2（滿(mǎn)滿(mǎn)足要求求）九、基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì) GB 5500007220022建筑筑地基基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范規(guī)規(guī)定，對(duì)對(duì)于6mm柱距的的單層多多跨廠(chǎng)房房，其地地基承載載力特征征值，吊吊

36、車(chē)起重重量，廠(chǎng)廠(chǎng)房跨度度，設(shè)計(jì)計(jì)等級(jí)為為丙級(jí)時(shí)時(shí)，可不不做地基基變形驗(yàn)驗(yàn)算。本本設(shè)計(jì)滿(mǎn)滿(mǎn)則上述述要求，故故不需做做地基變變形計(jì)算算。 基礎(chǔ)混凝凝土強(qiáng)度度等級(jí)采采用C40。 9.11 A柱柱基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì) 9.1.11 作用用與基礎(chǔ)礎(chǔ)頂面上上的荷載載計(jì)算 作用用于基礎(chǔ)礎(chǔ)頂面上上的荷載載包括柱柱底（截截面）傳傳給基礎(chǔ)礎(chǔ)的M，N，V，以及及外墻自自重重力力荷載。前前者可由由表5.2中的的截面選選取，見(jiàn)見(jiàn)表9.1，其其中內(nèi)力力標(biāo)準(zhǔn)組組合值用用于地基基承載力力驗(yàn)算，基基本組合合值用于于受沖切切承載力力驗(yàn)算和和底板配配筋計(jì)算算，內(nèi)力力的正號(hào)號(hào)規(guī)定見(jiàn)見(jiàn)圖9.1。表9.1 基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)的不不利內(nèi)力力組別 荷載效效應(yīng)

37、基本本組合 荷載載效應(yīng)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)組合合 第第一組474.221877.66558.955314.881679.6643.099 第二組組 -5377.1 617.56-53.339-380.36493.887-36.112 第三組組 133.199 9866.288-5.39912.511757.224-2.877圖9.1 基礎(chǔ)荷荷載示意意圖由圖9.11可見(jiàn)，每每個(gè)基礎(chǔ)礎(chǔ)承受的的外墻總總寬度為為6.00m，總總高度為為15.00mm，墻體體為2440mmm實(shí)心磚磚墻（），鋼鋼門(mén)窗（），基礎(chǔ)梁重量為（300mm+200mm）X500mm/2=18.75KN/根。每個(gè)基礎(chǔ)承受的由墻體傳來(lái)的重力荷載為:

38、240mmm厚磚墻墻鋼門(mén)窗 基礎(chǔ)梁 距基礎(chǔ)礎(chǔ)形心的的偏心距距為： 9.1.22基礎(chǔ)尺尺寸及埋埋置深度度 9.11.2.1 按按構(gòu)造要要求擬定定高度hh柱的插入深深度，取， 由杯底底厚度應(yīng)應(yīng)大于2200mmm，取，則則 h=8500mm+2250mmm+550mmm=11150mmm?；A(chǔ)頂面標(biāo)標(biāo)高為-0.5500mm，故基基礎(chǔ)埋置置深度dd為： d=h+00.5mm=1.15m+0.77m=11.8550m杯壁厚度，取取3255mm，基基礎(chǔ)邊緣緣高度取取3500mm，臺(tái)臺(tái)階高度度取400mmm。 9.11.2.2 擬擬定基礎(chǔ)礎(chǔ)底面尺尺寸 取取 9.11.2.3 計(jì)計(jì)算基底底壓力及及驗(yàn)算地地基承

39、載載力 基底底壓力按按式（22.7.3）計(jì)計(jì)算，結(jié)結(jié)果見(jiàn)表表9.22；按式式（2.7.88）驗(yàn)算算地基承載力，其其中1.2faa=1.21800kN/m2=2116kNN/m22,驗(yàn)算算結(jié)果見(jiàn)見(jiàn)表9.2?？煽梢?jiàn),基基礎(chǔ)底面面尺寸滿(mǎn)滿(mǎn)足要求求。表9.2 基礎(chǔ)底底面壓力力計(jì)算及及地基承承載力驗(yàn)驗(yàn)算表 類(lèi)別 第一一組 第二二組 第三三組 341.81 679.6 43.09 -3800.566 4933.877 -36.12 12.51 757.24 -2.8891538.221352.491615.86 205.664-607.80-176.53 128.2485.399 157.2330.611

40、130.66093.822106.881800128.22216693.71800157.222166112.221800130.6621669.1.33 基礎(chǔ)礎(chǔ)高度驗(yàn)驗(yàn)算這時(shí)應(yīng)采用用基底凈凈反力設(shè)設(shè)計(jì)值和和可按式式（2.7.33）計(jì)算算，結(jié)果果見(jiàn)表99.3。對(duì)對(duì)于第二二組內(nèi)力力，按式式（2.7.33）計(jì)算算時(shí)，故故對(duì)該組組內(nèi)力應(yīng)應(yīng)按式（2.7.7）計(jì)算基底凈反力，即： 表表9.33 基礎(chǔ)底底面凈反反力設(shè)計(jì)計(jì)值計(jì)算算表 類(lèi)別 第一一組 第二二組 第三三組 4744.211 8777.655 58.95 -5537.1 6117.556 -553.339 13.19 9866.288 -55.3

41、99 12268.631008.541377.26 319.114-821.36-215.87121.334 54.86157.4480118.11373.155e=a=由式（2.7.77）得： 因臺(tái)階高高度與臺(tái)臺(tái)階寬度度相等（均均為4000mmm），所所以只需需驗(yàn)算變變階處的的受沖切切承載力力。變階階處受沖沖切承載載力計(jì)算算簡(jiǎn)圖如如圖9.2所示示，變階階處截面面有效高高度。 因?yàn)?，故故A按下式式 計(jì)算算，即：由式（2.7.110）得得： ，因因?yàn)?，故故取，由由式?2.7.11）得得：h=7500mm8000mm,取，則由由式（22.7.9）得得： 故故基礎(chǔ)高高度滿(mǎn)足足要求。 9.11.4

42、基礎(chǔ)底底板配筋筋計(jì)算 99.1.4.11柱邊及及變階處處基底反反力計(jì)算算基礎(chǔ)底板配配筋計(jì)算算時(shí)長(zhǎng)邊邊和短邊邊方向的的計(jì)算截截面如圖圖9.22所示。三三組不利利內(nèi)力設(shè)設(shè)計(jì)值在在柱邊及及變階處處的地基基凈反力力計(jì)算見(jiàn)見(jiàn)表2.10.11.其中第第1，3組內(nèi)力力產(chǎn)生的的基底反反力示意意圖見(jiàn)圖圖9.22，第22組內(nèi)力力產(chǎn)生的的基底反反力示意意圖見(jiàn)圖圖2.110.220；用用表列公公式計(jì)算算第2組內(nèi)力力產(chǎn)生的的和 時(shí)，相相應(yīng)的22.455/4和和2.885/44分別用用2.2202/3.7752和和2.6602/3.7752代代替，且且。圖9.2 變階處處的沖切切破壞截截面及基基礎(chǔ)底板板配筋計(jì)計(jì)算截面面

43、9.1.4.22 柱邊邊及變階階處彎矩矩計(jì)算 表9.4 柱邊及及變階處處基底凈凈反力計(jì)計(jì)算 公公式 第一組組 第二組組 第三組組 955.588 91.32 100.70 1022.233 107.91 105.20 1088.466 123.46 1099.422 1111.779 131.76 1111.667 888.11 777.8 95.64 9.11.4.3 配配筋計(jì)算算基礎(chǔ)底面受受力鋼筋筋采用HHPB2235級(jí)級(jí)。長(zhǎng)邊邊方向鋼鋼筋面積積為：As=MM/0.9h00fy=3881.880106/0.9(11150-45)2100=18828mmm2As=MM/0.9h00fy=44

44、43.117106/0.9(7550-445)2100=33326mmm2選用2090（AAs=37770mmm2） 基礎(chǔ)底底板短邊邊方向鋼鋼筋面積積為： AAs=M/0.9(hh0-d)fy=3663.118106/0.9(11150-45-10)2100=17755mmm2 AAs=M/0.9(hh0-d)fy=2222.665106/0.9(7550-445-110)2100=16695mmm2 選用114990（AAs=18847mmm2） 基基礎(chǔ)底板板配筋圖圖見(jiàn)圖99.3，由由于，所所以杯壁壁不需要要配筋。圖9.3 基礎(chǔ)底底板配筋筋圖9.2 BB柱基礎(chǔ)礎(chǔ)設(shè)計(jì) 9.22.1 作用與與基

45、礎(chǔ)頂頂面上的的荷載計(jì)計(jì)算作用于基礎(chǔ)礎(chǔ)頂面上上的荷載載為柱底底（截面面）傳給給基礎(chǔ)的的M，N，V，可由由表5.4中的的截面選選取，見(jiàn)見(jiàn)表9.5。其其中內(nèi)力力標(biāo)準(zhǔn)組組合值用用于地基基承載力力驗(yàn)算，基基本組合合值用于于受沖切切承載力力驗(yàn)算和和底板配配筋計(jì)算算， 表9.5 基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)的不不利內(nèi)力力組別 荷載效效應(yīng)基本本組合 荷載載效應(yīng)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)組合合第一組667.7731437.6136.6476.9951125.5126.144 第二組 -6667.7731437.61-36.66-476.951125.5-26.114 第三組01794.26001380.260圖9.4 基礎(chǔ)荷荷載示意意圖9.2.22 基礎(chǔ)礎(chǔ)尺寸及及埋置深深度 9.2.22.1 按構(gòu)造造要求擬擬定高