很實用的雨篷計算(范例)

1、運達中央廣場瑞吉南面雨篷系統(tǒng)計算書設(shè)計：校對：審核：批準：中國建筑裝飾集團有限公司二零一四年九月目錄TOC o 1-5 h z瑞吉酒店雨篷系統(tǒng)計算1 HYPERLINK l bookmark61、雨篷面荷載確定標高：.5m12、雨篷8+1.52PVB+8mm夾膠玻璃面板計算4 HYPERLINK l bookmark463、雨篷支撐鋼架結(jié)構(gòu)計算7 HYPERLINK l bookmark504、雨篷支撐鋼架結(jié)構(gòu)固定鋼梁計算15 HYPERLINK l bookmark585、雨篷支撐鋼架結(jié)構(gòu)固定鋼梁焊縫強度計算19長沙運達綜合體幕墻工程瑞吉酒店雨篷計算 瑞吉酒店雨篷系統(tǒng)計算1、雨篷面荷載確定標

2、高：4.5m雨篷系統(tǒng)分析包括8+1.52PVB+8mm夾膠鋼化玻璃和3mm厚鋁單板作飾面材料,為保守計算，按玻璃和鋁單板自重平均值取，該部位最大計算標高5.0m,玻璃區(qū)域單位面積自重為0.250kN/m2(該值包括8+1.52PVB+8mm夾膠鋼化玻璃、3mm鋁單板、輔助型材及其它連接附件，即在8+1.52PVB+8mm夾膠鋼化玻璃的單位面積自重的基礎(chǔ)上考慮1.2倍的系數(shù)，但不包括支撐鋼結(jié)構(gòu)本身的自重，支撐鋼結(jié)構(gòu)本身的自重0.30N/m2)。1.1、風荷載計算根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012,對于粗糙度為B類的地區(qū)，該處的風壓高度變化系數(shù)為他=10，陣風風壓系數(shù)咱7、負風壓風荷載體

3、型系數(shù)取-1.3時的風荷載(用于頂部面板，為保守計算現(xiàn)取值-1.3)：根據(jù)載荷確定的有關(guān)公式可得：wB14ywkgzzs0=-1.70 x1.0 x1.3x0.35=-0.774(kN/m2)w=-1.4x0.774=-1.083(kN/m2)、正風壓風荷載體型系數(shù)取+1.3時的風荷載(作用于頂部面板，由于雨棚屬于懸挑結(jié)構(gòu)，為保守計算現(xiàn)取值+1.3)：WB44Wkgzzs0=1.70 x1.0 x1.3x0.35=0.774(kN/m2)w=1.4x0.774=1.083(kN/m2)1.2、雪荷載計算根據(jù)現(xiàn)行建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012和長沙地方規(guī)范取值：0.7kN/m2。(用于

4、雨篷頂面板的水平頂面)，為保守計算積雪系數(shù)取1.4。.*s=1.4x0.70=0.98(kN/m2)1.3、活荷載確定根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范-2012，活荷載按0.5kN/m2考慮(用于雨篷頂施工、檢修)，其值和雪荷載進行比較取大值。1.4、自重確定雨篷玻璃區(qū)域，考慮輔助型材及其它連接附件附件等因素，單位面積自重按0.492kN/m2計(不包括鋼架自重)，雨篷鋼架體型自重，因為SAP2000計算分析時能自動計入，進行組合時不再考慮。1.5、地震作用垂直于幕墻平面水平分布地震作用力標準值可按下式計算：qBaqEkEmaxGk式中9以一垂直于幕墻平面水平分布地震作用力標準值(kN/m2)；佐一動力放

5、大系數(shù)，可取5.0；a水平地震影響系數(shù)最大，設(shè)防烈度6度取0.04；maxqGk幕墻構(gòu)件單位面積的重力荷載標準值(kN/m2)。根據(jù)規(guī)范要求，地震載荷的分項系數(shù)取=1.3，即地震作用的設(shè)計值為：qyq1.3qEEEkEk根據(jù)載荷確定的有關(guān)公式可得：紜=5小0.04乂0.25=0.05(kN/m2)qE=1.3x0.05=0.065(kN/m2)1.6、作用于雨篷頂面板上荷載效應組合根據(jù)規(guī)范，幕墻構(gòu)件按承載力極限狀態(tài)設(shè)計時，其作用效應的組合應符合下式規(guī)定(負風壓不考慮雪荷載或活荷載作用)：SG+1.0w+0.7S/0.7QkkkkkS1.2G+1.4w+0.7，1.3S/0.7，1.4Q+0.5

6、qkkkkE式中：作用效應組合的標準值(kN/m2)；S作用效應組合的設(shè)計值(kN/m2)。從而，垂直作用于玻璃幕墻表面上的載荷標準值和設(shè)計值為(1)負風壓作用時采光頂玻璃面板上各種荷載效應的組合為：標準值：S-=W-G-G0.774-0.25-0.30=0.224(kN/m2)(方向向上)KKbKgk設(shè)計值：S-W-G-G1.083-0.25-0.300.553(kN/m2)(方向向上)bg(2)正風壓作用時雨篷面板上各種荷載效應的組合為(不包括面板自重)：標準值：S+G+1.0w+0.7S/0.7Qkkkkk0.25+1.0,0.774+0.7,0.981.71(kN/m2)(方向向下)設(shè)

7、計值S+1.2G+1.4w+0.7，1.3S/0.7，1.4Q+0.5qkkkkE1.2,0.25+1.0,1.083+0.7,1.3,0.98+0.5,0.0652.31(kN/m2)(方向向下)由此可見負風壓影響較小，由于正風壓較大，對于玻璃面板、鋼梁等支撐系統(tǒng)主要考慮正風壓影響(注意：以上荷載不包括鋼架自重，SAP2000計算時自動計入)。2、雨篷8+1.52PVB+8mm夾膠玻璃面板計算綜合考慮雨篷頂8+1.52PVB+8mm夾膠玻璃面板所處位置的標高、玻璃的分格尺寸、玻璃品種、玻璃厚度和連接型式等因素，以下的幾種情況最為不利，須對玻璃面板的強度和剛度進行校核。IB：-ll圖1雨篷示意

8、圖長沙運達綜合體幕墻工程瑞吉酒店雨篷計算 #長沙運達綜合體幕墻工程瑞吉酒店雨篷計算 2.1、夾層玻璃內(nèi)、外片強度校核玻璃按四邊簡支該處夾層玻璃內(nèi)、外片的最大彎曲應力可依據(jù)如下的公式計算，126mSa21t22fgSa411.4Et41t3S，S，S1213+1312式中：o夾層玻璃內(nèi)、外片的最大彎曲應力(N/mm2)；m彎矩系數(shù)；S載荷設(shè)計值(N/mm2)；斗一分配到夾層玻璃外片的載荷設(shè)計值(N/mm2)；a玻璃短邊支撐點之間距離(mm)；E玻璃的彈性模量(N/mm2)；一夾層中空玻璃外片的厚度(mm)；t2夾層玻璃內(nèi)片的厚度(mm)；0參數(shù)；夾層玻璃外片的應力折減系數(shù)；f一夾層玻璃外片的大面

9、強度設(shè)計值(N/mm2)。由厶=500mm,L=1500mm,L/L=0.33,可查得：彎矩系數(shù)m=0.1180,撓度系xyxy數(shù)“=0.01223。t383S=S=Si=2.31x1213,1383,8312Sa4i1.4Et4則：12=1.155(kN/m2)=0.23，可查得：應力折減系數(shù)n=1.0。1.4x72000 x846mSb26x0.1180 x0.00155x50門f二x1.0t2821=4.29(N/mm2)可見，。寸=84(N/mm2)，所選夾層玻璃外片的強度滿足設(shè)計要求。g2.2、玻璃剛度校核玻璃按四邊簡支該處玻璃的最大撓度可依據(jù)如下的公式計算：DpSb4k一Et3ed

10、f,lim12(1-V2)Sa4二koEt4e式中：曠在載荷標準值作用下玻璃的最大撓度(mm)；一撓度系數(shù)；Sk載荷標準值(N/mm2)；a一玻璃短邊的長度(mm)；E玻璃的彈性模量(N/mm2)；一玻璃的等效厚度(mm)；一玻璃外片的厚度(mm)；t2一玻璃內(nèi)片的厚度(mm)；D玻璃的剛度(N.mm)；。一玻璃的泊松比；0參數(shù)；一玻璃的撓度折減系數(shù)；dfiim一玻璃的最大許可撓度(mm)。由厶=500mm,L=1500mm,L/L=0.33,可查得：彎矩系數(shù)m=0.1180,撓xyxy度系數(shù)卩=0.01223。t=313，13=383,83=10.08(mm)e12Sa41-Et40.001

11、71X5004=0.36，72000 x84可查得：撓度折減系數(shù)7=1.0D二12(：2)72000 x10.08312x(1-0.22)長沙運達綜合體幕墻工程瑞吉酒店雨篷計算 長沙運達綜合體幕墻工程瑞吉酒店雨篷計算 #=6401203(N.mm)長沙運達綜合體幕墻工程瑞吉酒店雨篷計算圖2雨篷支撐鋼結(jié)構(gòu)有限元分析模型圖(鋼結(jié)構(gòu)骨架) 則：dfSkb4耳D0.01223,0.00171,50046401203=0.204(mm)由于：d/a=0.204/500ul/2451Wl/60,即=0.204(mm)Wd伽=8.33(mm)。可見，所選玻璃面板的剛度滿足設(shè)計要求。3、雨篷支撐鋼架結(jié)構(gòu)計算綜

12、合考慮采雨篷所處位置的標高、支撐鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)造形式和結(jié)構(gòu)尺寸及所用鋼材等因素，以下的幾種情況最為不利，須對雨篷支撐鋼結(jié)構(gòu)的強度、剛度、穩(wěn)定性及相關(guān)連接等進行校核，雨篷支撐鋼結(jié)構(gòu)有限元分析模型圖如圖2、3所示。3-0View叵長沙運達綜合體幕墻工程瑞吉酒店雨篷計算圖2雨篷支撐鋼結(jié)構(gòu)有限元分析模型圖(鋼結(jié)構(gòu)骨架) #長沙運達綜合體幕墻工程瑞吉酒店雨篷計算圖2雨篷支撐鋼結(jié)構(gòu)有限元分析模型圖(鋼結(jié)構(gòu)骨架) #長沙運達綜合體幕墻工程瑞吉酒店雨篷計算 圖3雨篷加載模型圖（包含飾面材料的模型圖）雨篷支撐結(jié)構(gòu)所用的材料：（1）250*200*10縱向主龍骨（2）120*80*6桁架龍骨（3）方鋼80*40*4橫

13、向次龍骨31、雨篷支撐鋼架結(jié)構(gòu)SAP2000有限元分析雨篷支撐鋼結(jié)構(gòu)采用SAP2000有限元結(jié)構(gòu)分析設(shè)計軟件計算，該軟件是由美國ComputersandStructures,Inc.開發(fā)的最新一代結(jié)構(gòu)分析與設(shè)計軟件，是目前國際上在混凝土、金屬結(jié)構(gòu)等結(jié)構(gòu)物的分析與設(shè)計領(lǐng)域得到廣泛應用的最優(yōu)秀軟件之一。Moment3-3Diagram(DEAD)圖4雨篷支撐結(jié)構(gòu)M3-3、M2-2彎矩圖Moment2-2Diagram(DEAD長沙運達綜合體幕墻工程瑞吉酒店雨篷計算圖6雨篷支撐結(jié)構(gòu)撓度圖 長沙運達綜合體幕墻工程瑞吉酒店雨篷計算圖6雨篷支撐結(jié)構(gòu)撓度圖 #JointReactions(DEAD長沙運達綜

14、合體幕墻工程瑞吉酒店雨篷計算圖6雨篷支撐結(jié)構(gòu)撓度圖 #長沙運達綜合體幕墻工程瑞吉酒店雨篷計算圖6雨篷支撐結(jié)構(gòu)撓度圖 #圖5雨篷支撐結(jié)構(gòu)支反力圖長沙運達綜合體幕墻工程瑞吉酒店雨篷計算圖6雨篷支撐結(jié)構(gòu)撓度圖 #長沙運達綜合體幕墻工程瑞吉酒店雨篷計算圖6雨篷支撐結(jié)構(gòu)撓度圖 DeTormedShape(DEADk)=-1.5222=-17.7855R1=.00864R2-.00002R3=.00(10186420866,54.3.2098.4長沙運達綜合體幕墻工程瑞吉酒店雨篷計算 表1支座力計算數(shù)據(jù)輸出TABLE:JointReactionsJointOutputCaseCaseTypeF1F2F3M

15、1M2M3TextTextTextNNNN-mmN-mmN-mm25DEADLinStatic-206-6617148-465495941236403-27808936DEADLinStatic-12814115490-41935373530349-18969848DEADLinStatic-105-1714979-40948854176051-12288862DEADLinStatic-54-3814934-4079375967303-5883576DEADLinStatic0-4014928-407711860090DEADLinStatic54-3814934-40793759-6730

16、358835104DEADLinStatic105-1714979-40948854-176051122888118DEADLinStatic12814115490-41935373-530349189698132DEADLinStatic206-6617148-46549594-12364032780893.2、雨篷支撐鋼架結(jié)構(gòu)強度校核(1)、250*200*10縱向主龍骨最大應力計算值=65.42(N/mm2)V215(N/mm2)長沙運達綜合體幕墻工程瑞吉酒店雨篷計算 #長沙運達綜合體幕墻工程瑞吉酒店雨篷計算 可見其強度強度滿足設(shè)計要求。長沙運達綜合體幕墻工程瑞吉酒店雨篷計算 2)120

17、*80*6桁架龍骨最大應力計算值=80.19(N/mm2)V215(N/mm2)可見其強度強度滿足設(shè)計要求。fitr5SiiMaKirDiagraniiDEADliorotyr53應L2AE穴3)方鋼80*40*4橫向次龍骨最大應力計算值=5.18(N/mm2)J*rPtElfhyifiiUiU20W-1.26&5R1=.0038Ft.00005R3-05、雨篷支撐鋼架結(jié)構(gòu)固定鋼梁焊縫強度計算角焊縫最小焊角尺寸hf=10mm。鋼轉(zhuǎn)接件與上側(cè)預埋件錨板角焊縫有效截面如圖6-9所示。轉(zhuǎn)角處必須連續(xù)施焊，不得中斷。圖15雨篷支撐結(jié)構(gòu)固定鋼梁焊縫截面圖及截面參數(shù)長沙運達綜合體幕墻工程瑞吉酒店雨篷計算 長沙運達綜合體幕墻工程瑞吉酒店雨篷計算 a、角焊縫有效截面的幾何特性由于角焊縫最小焊角尺寸h=10mm，有效焊縫取h=0.7h的直線段組成，。fef角焊縫的有效截面面積：A11396(mm2)w角焊縫的有效截面面積：A414X414171396(mm2)角焊縫形心的水平軸軸的抵抗矩(由HWKSOFT軟件自動獲得)W1520366(mm3)b、角焊縫應力校核豎向荷載：F49.016(kN)v扭矩：T111.24(kN.m)x彎矩：M64.59(kN.m)y根據(jù)材料力學提供的閉口薄壁桿件自由扭轉(zhuǎn)的剪應力計算方法，焊縫在扭矩作用下產(chǎn)生的最大剪