轉(zhuǎn)換層施工方案

1、PAGE 102黎平機場民航綜合樓工程轉(zhuǎn)換層（含高支模）施工方案PAGE 3黎平機場民航綜合樓工程轉(zhuǎn)換層（含高支模）施工方案貴州建工集團第一建筑工程公司第六工程處貴州建工集團第一建筑工程公司第六工程處PAGE 1黎平機場民航綜合樓工程轉(zhuǎn)換層（含高支模）施工方案 目 錄TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc502941656 1 編制依據(jù) PAGEREF _Toc502941656 h 1 HYPERLINK l _Toc502941657 1.1 規(guī)范、標準、規(guī)程: PAGEREF _Toc502941657 h 1 HYPERLINK l _Toc502941658

2、 1.2 設計文件： PAGEREF _Toc502941658 h1 HYPERLINK l _Toc502941659 1.3 招投標文件： PAGEREF _Toc502941659 h 1 HYPERLINK l _Toc502941660 1.4 合同文件： PAGEREF _Toc502941660 h 1 HYPERLINK l _Toc502941661 1.5 工具書、軟件： PAGEREF _Toc502941661 h 1 HYPERLINK l _Toc502941662 1.6 貴州建工集團相關文件、規(guī)定： PAGEREF _Toc502941662 h 2 HYPE

3、RLINK l _Toc502941663 2 轉(zhuǎn)換層概況 PAGEREF _Toc502941663 h 2 HYPERLINK l _Toc502941664 2.1 結(jié)構(gòu)概況 PAGEREF _Toc502941664 h 2 HYPERLINK l _Toc502941665 2.2 梁概況 PAGEREF _Toc502941665 h 3 HYPERLINK l _Toc502941666 2.3 柱概況 PAGEREF _Toc502941666 h 3 HYPERLINK l _Toc502941667 2.4 墻、板概況 PAGEREF _Toc502941667 h 3 H

4、YPERLINK l _Toc502941668 2.5 工程特點 PAGEREF _Toc502941668 h 3 HYPERLINK l _Toc502941669 2.6 施工難點 PAGEREF _Toc502941669 h 4 HYPERLINK l _Toc502941670 3 施工部署 PAGEREF _Toc502941670 h 4 HYPERLINK l _Toc502941671 3.1 流水段劃分 PAGEREF _Toc502941671 h 4 HYPERLINK l _Toc502941672 3.2 組織保證措施 PAGEREF _Toc502941672

5、 h 4 HYPERLINK l _Toc502941673 3.3 軸線控制 PAGEREF _Toc502941673 h 5 HYPERLINK l _Toc502941674 4 施工準備 PAGEREF _Toc502941674 h 5 HYPERLINK l _Toc502941675 4.1 勞動力組織 PAGEREF _Toc502941675 h 5 HYPERLINK l _Toc502941676 4.2 技術準備 PAGEREF _Toc502941676 h 5 HYPERLINK l _Toc502941677 4.3 機械設備配置 PAGEREF _Toc502

6、941677 h 6 HYPERLINK l _Toc502941678 4.4 周轉(zhuǎn)材料準備 PAGEREF _Toc502941678 h 6 HYPERLINK l _Toc502941679 5 轉(zhuǎn)換層支撐及高大模板支撐系統(tǒng)施工方法 PAGEREF _Toc502941679 h 8 HYPERLINK l _Toc502941680 5.1 轉(zhuǎn)換層模板及支撐的計算 PAGEREF _Toc502941680 h 8 HYPERLINK l _Toc502941681 5.2 轉(zhuǎn)換層支撐及模板參數(shù)設置 PAGEREF _Toc502941681 h 33 HYPERLINK l _To

7、c502941682 5.3 高支撐架搭設施工注意事項 PAGEREF _Toc502941682 h 54 HYPERLINK l _Toc502941683 5.4 變形監(jiān)測 PAGEREF _Toc502941683 h 55 HYPERLINK l _Toc502941684 5.5 模板及支撐拆除 PAGEREF _Toc502941684 h 55 HYPERLINK l _Toc502941685 6 鋼筋工程施工方法 PAGEREF _Toc502941685 h 56 HYPERLINK l _Toc502941686 6.1 鋼筋的連接 PAGEREF _Toc502941

8、686 h 56 HYPERLINK l _Toc502941687 6.2 梁板鋼筋施工前的準備工作 PAGEREF _Toc502941687 h 58 HYPERLINK l _Toc502941688 6.3 鋼筋的綁扎 PAGEREF _Toc502941688 h 58 HYPERLINK l _Toc502941689 7 混凝土工程施工方法 PAGEREF _Toc502941689 h 61 HYPERLINK l _Toc502941690 7.1 轉(zhuǎn)換層混凝土澆筑 PAGEREF _Toc502941690 h 61 HYPERLINK l _Toc502941691 7

9、.2 混凝土二次振搗 PAGEREF _Toc502941691 h 65 HYPERLINK l _Toc502941692 7.3 混凝土試塊制作 PAGEREF _Toc502941692 h 65 HYPERLINK l _Toc502941693 7.4 混凝土的養(yǎng)護 PAGEREF _Toc502941693 h 65 HYPERLINK l _Toc502941694 8 安裝工程預埋配合 PAGEREF _Toc502941694 h 66 HYPERLINK l _Toc502941695 9 安全生產(chǎn)、文明施工、環(huán)境保護 PAGEREF _Toc502941695 h 66

10、 HYPERLINK l _Toc502941696 9.1 安全生產(chǎn) PAGEREF _Toc502941696 h 66 HYPERLINK l _Toc502941697 9.2 文明施工 PAGEREF _Toc502941697 h 67 HYPERLINK l _Toc502941698 9.3 環(huán)境保護 PAGEREF _Toc502941698 h 67 HYPERLINK l _Toc502941699 9.4 職業(yè)健康 PAGEREF _Toc502941699 h 68 HYPERLINK l _Toc502941700 10 質(zhì)量保證措施 PAGEREF _Toc502

11、941700 h 68 HYPERLINK l _Toc502941701 10.1 質(zhì)量制度 PAGEREF _Toc502941701 h 68 HYPERLINK l _Toc502941702 10.2 工序管理 PAGEREF _Toc502941702 h 69 HYPERLINK l _Toc502941703 10.3 材料管理 PAGEREF _Toc502941703 h 69 HYPERLINK l _Toc502941704 10.4 成品保護 PAGEREF _Toc502941704 h 69 HYPERLINK l _Toc502941705 11 應急預案 PA

12、GEREF _Toc502941705 h 70 HYPERLINK l _Toc502941706 11.1 目的 PAGEREF _Toc502941706 h 70 HYPERLINK l _Toc502941707 11.2 組織機構(gòu)及職責 PAGEREF _Toc502941707 h 70 HYPERLINK l _Toc502941708 11.3 通訊聯(lián)絡 PAGEREF _Toc502941708 h 70 HYPERLINK l _Toc502941709 11.4 應急物資 PAGEREF _Toc502941709 h 70 HYPERLINK l _Toc502941

13、710 11.5 危險源的應急措施 PAGEREF _Toc502941710 h 71 HYPERLINK l _Toc502941711 12 附圖 PAGEREF _Toc502941711 h 73 HYPERLINK l _Toc502941712 12.1附圖一 PAGEREF _Toc502941712 h 73 HYPERLINK l _Toc502941713 12.2附圖二 PAGEREF _Toc502941713 h 73 HYPERLINK l _Toc502941714 12.3附圖三 PAGEREF _Toc502941714 h 73 HYPERLINK l _

14、Toc502941715 12.4附圖四 PAGEREF _Toc502941715 h 73 HYPERLINK l _Toc502941716 12.5附圖五 PAGEREF _Toc502941716 h 73 HYPERLINK l _Toc502941717 12.6附圖六 PAGEREF _Toc502941717 h 73 HYPERLINK l _Toc502941718 12.7附圖七 PAGEREF _Toc502941718 h 73 HYPERLINK l _Toc502941719 12.8附圖八 PAGEREF _Toc502941719 h 73 HYPERLIN

15、K l _Toc502941720 12.9附圖九 PAGEREF _Toc502941720 h 73PAGE 101黎平機場民航綜合樓工程轉(zhuǎn)換層（含高支模）施工方案貴州建工集團第一建筑工程公司第六工程處貴州建工集團第一建筑工程公司第六工程處貴州建工集團第一建筑工程公司第六工程處 1 編制依據(jù)1.1 規(guī)范、標準、規(guī)程:1.1.1混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范(GB 50204-2002)；1.1.2扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）；1.1.3施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范JGJ462005；1.1.4建筑施工安全檢查標準JGJ59-99；1.1.5建筑施工現(xiàn)場環(huán)境與衛(wèi)生標準

16、JGJ146-2004；1.2 設計文件：1.2.1 本工程施工圖；1.2.2 設計修改、技術聯(lián)系單、圖紙會審記錄；1.3 招投標文件：1.3.1 施工組織設計；1.3.2 預算；1.4 合同文件：1.4.1本工程施工承包合同；1.4.2黎平機場民航綜合樓工程項目管理目標責任書;1.5 工具書、軟件：1.5.1高層建筑施工(第二版，胡世德主編)；1.5.2建筑施工手冊（第四版）；1.5.3PKPM施工管理與施工技術計算軟件（2008版）；1.5.4建筑工程模板施工手冊（第二版，楊嗣信主編）；1.5.5施工方案范例50篇（筑龍網(wǎng)編著）；1.5.6建筑施工安全設施計算書編制范例（武樹春主編）；1.

17、5.7高層建筑轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)設計與施工（唐興榮編著）；1.5.8混凝土結(jié)構(gòu)工程施工工藝標準（中國建筑工程總公司）；1.5.9貴州建工集團建筑工程施工工藝標準；1.6 貴州建工集團相關文件、規(guī)定：1.6.1工程項目管理實施細則；1.6.2三標一體化管理手冊；1.6.3施工工藝標準；2 轉(zhuǎn)換層概況2.1結(jié)構(gòu)概況本工程結(jié)構(gòu)類型：一至二層為鋼筋混凝土框架剪力墻結(jié)構(gòu)、三層為框支剪力墻結(jié)構(gòu)、四層至頂層為短肢剪力墻結(jié)構(gòu)。豎向構(gòu)造二層于B軸向外懸挑900mm；四層于2軸、L軸向外懸挑2500mm；18軸向外懸挑2800mm；B軸向外懸挑3100mm。本方案主要針對三層轉(zhuǎn)換層。其轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)平面布置圖詳結(jié)施GS-9。

18、層高：本工程地下一層，地上12層，地下一層純地下室部分層高為4.5m，裙樓一、二層層高4.5m，轉(zhuǎn)換層層高為4.5m，標準層層高3.3m?；炷翉姸鹊燃墸?.5m16.8m層柱為C35，梁板為C30。2.2梁概況梁截面尺寸： 標高9.00m層梁截面尺寸有200 mm400mm 、250 mm400mm 、250 mm500mm 、300 mm500mm 、350 mm400mm 、350 mm500mm 、350 mm700mm 、350mm800mm等；其中最多和最具代表性的有250 mm500mm 、350mm800mm兩種，而最大截面為350 mm800mm。標高13.50m層梁截面尺寸

19、有200 mm400mm 、250 mm500mm 、350 mm800mm 、400mm800mm、400mm1000mm、400 mm1200mm 、500mm1200mm 、500mm1400mm、600 mm1500mm等；其中最多和最具代表性的有400 mm1200mm 、500mm1400mm兩種，而最大截面為600 mm1500mm。2.3柱概況框架（支）柱截面尺寸：從-4.50m到13.50m柱截面尺寸有400mm500mm、500mm500mm、600mm600mm、500mm700mm、700mm700mm、800mm800mm、900mm900mm。2.4墻、板概況剪力墻

20、厚度：有250mm、350mm。樓板厚度：標高9.00m結(jié)構(gòu)層板厚為120mm；標高13.500m結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層板厚為180mm；2.5工程特點2.5.1 結(jié)構(gòu)平面變化較大，懸挑結(jié)構(gòu)跨度大，結(jié)構(gòu)層自重大；2.5.2 轉(zhuǎn)換層梁及梁柱節(jié)點處鋼筋密集；框支梁加腋處較多；2.6施工難點2.6.1 轉(zhuǎn)換層主梁鋼筋用量大，綁扎難度高，傳統(tǒng)的鋼筋綁扎方式不能滿足轉(zhuǎn)換層的施工；2.6.2 梁和梁柱節(jié)點處鋼筋密集，混凝土振搗難度大；2.6.3 懸挑跨度較大部分支撐系統(tǒng)搭設極其困難，部分采用高支模（支撐系統(tǒng)搭設高度從地面起算近14m）。3 施工部署3.1流水段劃分轉(zhuǎn)換層根據(jù)后澆帶劃分為2個流水段，詳附圖一施工流水段平

21、面圖。每個流水段的施工工序為：剪力墻、框支柱鋼筋綁扎、模板安裝完，框支梁底模安裝后，澆注框支梁錨入柱內(nèi)梁底以下la末端以下（最小高度約2.0m）混凝土，后綁扎框支梁鋼筋、框支梁模板安裝、轉(zhuǎn)換層樓板模板安裝、澆注板面下0.6m以下框支梁混凝土，綁扎樓板鋼筋、短肢剪力墻插筋，第二次澆注混凝土（與第一次混凝土澆筑完成時間間隔在7天以上）。3.2組織保證措施由于轉(zhuǎn)換層工作量大、支撐難度大，混凝土攪拌場地狹窄（夜間施工裝載機操作困難，極易碰撞圍墻、發(fā)生安全事故），施工周期相應較長，針對轉(zhuǎn)換層特點和施工難點，在轉(zhuǎn)換層施工過程中，公司領導和各職能部門應給予全力支持，協(xié)助項目部進一步強化技術管理，施工現(xiàn)場應做

22、到分工明確，責任到人，以確保轉(zhuǎn)換層施工的順利進行。3.2.1 模板及鋼筋工程組織保證措施在模板及鋼筋工程施工時，將加強鋼筋綁扎和模板支撐工序的過程控制，管理人員及班組負責人將該過程作為重點來抓，并督促落實到位。3.2.2 混凝土工程組織保證措施在模板及鋼筋工程即將完成時，項目部對轉(zhuǎn)換層梁板混凝土工程施工成立臨時領導小組，由項目經(jīng)理、項目技術負責人、現(xiàn)場負責人和相關管理人員組成。3.3軸線控制3.3.1 在9.00m層梁板混凝土澆筑完成后，由現(xiàn)場技術人員立即測放出控制軸線，并將墨線彈在樓面上，根據(jù)控制軸線，按設計圖對轉(zhuǎn)換層柱墻主次梁等細部尺寸分墨，用墨斗將細部尺寸線彈在9.00m層板面。3.3.

23、2 根據(jù)轉(zhuǎn)換層支撐立桿放線示意圖（附圖二）將立桿位置標注在混凝土樓板上。3.3.3 鋼管支撐架搭設完畢后，在支撐梁底模及梁鋼筋骨架的水平桿上用吊線錘將9.00m 層樓板上的細部尺寸線引測在水平桿上，作為梁底模安裝和鋼筋就位的控制線。4 施工準備4.1勞動力組織根據(jù)本工程施工組織設計和各階段工作量，轉(zhuǎn)換層施工勞動組織如下：木工50人、鋼筋工25人、混凝土工15人、架子工10人、焊工（氣壓焊）6人。4.2 技術準備讀懂、讀熟轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)施工圖，了解框支柱、框支梁在平法圖集中的構(gòu)造，熟悉、掌握框支柱、框支梁鋼筋、模板安裝的施工工藝。掌握施工方案的技術要求，仔細看懂方案附圖，作好技術交底（包括方案交底）

24、。提前做好施工方案的報審及論證工作。做好混凝土配合比（含摻加外加劑）的試配及現(xiàn)場調(diào)整工作。認真閱讀設計圖紙和有關規(guī)范，從而作好施工技術交底和施工動態(tài)監(jiān)控。施工過程控制：施工過程控制是保證工程質(zhì)量的關鍵，應把“事后把關”轉(zhuǎn)變?yōu)椤案櫛O(jiān)控”，從“管理結(jié)果”扭轉(zhuǎn)到“管理因素”的軌道上，使過程處于受控狀態(tài)。4.3機械設備配置QTZ63塔吊一臺、JDY500B強制式混凝土攪拌機一臺、800L配料機一臺、裝載機一臺、混凝土攪拌運輸車兩輛、插入式振動器四臺、平板式振動器一臺、混凝土抹平機一臺，以及正常情況所需的鋼筋機械、木工機械等。4.4周轉(zhuǎn)材料準備4.4.1模板準備框支柱、框支梁、剪力墻模板采用15mm的

25、木膠合板，由木工負責人根據(jù)圖紙進行模板組拼翻樣，并提前提出材料計劃，同時提出木枋、對拉螺栓、UPVC套管以及蝴蝶卡等配件的加工、進場計劃?，F(xiàn)澆板模板采用15mm厚的木膠合板和扣件式鋼管腳手架支撐體系，按施工進度要求分次到位。4.4.2鋼管扣件準備各種規(guī)格型號的鋼管、扣件、頂托、底座的采購和租賃計劃，并提前進場。高支撐架所需材料計劃見下表：轉(zhuǎn)換層支撐架材料租賃計劃工程名稱：黎平機場民航綜合樓 編號：序號材料名稱規(guī)格型號單位數(shù)量需用時間備注鋼 管483mm根4900.02009.7.23長6m鋼 管483mm根2500.02009.7.23長4m鋼 管483mm根3000.02009.7.23長3

26、.5m鋼 管483mm根2500.02009.7.23長3m鋼 管483mm根550.02009.7.23長2.5m鋼 管483mm根430.02009.7.23長2m鋼 管483mm根1000.02009.7.23長1.5m鋼 管483mm根250.02009.7.23長1.0m對接扣件483mm個5000.02009.7.23直角扣件483mm個26000.02009.7.23旋轉(zhuǎn)扣件483mm個600.02009.7.23頂托48個3000.02009.7.23對拉螺栓12套800.02009.7.23采購3形扣件48個3200.02009.7.23采購PVC套管16m800.02009

27、.7.23采購審核： 制表： 編制日期：2009年7月20日4.4.3施工作業(yè)前準備：1、放好模板邊線，模板控制線，標高控制點。2、檢查各種機械設備運轉(zhuǎn)是否正常。3、模板使用前表面必須清理模板。4、分規(guī)格、按部位將模板吊運至施工部位，碼放整齊。5、腳手架、操作架搭設完畢；墻、柱底部清理干凈。6、鋼筋、混凝土、安裝專業(yè)負責人與模板負責人進行交接檢。5 轉(zhuǎn)換層支撐及高大模板支撐系統(tǒng)施工方法本模板工程施工方法主要針對轉(zhuǎn)換層框支梁柱，其它構(gòu)件模板施工詳模板施工方案。轉(zhuǎn)換層主梁截面尺寸大、自重大，為保證轉(zhuǎn)換層的結(jié)構(gòu)質(zhì)量和安全，在模板及支撐系統(tǒng)上采取“疊合澆筑法”和“荷載傳遞法”相結(jié)合：利用疊合梁原理將轉(zhuǎn)

28、換梁分兩次澆筑，利用第一次澆筑混凝土形成的梁支承第二次澆筑混凝土的自重及施工荷載，因而轉(zhuǎn)換梁下的鋼管支撐系統(tǒng)只需考慮承受第一次的混凝土自重和施工荷載，這樣可減小下部鋼管支撐的負荷，減少大量周轉(zhuǎn)材料，并可緩解大體積混凝土水化熱高、溫度應力高對控制裂縫的不利影響。5.1轉(zhuǎn)換層模板及支撐的計算5.1.1 轉(zhuǎn)換層梁模板及支撐的計算本工程轉(zhuǎn)換層主梁最大截面尺寸寬高為600mm1500mm（分二次澆筑，第一次澆筑高度為900mm，故梁截面計算高度取900mm），最大跨度為8.7m，梁底距地面高為3.0m，轉(zhuǎn)換層梁模采用木膠合板，支撐架采用483.0鋼管扣件連接固定。1、轉(zhuǎn)換梁側(cè)模板計算書1）梁模板基本參數(shù)

29、梁截面寬度 B=600mm，梁截面高度 H=900mm，梁模板使用的木枋截面50100mm，梁模板截面?zhèn)让婺捐示嚯x300mm。側(cè)模豎向背楞(50mm100mm木枋)間距為300mm，底模背楞(50mm100mm木枋)間距150mm。梁底模面板厚度h=15mm，彈性模量E=4000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。梁側(cè)模面板厚度h=15mm，彈性模量E=4000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。2）梁模板荷載標準值計算模板自重 = 0.350kN/m2；鋼筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。強度驗算要考慮

30、新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取2.500h；T 混凝土的入模溫度，取20.000；V 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.900m；1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=19.390kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標

31、準值 F1=19.400kN/m2傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。3）梁底模板木楞計算梁底木枋的計算在腳手架梁底支撐計算中已經(jīng)包含！4）梁模板側(cè)模計算梁側(cè)模板按照三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下圖梁側(cè)模板計算簡圖（1）抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求： f = M/W f其中 f 梁側(cè)模板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 計算的最大彎矩 (kN.m)；q 作用在梁側(cè)模板的均布荷載(N/mm)；q=(1.219.40+1.42.00)0.90=23.472N/mm最大彎矩計算公式如下:M=-0.1023.4720.3002=-0.211kN.mf=0.211106/33

32、750.0=6.259N/mm2梁側(cè)模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!（2）抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.30023.472=4.225kN截面抗剪強度計算值 T=34225/(290015)=0.469N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求!（3）撓度計算最大撓度計算公式如下:其中 q = 19.400.90=17.46N/mm三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度v =0.67717.460300.04/(1004000.0053125.0)

33、=0.946mm梁側(cè)模板的撓度計算值: v = 0.946mm小于 v = 300/250,滿足要求!5）穿梁螺栓計算（1）梁側(cè)豎楞抗彎強度計算計算公式:f = M/W f其中 f 梁側(cè)豎楞抗彎強度計算值(N/mm2)；M 梁側(cè)豎楞的最大彎距(N.mm)；W 梁側(cè)豎楞的凈截面抵抗矩,W = 83.33cm3；f 梁側(cè)豎楞的抗彎強度設計值，f = 13N/mm2。M = ql2 / 8其中 q 作用在模板上的側(cè)壓力；q = (1.219.40+1.42.00)0.30=7.824kN/ml 計算跨度(梁板高度),l = 900mm；經(jīng)計算得到，梁側(cè)豎楞的抗彎強度計算值7.8240.9000.90

34、0/8/83333.336=9.506N/mm2；梁側(cè)豎楞的抗彎強度驗算 f,滿足要求!（2）梁側(cè)豎楞撓度計算計算公式:v = 5ql4 / 384EI v = l/250其中 q 作用在模板上的側(cè)壓力，q = 19.4000.300=5.820N/mm；l 計算跨度(梁板高度),l = 900mm；E 梁側(cè)豎楞彈性模量,E = 9500N/mm2；I 梁側(cè)豎楞截面慣性矩,I = 416.67cm4；梁側(cè)豎楞的最大撓度計算值, v = 55.820900.04/(38495004166666.8)=1.256mm；梁側(cè)豎楞的最大允許撓度值,v = 3.600mm；梁側(cè)豎楞的撓度驗算 v v,滿

35、足要求!（3）穿梁螺栓強度計算沒有布置穿梁螺栓，無須計算!6）梁支撐腳手架的計算支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內(nèi)容。2、轉(zhuǎn)換梁底模支撐架計算書模板支架搭設高度為4.3米，基本尺寸為：梁截面 BD=600mm900mm，梁支撐立桿的縱距(跨度方向) 0.90米、橫距（梁寬方向）0.7米，橫桿的步距 h=1.50米，梁底增加1道承重立桿。圖1 梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為483.0。1)模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。(1)荷載的計算：a、鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=

36、25.5000.9000.900=20.655kN/mb、模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.3500.900(20.900+0.600)/0.600=1.260kN/mc、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.6000.900=1.620kN均布荷載 q = 1.220.655+1.21.260=26.298kN/m集中荷載 P = 1.41.620=2.268kN（2）面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 90.001.501.50/6 = 33.7

37、5cm3；I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.550kNN2=4.508kNN3=5.931kNN4=4.508kNN5=1.550kN最大彎矩 M = 0.063kN.m最大變形 V = 0.1mma、抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06310001000/33750=1.867N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取30.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!b、抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度計算值 T=32394.0/

38、(2900.00015.000)=0.266N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!C、撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.083mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!2）梁底支撐木枋的計算（1）梁底木枋計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 5.931/0.900=6.590kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.16.590.900.90=0.534kN.m最大剪力 Q=0.60.9006.590=3.559kN最大支座力 N=1.10.9006.590

39、=6.524kN木枋的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；a、木枋抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.534106/83333.3=6.41N/mm2木枋的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!b、木枋抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=33559/(250100)=1.068N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2木

40、枋的抗剪強度計算滿足要求!c、木枋撓度計算最大變形 v =0.6775.492900.04/(1009000.004166666.8)=0.650mm木枋的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!3)梁底支撐鋼管計算(1)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木枋支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.683kN.m最大變形 vmax=0.409mm最大支座力 Qmax=16.738kN抗彎計算強度 f=0.683106/4491.0=152.11N/m

41、m2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于700.0/150與10mm,滿足要求!(2)梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計算。4)扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=16.74kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,梁底采用頂托、梁兩側(cè)橫桿與立桿連接節(jié)點處采用三個防滑扣件，可滿足要求。5）立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式中 N 立桿的軸

42、心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=16.74kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1394.300=0.719kNN = 16.738+0.719=17.458kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.60A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2

43、)計算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.185；u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.70a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m；公式(1)的計算結(jié)果： = 204.89N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結(jié)果： = 75.61N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.007；公式(3)的計算結(jié)果： = 99.88N/mm2，立

44、桿的穩(wěn)定性計算 Mmax=190.49所以第25天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐可以拆除。5.1.2 轉(zhuǎn)換層板模板及支撐的計算模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。模板支架搭設高度為4.3米。搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.90米，立桿的橫距 l=0.90米，橫桿的步距 h=1.50米。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為483.0。1）模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.5000.1800.900+

45、0.3500.900=4.446kN/m活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3；I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；(1)抗彎強度計算f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經(jīng)計算得到

46、M = 0.100(1.24.446+1.42.700)0.1500.150=0.021kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.02110001000/33750=0.608N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.24.446+1.42.700)0.150=0.820kN截面抗剪強度計算值 T=3820.0/(2900.00015.000)=0.091N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI

47、v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6774.4461504/(1006000253125)=0.010mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!2）模板支撐木枋的計算木枋按照均布荷載下連續(xù)梁計算。（1）荷載的計算a、鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.1800.150=0.689kN/mb、模板的自重線荷載(kN/m)：q12 = 0.3500.150=0.053kN/mc、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.150=0.450kN/m靜荷載 q1 =

48、 1.20.689+1.20.053=0.889kN/m活荷載 q2 = 1.40.450=0.630kN/m（2）木枋的計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 1.367/0.900=1.519kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.11.520.900.90=0.123kN.m最大剪力 Q=0.60.9001.519=0.820kN最大支座力 N=1.10.9001.519=1.504kN木枋的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；

49、I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；a、木枋抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.123106/83333.3=1.48N/mm2木枋的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!b、木枋抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3820/(250100)=0.246N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2木枋的抗剪強度計算滿足要求!c、木枋撓度計算最大變形 v =0.6770.741900.04/(1009500.004166666.8)=0.083m

50、m木枋的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!3)板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木枋支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.790kN.m最大變形 vmax=2.010mm最大支座力 Qmax=9.901kN抗彎計算強度 f=0.790106/4491.0=175.82N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!4)扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿

51、與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=9.90kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,板底立桿上部小橫桿底采用頂托。5）模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。（1）靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：a、腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1294.300=0.555kNb、模板的自重(kN)：NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kNc、鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.500

52、0.1800.9000.900=3.718kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.557kN。(2)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN(3)不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ6)立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 8.87 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.60A 立桿凈截面

53、面積 (cm2)； A = 4.24W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式(1)或(2)計算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數(shù)，取值為1.155；u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.70a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m；公式(1)的計算結(jié)果： = 98.91N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結(jié)果： = 3

54、8.42N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 Mmax=63.37所以第25天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。板對應的第2層以下的模板支撐可以拆除。5.2 轉(zhuǎn)換層支撐及模板參數(shù)設置5.2.1 標高9.00m層支撐及模板參數(shù)1、扣件式鋼管支撐體系：經(jīng)計算600mm1500mm（分二次澆筑為600mm900mm）的梁原則上沿梁長方向間距為900mm，沿梁寬方向間距為700mm，且應根據(jù)縱橫向梁之間及梁與柱之間的尺寸進行調(diào)整，但間距不得大于上述尺寸；其余梁經(jīng)計算沿梁長度方向間距為900mm，沿梁寬度方向間距在700mm1150mm之間，具體詳附圖三轉(zhuǎn)換層支撐平面布置示意圖、附圖二轉(zhuǎn)換層支

55、撐立桿放線示意圖，計算書不便一一打印。樓板支撐立桿縱橫向間距均為0.90 m，并根據(jù)相鄰梁下立桿間距的整數(shù)倍調(diào)整，且不大于0.9m；以上支撐系統(tǒng)第一排立柱距柱邊大于150，掃地桿距離地面200mm，縱橫向水平桿步距1500mm，進行縱橫搭設形成空間構(gòu)架。支撐橫桿與立桿的連接扣件，當設計荷載N 8KN時，梁底或板底采用頂托；梁兩側(cè)橫桿與立桿連接節(jié)點處根據(jù)計算集中力的大小，采用兩個或三個防滑扣件。2、模板支設要求：梁底、梁側(cè)模板面板為15mm厚木膠合板，側(cè)模豎向背楞(50mm100mm木枋)間距為300mm，底模背楞(50mm100mm木枋)間距150mm。其余模板詳模板施工方案。3、轉(zhuǎn)換層板支撐

56、及模板的設置1）板模板采用915183015 厚木膠合板作底模。2）支撐板底模的骨架采用50100 木枋橫放，間距150，木枋的跨度不大于900。3）板的支撐架采用48 型鋼管搭設，立桿間距900900，橫桿步距不大于1500。5.2.2 高大模板支撐體系受狹窄的施工場地限制，如搭設落地式高大模板支撐體系，則現(xiàn)有攪拌站將不能使用，擬在施工現(xiàn)場以外的其它地方租借場地設置攪拌站，并租賃混凝土運輸車給予配合，據(jù)估算（時間跨度從9.00m層梁板混凝土澆筑完成開始，至轉(zhuǎn)換層模板及支撐體系拆除結(jié)束，用時90天左右），此方案支撐體系費用約15萬元，租賃場地、混凝土運輸車的費用約18萬元，合計費用不過33萬元

57、左右，而懸挑型鋼平臺方案則耗用型鋼近50噸，僅制作安裝費用就10萬元左右，總費用45萬元左右，且安裝過程為高處焊接作業(yè)，焊接安裝精度低，操作人員安全隱患較大。該方案由于從地面開始搭設，安全性較高，相對于懸挑型鋼平臺較為經(jīng)濟，為優(yōu)選方案。支撐體系平面詳附圖八一二層高支撐平面布置示意圖，轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)施工完畢即可拆除落地滿堂高支撐，裝修時另行搭設懸挑腳手架，詳附圖九四層挑檐裝修挑架示意圖。1、搭設參數(shù)根據(jù)本工程的特點，四層樓面在二、三層平面輪廓的基礎上向外懸挑部分的梁板模板支撐系統(tǒng)需從地面開始搭設，標高-0.150m13.30m，采用滿堂鋼管支撐架,架高約13.50m，最高處約17m(12軸附近車道處

58、)。截面為500mm1400mm（第一次澆筑高度800mm）的梁，梁下支撐立桿縱距0.90 m、橫距0.90 m，也就是梁兩側(cè)立桿間距為1800mm；截面為400mm1000mm(第一次澆筑高度400mm)的梁，梁下支撐立桿縱距0.90 m、橫距0.90 m，梁兩側(cè)立桿間距為1800mm；樓板支撐立桿縱橫向間距均為0.90 m，并根據(jù)相鄰梁下立桿間距的整數(shù)倍調(diào)整，且不大于0.9m；以上尺寸應根據(jù)縱橫向梁之間及梁與柱之間的尺寸進行調(diào)整，但間距不得大于上述尺寸，具體詳附圖三轉(zhuǎn)換層支撐平面布置示意圖、附圖二轉(zhuǎn)換層支撐立桿放線示意圖以上支撐系統(tǒng)縱橫向水平桿步距均為1.5m，第一道水平桿（掃地桿）距地2

59、00mm。支撐系統(tǒng)立桿基礎分別為-0.150層樓板、車道板及地面，地面須鋪設寬200mm厚50mm的木枋。樓板厚度為120mm，根據(jù)施工進度計劃，該層施工工期至少25天，經(jīng)驗算樓板強度能承受對應作業(yè)層樓板傳來的荷載；后澆帶處支撐進行加強處理（該處滿設橫向剪刀撐，將一部分荷載傳遞至后澆帶兩側(cè)以遠處， 0.00m至9.00m層支撐在后澆帶處不能拆除，亦按上述加強方式處理。以上具體參數(shù)詳見計算書，支撐平面示意圖詳后附圖。2、高支撐架材料要求扣件應租賃正規(guī)廠家生產(chǎn)的可鍛鑄鐵扣件，具有出廠合格證和檢測報告，材料符合可鍛鑄鐵分類及技術條件GB978-67、普通碳素結(jié)構(gòu)鋼技術條件GB700-79及普通螺紋G

60、B196-81、墊圈GB96-76等技術標準。扣件表面不得有裂縫、氣孔及其他影響使用安全的缺陷。扣件與鋼管扣緊時接觸良好，接觸面嚴格吻合。旋轉(zhuǎn)扣件轉(zhuǎn)動部位靈活，兩旋轉(zhuǎn)面間隙應小于1。當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不大于5。支撐架鋼管采用外徑為48，壁厚為3.0，材質(zhì)符合普通碳素結(jié)構(gòu)鋼技術條件GB700-79中A3鋼的規(guī)定。表面應平直光滑，不得有裂紋、分層、壓痕等缺陷。表面有凹凸狀嚴重銹蝕麻點、有裂縫、變形、扭曲的鋼管不準使用。鋼管端面應平整，嚴禁有斜口、毛口等現(xiàn)象。立桿、縱橫向水平支撐桿（斜撐、剪刀撐、拋撐）的鋼管長度為46 m。3、高支撐架的搭設支撐架的搭設必須滿足建筑施工扣件式鋼管腳手