地鐵車站主體結(jié)構(gòu)模板支架計算書

1、32計算書1模板配置概況表模板支架配置表部位面板(mm)次楞(mm)主楞(mm)支撐(mm)中板(0.4m)18膠合板85X85方木，間距3008槽鋼或120X120方木，間距90048X3.5碗扣架900X900X1200布置頂板(0.8m)18膠合板85X85方木，間距3008槽鋼或120X120方木，間距60048X3.5碗扣架600X900X1200布置中板梁(0.9X1.0m)梁底模板18膠合板85X85方木，間距1508槽鋼或120X120方木，間距30048X3.5碗扣架300X900X1200布置梁側(cè)模版18膠合板85X85方木，間距300豎向48X3.5鋼管，間距為300；對

2、拉螺栓，縱向600，豎向300；斜撐鋼管間距300頂板梁(1.2X1.8m)梁底模板18膠合板85X85方木，間距1508槽鋼或120X120方木，間距30048X3.5碗扣架300X900X1200布置梁側(cè)模版18膠合板85X85方木，間距300豎向48X3.5鋼管，間距為300；對拉螺栓，縱向600，豎向300；斜撐鋼管間距300側(cè)墻(0.7m),咼5.05m,6.19m,18膠合板85X85方木，間距20010槽鋼，間距60048X3.5碗扣架水平撐，豎向間距6006鋼板8槽鋼，間距300雙10槽鋼，間距900(100,400,600)三角架柱18膠合板100X100方木間距200雙10

3、槽鋼，間距75048鋼管，間距2502材料的物理力學(xué)性能指標及計算依據(jù)2.1材料的物理力學(xué)性能指標材料的物理力學(xué)性能指標碗扣支架鋼管截面特性根據(jù)JGJ166-2008規(guī)范表5.1.6、5.1.7采用：外徑0二48mm，壁厚t=3.5mm，按壁厚3.0mm計算。截面積A=4.24cm2，自重q=33.1N/m,抗拉、抗彎抗壓強度設(shè)計值f=205N/mm2，抗剪強度設(shè)計值fv=125N/mm2，彈性模量E=2.06X105N/mm2o回轉(zhuǎn)半徑i=1.59cm，截面模量W=4.49cm3，截面慣性矩I=10.78cm4。方木根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008)附錄A3.1-3木材的

4、強度設(shè)計值和彈性模量采用；方木采用紅皮云杉，彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度設(shè)計值f=13N/mm2,承壓強度設(shè)計值f=10N/mm2，順紋抗拉強度設(shè)計值fm=8.0N/mm2，順紋抗剪強度設(shè)計值fv=1.4N/mm2。截面尺寸85mmX85mm，慣性矩I二bh3/12=4.350 x10-6m4，抗彎截面模量W二bh2/6=1.024x10-4m3,靜矩S=bh2/8=7.677X10-5m3截面尺寸100mmX100mm，慣性矩I二bh3/12=8.333x10-6m4，抗彎截面模量W二bh2/6=1.667x10-4m3,靜矩S=bh2/8=1.250X10如3截面尺寸120mm

5、X120mm，慣性矩I二bh3/12=1.728x10-5m4，抗彎截面模量W二bh2/6=2.88x10-4m3,靜矩S=bh2/8=2.16X10如3木膠合板(參照產(chǎn)品試驗性能參數(shù))模板采用膠合面板，規(guī)格2440mmX1220mmX18mm抗彎強度設(shè)計值f=11.5N/mm2，承壓抗拉強度設(shè)計值fm=8.0N/mm2，抗剪強度設(shè)計值fv=1.3N/mm2，彈性模量E=6000N/mm2；取1m寬模板，慣性矩：I=bh3/12=1000X183/12=4.86X10-7m4；模板的截面抵抗矩為：w=bh2/6=1000 x182/6=5.40 x10-5m3；靜矩：S=bh2/8=1000X

6、182/8=4.05x10-5m3；鋼模板面板鋼模板采用大模板，面板為6mm厚Q235A鋼板，規(guī)格2mX3m?？箯澙?、壓強度設(shè)計值f=215N/mm2，抗剪強度設(shè)計值f=125N/mm2彈性模量E=N/mm2o取1m寬，截面積A=6000mm2，慣性矩I=1.8X10-8m；截面模量W=6X10-6m3；靜矩S=4.5X10-6m3鋼背楞豎肋、橫肋和邊肋均采用8普通型熱軋槽鋼；背楞采用210普通型熱軋百度文庫-讓每個人平等地提升自我百度文庫-讓每個人平等地提升自我32232槽鋼。80X43槽鋼的截面積A=1024mm2，慣性矩I=1.013X106MM4，截面模量W=2.53X104mm3。1

7、00X48槽鋼的截面積A=1274mm2，慣性矩I=1.983X106mm4，截面模量W=3.97X104mm3。2.2計算依據(jù)1）建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ166-2008）；2）建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）；3）建筑施工手冊（2003年第四版）4）建筑施工計算手冊（江正榮等編中國建筑工業(yè)出版社-2004年9月）。3荷載計算本模板支架工程在框架結(jié)構(gòu)底板施工完成的前提下進行，支架立桿直接支承在框架結(jié)構(gòu)鋼筋混凝土底板上，檢算中不進行立桿地基承載力計算。1）模板及支撐架自重標準值Q（取為單位面積上的荷載）1本工程明挖段主體結(jié)構(gòu)支架高度小于10m,根據(jù)JGJ1

8、66-2008規(guī)范4.2.4條110m以下的支撐架可不計算架體自重；”，故荷載計算中無需計算支架自重，模板自重標準值（竹、木膠合板）查表4.2.4為0.30kN/m2。模板自重標準值：Q=1.02g/cm3X1.8cm=1.836g/cm2=0.184kN/m2竹膠板方木次楞自重標準值：Q=1.5g/cm3X100cmX10cmX10cm/（100cmX方木30cm）=0.5kN/m2槽鋼主楞自重標準值：Q=80N/mX1/0.6m=0.133kN/m2槽鋼Q+Q+Q=0.133kN/m2+0.5kN/m2+0.184kN/m2=0.82kN/m20.30kN/m2,竹膠板方木鋼管則取模板自重

9、標準值為：Q=0.82kN/m2，分項系數(shù)取1.2。12）混凝土自重（包括鋼筋）標準值Q（取為單位面積上的荷載）2根據(jù)dJGJ166-2008規(guī)范4.2.4條:2普通鋼筋混凝土可采用25kN/m3”，則Q=25kN/m3頂板按結(jié)構(gòu)頂板800mm厚計算，則Q=25kN/m3X0.8m=20kN/m2，分項系數(shù)取1.2。2頂板按區(qū)間明挖段結(jié)構(gòu)頂板最厚部分1100mm厚計算，則Q=25kN/m3X1.1m=27.5kN/m2，分項系數(shù)取1.2。2中板按結(jié)構(gòu)中板400mm厚計算，則Q=25kN/m3X0.4m=10kN/m2，分項系數(shù)取1.2。2縱梁按梁高1800mm（最大縱梁高）計算，則Q=25kN

10、/m3X1.8m=45kN/m2，分項系數(shù)取1.2。23）施工人員及設(shè)備荷載標準值Q3根據(jù)JGJ166-2008規(guī)范4.2.5條：Q=1.0kN/m2，分項系數(shù)取1.4。34）澆注和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載標準值Q4根據(jù)JGJ166-2008規(guī)范4.2.5條：Q=1.0kN/m2，分項系數(shù)取1.4。45）新澆混凝土側(cè)壓力F根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）4.1.1規(guī)定，當采用內(nèi)部振搗器時，新澆筑的混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力標準值（G4k），可按下列公式計算，并取其中的較小值：F=0.22YXtXB1XB2XV1/2=0.22X25X6X1.2X1.15X1.21/2=50k

11、N/m21c0F新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（kN/m；Y混凝土容重25kN/m3t砼初凝時間6hc0B1外加劑影響修正系數(shù)，當使用具有緩凝作用的外加劑時為1.2B2坍落度影響修正系數(shù)，取1.15V澆筑升高速度，取1.2m/hFH2cH混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）F=5.56X25=139kN/m22FF取F121最大壓頭h=F/Yc=50.0/25=2m（從墻、柱頂向下壓力逐漸增加到2m達到最大，2m以下為最大值均布不變），計算時取Q=50kN/m2。4支架立桿檢算按“JGJ166-2008”規(guī)范4.4.1要求，模板支架立桿承載力計算荷載組合為永久荷載+可變荷載(不

12、包括風(fēng)荷載)或永久荷載+0.9(可變荷載+風(fēng)荷載)，由于本工程是地下基坑內(nèi)框架結(jié)構(gòu)內(nèi)支撐工程，不考慮風(fēng)荷載，荷載組合按照永久荷載+可變荷載(不包括風(fēng)荷載)進行計算，主要驗算立桿的承載力。驗算頂板按和平醫(yī)院站頂板混凝土厚處800mm，最大支架高度(7.63m)，立桿間距900mm(縱)X600mm(橫)布置，步距為1200mm。驗算梁板組合按頂縱梁梁高1800mm(最大梁高)，立桿間距900mm(縱)X300mm(橫)布置，步距為1200mm。4.1頂板厚度800mm,立桿間距900mmX600mm，步距1200mm荷載組合(單肢立桿)N=1.2(Q+Q)+1.4(Q+Q)LxLy(JGJ166

13、-2008,5.6.2-1)1234=1.2X(0.82+20)+1.4X(1.0+1.0)X0.9X0.6=15.003kN式中Lx一單肢立桿的縱向間距(m)，Ly一單肢立桿的橫向間距(m)立桿承載力計算本方案中鋼管的步距為h=1200mm，根據(jù)JGJ166-2008規(guī)范5.6.3“2應(yīng)按l=h+2a計算，a為立桿伸出頂層水平桿長度?！眲t立桿計算長度0l=h+2a=1200mm+2X700mm=2600mm0回轉(zhuǎn)半徑查JGJ166-2008規(guī)范“表5.1.7鋼管截面特性”i=15.9mm長細比：入二l/i=2600mm/15.9mm=163.50取入=163.5mm，查JGJ166-2008

14、規(guī)范附錄E“Q235A級鋼管軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)”得=0.2635根據(jù)JGJ166-2008,5.3.3-2得N=15.003kNWAf=0.2635X424mm2X205N/mm2=22.9kN(可行)式中一一軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，按長細比查JGJ166-2008規(guī)范附錄E采用；A立桿橫截面面積(mm2)；f鋼材的抗拉、抗彎、抗壓強度設(shè)計值,按JGJ166-2008規(guī)范表5.1.6采用。4.2中板厚度400mm,立桿間距900mmX900mm，步距1200mm荷載組合(單肢立桿)N=1.2(Q+Q)+1.4(Q+Q)LxLy(JGJ166-2008,5.6.2-1)1234=1.2X(0.

15、82+10)+1.4X(1.0+1.0)X0.9X0.9=12.18kN式中Lx一單肢立桿的縱向間距(m),Ly一單肢立桿的橫向間距(m)立桿承載力計算本方案中鋼管的步距為h=1200mm,根據(jù)JGJ166-2008規(guī)范5.6.3“2應(yīng)按l=h+2a計算，a為立桿伸出頂層水平桿長度?！眲t立桿計算長度0l=h+2a=1200mm+2X700mm=2600mm0回轉(zhuǎn)半徑查JGJ166-2008規(guī)范“表5.1.7鋼管截面特性”i=15.9mm長細比：入二l/i=2600mm/15.9mm=163.50取入=163.5mm，查JGJ166-2008規(guī)范附錄E“Q235A級鋼管軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)”得

16、=0.259根據(jù)JGJ166-2008,5.3.3-2得N=12.18kNW0.259X424mm2X205N/mm2=22.5kN(可行)式中一一軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，按長細比查JGJ166-2008規(guī)范附錄E采用；A立桿橫截面面積(mm2)；f鋼材的抗拉、抗彎、抗壓強度設(shè)計值,按JGJ166-2008規(guī)范表5.1.6采用。4.3頂縱梁厚度1800mm,立桿間距900mmX300mm荷載組合(單肢立桿)N=1.2(Q+Q)+1.4(Q+Q)LxLy(JGJ166-2008,5.6.2-1)1234=1.2X(0.82+45)+1.4X(1.0+1.0)X0.9X0.3=15.60kN式中Lx

17、一單肢立桿的縱向間距(m),Ly一單肢立桿的橫向間距(m)立桿承載力計算本方案中鋼管的步距為h=1200mm,根據(jù)JGJ166-2008規(guī)范5.6.3“2應(yīng)按l=h+2a計算，a為立桿伸出頂層水平桿長度?！眲t立桿計算長度0l=h+2a=1200mm+2X700mm=2600mm0回轉(zhuǎn)半徑查JGJ166-2008規(guī)范“表5.1.7鋼管截面特性”i=15.9mm長細比：入二l/i=2600mm/15.8mm=163.50取入=163.5mm，查JGJ166-2008規(guī)范附錄E“Q235A級鋼管軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)”得=0.259根據(jù)JGJ166-2008,5.3.3-2得N=15.60kNWAf

18、=0.259X424mm2X205N/mm2=22.5kN（可行）式中軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，按長細比查JGJ166-2008規(guī)范附錄E采用；A立桿橫截面面積（mm2）；f剛才的抗拉、抗彎、抗壓強度設(shè)計值,按JGJ166-2008規(guī)范表5.1.6采用。5支架頂主楞及次楞計算主楞采用8槽鋼，設(shè)于立桿頂端頂托內(nèi)，次楞采用85mmX85mm方木。由于工期需要，同時主楞考慮120mm*120mm方木。計算依據(jù)：建筑施工手冊（第四版）。5.1按頂板厚800mm主楞及次楞計算主楞縱向跨度900mm，主楞上按間距300mm布置次楞，簡化為均布荷載。次楞橫向跨度L=600mm，按多跨等跨連續(xù)梁的均布荷載。如圖：

19、中?？v剖面示意圖L=600mm承檁槽L=600mmJ中模橫剖面示意圖鋼管立桿模板,18次楞85X85方木主楞，8#槽鋼或120X120方木1）主楞計算（1）作用在主楞上的均布線荷載q1縱向主楞橫向間距Ly=600mm，縱向跨度Lx=900mm。q=1.2（Q+Q）+1.4（Q+Q）Ly11234=1.2X(0.68+20)+1.4X(1.0+1.0)X0.6=16.6kN/m按多跨等跨連續(xù)梁的均布荷載進行計算：最大彎矩：M=0.105qLx2=0.105X16.6X0.92=1.412kN.mmax1最大剪力：Q=0.606qLx=0.606X16.6X0.9=9.05kNmax1采用8#槽鋼

20、正應(yīng)力：。二M/Wmaxmax=1.412kN.m/25.3X10-6m3=55.81X103kN/m2=55.9N/mm2215N/mm2(可行)剪應(yīng)力：t=Q/(hXd)=9.05X103N/(64X5mm2)maxmax0=28.28N/mm2Wfv=125N/mm2(可行)h、d分別為槽鋼的腹板高度和厚度。0撓度：3=0.664qLx4/(100EI)=(0.664X(16.6X103N/m)X0.94m4)max1/(100X(2.06X1011N/m2)X1.013X10-6m4)=0.35mmWl/400=900mm/400=2.25mm(根據(jù)JGJ162-2008規(guī)范4.1.4

21、采用1/400,可行)采用120mm*120mm方木：正應(yīng)力：。二M/Wmaxmax=1.412kN.m/(2.88X10-4m3)=4.91X103kN/m2=5N/mm213N/mm2(可行)剪應(yīng)力：t=3Q/(2A)=3X9.05XKN/(2X120X120mm)maxmax=0.943N/mm2Wfv=1.4N/mm2(可行)撓度：3=0.664qLx4/(100EI)=(0.664X(16.6XlOsN/m)X0.9咖)max1/(lOOX(9XlO9N/m2)Xl.728XlO-5m4)=0.465mmWl/400=900mm/400=2.25mm(根據(jù)JGJ162-2008規(guī)范4

22、.1.4采用)2)次楞驗算次楞采用85mmX85mm方木，間距按300mm布置。作用在次楞上的均布線荷載q2橫向次楞縱向間距Lx=300mm，橫向跨度Ly=600mm。q=1.2(Q+Q)+1.4(Q+Q)Lx21234=1.2X(0.68+20)+1.4X(1.0+1.0)X0.3=8.3kN/m按兩跨等跨連續(xù)梁的均布荷載進行計算：最大彎矩：M=0.125qLy2=0.125X8.3X0.62=0.374kN.mmax2最大剪力：Q=0.625qLy=0.625X8.3X0.6=3.1kNmax2正應(yīng)力：。二M/W=0.374kN.m/(1.024X10-4m3)max=0.365X10kN

23、/m2=3.65N/mm2fm=13.0N/mm2(可行)剪應(yīng)力：t=3Q/(2A)=3X3.1XKN/(2X85X85mm)max=0.644N/mm2Wfv=1.4N/mm2(可行)撓度：3=0.521qLy4/(100EI)=(0.521X(8.3X103N/m)X0.64m4)max2/(100X(9X109N/m2)X4.35X10-6m4)=0.144mmWl/400=600mm/400=1.5mm(根據(jù)JGJ162-2008規(guī)范4.1.4采用1/400,可行)5.2按最大中板厚400mm主楞及次楞計算主楞縱向跨度900mm，主楞上按間距300mm布置次楞，簡化為均布荷載。次楞采用

24、85mmX85mm方木，橫向跨度L=900mm，多跨等跨連續(xù)梁的均布荷載。如圖：二模板，18彳L=900mmf承檁槽L=900mm-予次楞85X85方木、主楞，8#槽鋼或、120X120方木鋼管立桿/中模橫剖面示意圖中?？v剖面示意圖1）主楞計算（1）作用在主楞上的均布線荷載q1縱向主楞橫向間距Ly=900mm，縱向跨度Lx=900mm。q=1.2（Q+Q）+1.4（Q+Q）Ly11234=1.2X（0.68+10）+1.4X（1.0+1.0）X0.9=14.1kN/m（2）按多跨等跨連續(xù)梁的均布荷載進行計算：最大彎矩：M=0.105qLx2=0.105X14.1X0.92=1.2kN.mmax

25、1最大剪力：Q=0.606qLx=0.606X14.1X0.9=7.7kNmax1（3）采用8#槽鋼：正應(yīng)力：。二M/Wmax=1.2kN.m/25.3X10-6m3=47.5X103kN/m2=47.5N/mm2215N/mm2（可行）剪應(yīng)力：t=Q/(hXd)=7.7X103N/(64X5mm2)maxmax0=24.06N/mm2fv=125N/mm2(可行)h、d分別為槽鋼的腹板高度和厚度。0撓度：3=0.664qLx4/(100EI)=(0.664X(14.1XlOsN/m)X0.94m4)max1/(lOOX(2.O6XlOllN/m2)Xl.Ol3XlO-6m4)=0.295mm

26、Wl/400=900mm/400=2.25mm(根據(jù)JGJ162-2008規(guī)范4.1.4采用1/400,可行)采用120mm*120mm方木：正應(yīng)力：。二M/Wmax=1.2kN.m/(2.88X10-4m3)=4.17X10skN/m2=4.2N/mm213N/mm2(可行)剪應(yīng)力：t=3Q/(2A)=3X7.7XKN/(2X120X120mm)max=0.802N/mm2Wfv=1.4N/mm2(可行)撓度：3=0.664qLx4/(100EI)=(0.664X(14.1X103N/m)X0.94m4)max1/(100X(9X109N/m2)X1.728X10-5m4)=0.394mmW

27、1/400=900mm/400=2.25mm(根據(jù)JGJ162-2008規(guī)范4.1.4采用)2)次楞(橫向方木)驗算次楞采用85mmX85mm方木，間距按300mm布置。作用在次楞上的均布線荷載q2橫向次楞縱向間距Lx=300mm，橫向跨度Ly=900mm。q=1.2(Q+Q)+1.4(Q+Q)Lx21234=1.2X(0.68+10)+1.4X(1.0+1.0)X0.3=4.7kN/m按兩跨等跨連續(xù)梁的均布荷載進行計算：最大彎矩：M=0.125qLy2=0.125X4.7X0.92=0.475kN.mmax2最大剪力：Q=0.625qLy=0.625X4.7X0.9=2.64kNmax2正應(yīng)

28、力：。二M/W=0.475kN.m/(1.024X10-4m3)max二0.464X104kN/m2=4.65N/mm2fm=8.0N/mm2(可行)剪應(yīng)力：t=3Q/(2A)=3X2.64XKN/(2X85X85mm)max=0.548N/mm2fv=1.4N/mm2(可行)撓度：3=0.521qLy4/(100EI)=(0.521X(4.7X103N/m)X0.94M4)max2/(100X(9X109N/m2)X4.35X10-6m4)=0.41mmWl/400=900mm/400=2.25mm(根據(jù)JGJ162-2008規(guī)范4.1.4采用1/400,可行)5.3按最大頂縱梁高1800m

29、m主楞及次楞強度計算主楞橫向間距300mm，縱向跨度900mm，主楞上按間距150mm布置次楞，簡化為均布荷載。次楞采用85mmX85mm方木，橫向跨度L=300mm，多跨等跨連續(xù)梁的均布荷載。如圖：100;勿彳力彳力勿2么、模板，18100/承標槽/L=900mmL=900mm/頂梁縱剖面示意圖1)主楞計算作用在主楞上的均布線荷載q1縱向主楞橫向間距Ly=300mm，縱向跨度Lx=900mm。q=1.2(Q+Q)+1.4(Q+Q)Ly11234=1.2X(0.68+45)+1.4X(1.0+1.0)X0.3=17.285kN/m按多跨等跨連續(xù)梁的均布荷載進行計算：最大彎矩：M=0.105qL

30、x2=0.105X17.285X0.92=1.47kN.mmax1最大剪力：Q=0.606qLx=0.606X17.285X0.9=9.4kNmax1采用8#槽鋼：正應(yīng)力：。二M/Wmax=1.47kN.m/(25.3X10-6m3)=58.1X103kN/m2=58.1N/mm2215N/mm2(可行)剪應(yīng)力：t二Q/(hXd)=9.4X103N/(64X5mm2)max0=29.4X103kN/m2=29.4N/mm2fv=125N/mm2(可行)撓度：3=0.664qLx4/(100EI)=(0.664X(17.285XlOsN/m)X0.94m4)max3/(1OOX(2.O6X1O1

31、1N/m2)X1.O13X1O-6m4)=0.361mmWl/400=900mm/400=2.25mm(根據(jù)JGJ162-2008規(guī)范4.1.4采用1/400,可行)采用120mm*120mm方木：正應(yīng)力：。二M/Wmax=1.47kN.m/(2.88X10-4m3)=5.1X103kN/m2=6N/mm213N/mm2(可行)剪應(yīng)力：t=3Q/(2A)=3X9.4XKN/(2X120X120mm)max=97.92kN/m2=0.979N/mm2Wfv=1.4N/mm2(可行)撓度：s=0.664qLx4/(100EI)=(0.664X(17.285XlOsN/m)X0.94m4)max1/

32、(lOOX(9XlO9N/m2)Xl.728XlO-5m4)=0.484mmWl/400=900mm/400=2.25mm(根據(jù)JGJ162-2008規(guī)范4.1.4采用)2)次楞(橫向方木)驗算次楞采用85mmX85mm方木，間距按150mm布置。方木的截面參數(shù)：同上作用在次楞上的均布線荷載q2橫向次楞縱向間距Lx=150mm，橫向跨度Ly=300mm。q=1.2(Q+Q)+1.4(Q+Q)Lx21234=1.2X(0.68+45)+1.4X(1.0+1.0)X0.15=8.6kN/m按兩跨等跨連續(xù)梁的均布荷載進行計算：最大彎矩：M=0.125qLy2=0.125X8.6X0.32=0.097

33、kN.mmax2最大剪力：Q=0.625qLy=0.625X8.6X0.3=1.61kNmax2正應(yīng)力：。二M/W=0.097kN.m/(1.024X10-4m3)max=0.095X10kN/m2=0.95N/mm2fm=13.0N/mm2(可行)剪應(yīng)力：t=3Q/(2A)=3X1.61XKN/(2X85X85mm)max=342kN/m2=0.342N/mm2fv=1.4N/mm2(可行)撓度：s=0.521qLy4/(100EI)=(0.521X(8.6X103N/m)X0.34m4)max2/(100X(9X109N/m2)X4.35X10-6m4)=0.009mmWl/400=300

34、mm/400=0.75mm(根據(jù)JGJ162-2008規(guī)范4.1.4采用1/400,可行)6梁板底模板計算&1按頂板厚800mm模板計算模板按三跨連續(xù)梁計算，如圖所示:取模板寬lm，其計算參數(shù)：作用在面板上的均布線荷載ql取1m寬膠合板進行計算，縱向跨度Lx=300mmoq=1.2(Q+Q)+1.4(Q+Q)TOC o 1-5 h z11234=1.2X(0.18+20)+1.4X(1.0+1.0)=27.0kN/m按三跨等跨連續(xù)梁的均布荷載進行計算：最大彎矩：M=-0.1q12=-0.1x27.0 x0.32二-0.243Nm；max1c最大剪力：Q=0.6qLx=0.6X27.0kN/mX

35、0.3m=4.86kNmax1正應(yīng)力：o=0.243x106/(5.40 x104)=4.5N/mm2底模面板的受彎強度計算值o=4.5N/mm2小于抗彎強度設(shè)計值fm=13N/mm2，滿足要求。剪應(yīng)力：t=QS/Ib=3Q/(2A)=3x4860/(2x1000 x18)=0.405N/mm2；maxmax所以，底模的抗剪強度t=0.405N/mm2小于抗剪強度設(shè)計值f=1.4N/mm2滿足v要求。撓度：3=0.677qLx4/(100EI)=(0.677X(27.0XUN/m)X0.34m4)max1/(100X(6X109N/m2)X4.86X10-7m4)=0.508mmWl/400=

36、300mm/400=0.75mm(根據(jù)JGJ162-2008規(guī)范4.1.4采用1/400,可行)。6.2按最大頂縱梁高1800mm模板計算作用在面板上的均布線荷載q1取1m寬膠合板進行計算，縱向跨度Lx=150mm。q=1.2(Q+Q)+1.4(Q+Q)11234=1.2X(0.18+45)+1.4X(1.0+1.0)=57.0kN/m按三跨等跨連續(xù)梁的均布荷載進行計算：最大彎矩：M=-0.1q12=0.1x57.0 x0.152二0.128kNm；max3c最大剪力：Q=0.6qLx=0.6X57.0X0.15=5.13kNmax3正應(yīng)力：o=0.128x106/(5.4x104)=2.37

37、N/mm2底模面板的受彎強度計算值o=2.37/mm2小于抗彎強度設(shè)計值fm=13N/mm2，滿足要求。剪應(yīng)力：t=QS/Ib=3Q/(2A)=3x5130/(2x1000 x18)=0.43N/mm2；maxmax所以，底模的抗剪強度t=0.43N/mm2小于抗剪強度設(shè)計值f=1.4N/mm2滿足v要求。撓度：3=0.677qLx4/(100EI)=(0.677X(57.0X103N/m)X0.154m4)max3/(100X(6X109N/m2)X4.86X10-7m4)=0.067mmWl/400=150mm/400=0.375mm(根據(jù)JGJ162-2008規(guī)范4.1.4采用1/400

38、,可行)7梁側(cè)拉桿計算按最大底縱梁2200mm高計算梁模板基本參數(shù)：梁截面寬度B=1200mm，截面高度（包括底板高）H=2200mm；對拉螺栓5道，縱向間距600mm，豎向間距300mm；采用雙鋼管主楞豎向間距300mm；85mmX85mm木方次楞縱向間距150mm；梁底模面板厚度h=18mm,彈性模量E=6000N/mm2,抗彎強度f=15N/mm2。B梁底模板強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:F二022才傷足麗R二沖其中Fc混凝土的重力密度，取25.0kN/m3；t新澆混凝

39、土的初凝時間，t=6h；百度文庫-讓每個人平等地提升自我百度文庫-讓每個人平等地提升自我正應(yīng)力：32132V混凝土的澆筑速度，取1.2m/h；H混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.2m；01外加劑影響修正系數(shù)，取1.2；”2混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值F=50kN/m2，F(xiàn)=32.5kN/m212取側(cè)壓力標準值32.5kN/m2。分項系數(shù)1.2傾倒混凝土產(chǎn)生的水平活載荷標準值為4kN/m2.分項系數(shù)1.4作用在梁側(cè)模板的均布荷載q=1.2X32.5+1.40X4=75.5KN/m2因較大均布荷載及相等跨度主楞、側(cè)楞、模板在上述都已計

40、算過，不再計算。（1）拉桿抗拉力計算拉桿直徑14凈面積153.9mm2,抗拉設(shè)計強度標準值f=335N/mm2N=335N/mm2X153.9mm2=51.6kN（2）拉桿拉力計算公式:N=FA=Fab=75.5X0.3X0.6=13.6kN（其中:F模板單位面積上最大荷載設(shè)計值kN/m2A一根拉桿作用面積m2）N=13.6kNN=51.6kN（可行），即使用14二級鋼筋作為拉桿滿足要求8側(cè)墻模板與支架計算8.1模板及背楞計算側(cè)墻模板除盾構(gòu)井段側(cè)墻采用滿堂支架水平撐支撐外其余均采用三角架支撐。三角架支撐模板采用鋼模板及鋼豎肋（8#槽鋼），背楞采用10#雙槽鋼；水平撐支撐模板采用木膠合板，次楞采

41、用85X85mm木方，主楞采用10#槽鋼。1）模板計算（按單向板受力考慮）作用在面板上的均布線荷載q1因澆筑及振搗混凝土所產(chǎn)生的側(cè)壓力都作用在有效壓頭范圍，所以不作考慮。q=QX1.2=50X1.2=60kN/m按多跨等跨連續(xù)梁的均布荷載進行計算：取鋼模板1m寬計算，縱向跨度Lx=300mm。最大彎矩：M=0.105qLx2=0.105X60X0.32=0.567kN.mmax1最大剪力：Q=0.606qLx=0.606X60X0.3=10.908kNmax1采用6mm厚鋼模板正應(yīng)力：。二M/Wmax=0.567kN.m/(6X10-6m3)=0.093X106kN/m2=93N/mm2215

42、N/mm2(可行)剪應(yīng)力：t=3Q/(2A)=3X10.908kN/(2X6X103mm2)max=2.727X103kN/m2=2.727N/mm2Wfv=125N/mm2(可行)撓度：3=0.644qLx4/(100EI)=(0.644X(60XlOsN/m)X0.3m)max1/(100X(2.06X1011N/m2)X1.8X10-8m4)=0.844mmW1.5mm(根據(jù)JGJ162-2008規(guī)范表4.4.2采用1.5mm，可行)。鋼模豎肋計算大塊鋼模板豎肋后面布置的背楞共三道，每道2米高。自下向上，第一道背楞中心離模板底邊為100mm,第二道距第一道900mm,第三道距第二道600

43、mm,第三道中心距模板頂邊400mm。背楞是豎肋的支座，現(xiàn)取中間豎肋為例：作用在豎肋上的均布線荷載q2鋼模板：q=QX1.2X0.3=60X0.3=18.0KN/m1按不等跨+懸臂梁均布荷載進行采用SAP2000軟件計算：鋼模板：最大彎矩：M=1.5kN.m；最大剪力：Q=9.5kNmaxmax采用8豎肋百度文庫-讓每個人平等地提升自我32。二M/Wmax=1.5kN.m/(25.3X10-6m3)=59.29X103kN/m2=60N/mm2W215N/mm2(可行)剪應(yīng)力：t=4Q/3A=4X9.5kN/(3X1024X10-6m2)max=12.37X103kN/m2=12.4N/mm2

44、fv=125N/mm2(可行)撓度：3=0.74mmWl/400=400mm/400=1.0mm(根據(jù)JGJ162-2008規(guī)范4.4.1max采用1/400,可行)。背楞計算背楞采用雙10槽鋼，最大間距09m,承受的力是由豎肋傳給它的，其受力簡化為三角架為支座、跨度為0.8米的多跨等跨連續(xù)梁。作用在背楞上的均布線荷載q3q=QX1.2X0.9=60X0.9=54KN/m3按多跨等跨連續(xù)梁的均布荷載進行計算：最大彎矩：M=0.105qLx2=0.105X54X0.82=3.6kN.mmax1最大剪力：Q=0.606qLx=0.606X54X0.8=26.2kNmax1正應(yīng)力：。二M/Wmax=

45、3.6kN.m/(2X39.7X10-6m3)=45.3X103kN/m2=46.6N/mm2215N/mm2(可行)剪應(yīng)力：t=Q/A=26.2kN/(2X83X5.3mm2)max=29.8N/mm2Wfv=125N/mm2(可行)撓度：3=0.664qLx4/(100EI)=(0.664X(54X103N/m)X0.8m9.34kN滿足要求。v吊鉤抗拉驗算：o=N/A=9340/j*102=29.73N/mm2f=215N/mm2滿足要求。8.2支架計算1）單側(cè)支架按間距800mm布置。分析支架受力情況：按q=60X0.8=48kN/m計算用sap2000對單側(cè)支架進行受力分析（全部按鉸

46、接計算）:單側(cè)支架桿件長度單側(cè)支架計算簡圖單側(cè)支架支座反力圖單側(cè)支架變形圖(mm)單側(cè)支架軸力圖單側(cè)支架剪力圖r-.j單側(cè)支架彎矩圖分析結(jié)果如下（只計算壓桿穩(wěn)定）：桿件內(nèi)力(kN)規(guī)格截面面積mm2長細比入穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)力4-85.95102549.6110.991345-84.58102549.6450.878386-161.57102549.61280.397159.68-85.2102549.6110.99133.710-56.5101274.8260.9546.7壓桿穩(wěn)定性均滿足要求（穩(wěn)定系數(shù)按3號鋼b類截面查表），7#桿壓力很小未做驗算。2）支架埋件的驗算埋件反力為（見反力圖）：支點1：

47、Rx=192.27kN，Rz=141.99KN支點2：Rx=0N，Rz=141.99KN單側(cè)支架按間距800mm布置，埋件350mm間距（實際間距300mm）。（F總）2=（Rx）2+（Rz）2=192.272+141.992F總=239KN與地面角度為：a=45共有8/3.5（若使用強度較高埋件可放大間距）個埋件承擔合力。其中單個埋件最大拉力為：F=239X（3.5/8）=104.56KN3）埋件強度驗算預(yù)埋件為II級螺紋鋼d=25mm，加工后（D20）埋件最小有效截面積為：A=3.14X102=314mm2軸心受拉應(yīng)力強度：。二F/A=104.56X103/314=333MPaF=104.

48、56KN符合要求其中：F錨-錨固力，作用于地腳螺栓上的軸向拔出力（N）d-地腳螺栓直徑（mm）h-地腳螺栓在砼基礎(chǔ)內(nèi)的錨固深度（mm）Tb-砼與地腳螺栓表面的粘結(jié)強度（N/mm2）9盾構(gòu)井加寬段側(cè)墻滿堂支架單側(cè)支模計算盾構(gòu)井段除倒撐下側(cè)墻采用三角架單側(cè)支模外，盾構(gòu)井其余側(cè)墻采用搭設(shè)滿堂支架施工側(cè)墻。1）側(cè)模板計算取木模板1m寬計算，縱向跨度Lx=200mm。最大彎矩：M=0.105qLx2=0.105X60X0.22=0.252kN.mmax1最大剪力：Q=0.606qLx=0.606X60X0.2=7.272kNmax1采用18mm厚木膠合板正應(yīng)力：。二M/Wmax=0.252kN.m/（5

49、.4X10-5m3）=4.667X103kN/m2=4.667N/mm211.5N/mm2（可行）剪應(yīng)力：T=3Q/（2A）=3X7.272kN/（2X18X103mm2）max=0.606N/mm2Wfv=1.3N/mm2(可行)撓度：3=0.644qLx4/(100EI)=(0.644X(60XlOsN/m)X0.2咖)max1/(l00X(6Xl09N/m2)X4.86Xl0-7m4)=0.2mmW0.5mm。次楞計算次楞采用85X85mm木方，間距200mm,主楞采用10#槽鋼，豎向間距為600mm。作用在次楞上的均布線荷載q1q=QX1.2X0.2=60X0.2=12KN/m1按多跨

50、等跨連續(xù)梁的均布荷載進行計算：最大彎矩：M=0.105qLx2=0.105X12X0.62=0.454kN.mmax1最大剪力：Q=0.606qLx=0.606X12X0.6=4.363kNmax1正應(yīng)力：。二M/Wmax=0.454kN.m/(1.024X10-4m3)=4.434X10skN/m2=4.433N/mm213N/mm2(可行)剪應(yīng)力：t=Q/A=4.363kN/(85X85mm2)max=0.603N/mm2fv=1.4N/mm2(可行)撓度：3=0.664qLx4/(100EI)=(0.664X(12X103N/m)X0.64m4)max1/(100X(9X109N/m2)

51、X4.35X10-6m4)=0.26mmWl/400=600mm/400=1.5mm(根據(jù)JGJ162-2008規(guī)范4.1.4采用1/400,可行)主楞計算作用在主楞上的均布線荷載q1主楞豎向間距Ly=600mm，縱向跨度Lx=900mm。百度文庫-讓每個人平等地提升自我百度文庫-讓每個人平等地提升自我32232q=QX1.2X0.6=60X0.6=36KN/m1按多跨等跨連續(xù)梁的均布荷載進行計算：最大彎矩：M=0.105qLx2=0.105X36X0.92=3.062kN.mmax1最大剪力：Q=0.606qLx=0.606X36X0.9=19.634kNmax1采用10#槽鋼：正應(yīng)力：。二

52、M/Wmax=3.062kN.m/(39.7X10-6m3)=77.11X103kN/m2=77.1N/mm2W215N/mm2(可行)剪應(yīng)力：t=Q/(hXd)=19.634X103N/(83X5.3mm2)max0=44.63N/mm2fv=125N/mm2(可行)撓度：3=0.664qLX4/(100EI)=(0.664X(36X103N/m)X0.94m4)max1/(100X(2.06X1011N/m2)X1.983X10-6m4)=0.38mmWl/400=900mm/400=2.25mm(根據(jù)JGJ162-2008規(guī)范4.1.4采用1/400,可行)水平支撐桿承載力檢算荷載組合按

53、照永久荷載+可變荷載(不包括風(fēng)荷載)進行計算，主要驗算水平支撐桿的承載力。最大支撐寬度23.3m，最大支架高度(7.65m),水平支撐桿間距600mm(豎向)X900mm(水平)布置，水平支撐步距(立桿間距)為600mm。荷載組合(單肢水平支撐桿)N=1.2(Q+Q)+1.4(Q+Q)LxLy(JGJ166-2008及JGJ130-2001,5.6.2-1)1234=1.2X(0+49.9)+1.4X(1.0+1.0)X0.6X0.9=33.9kN式中Lx一單肢水平桿的豎向間距(m),Ly一單肢立桿的水平間距(m)此處為水平受力，模板自重標準值Q取為0;混凝土自重(包括鋼筋)標1準值Q取混凝土

54、的側(cè)壓力最大值F=49.9kN/m2。水平支撐桿承載力計算本方案中鋼管的步距為h=1200mm,根據(jù)JGJ166-2008規(guī)范5.6.3“2應(yīng)按l=h+2a計算，a為立桿伸出頂層水平桿長度?！眲t立桿計算長度0l二h+2a=600mm+2X400mm=1400mm0回轉(zhuǎn)半徑查JGJ166-2008規(guī)范“表5.1.7鋼管截面特性”i=15.8mm長細比：入二l/i=1400mm/15.8mm=88.60取入=89mm,查JGJ166-2008規(guī)范附錄E“Q235A級鋼管軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)”及JGJ130-2001規(guī)范附錄C“Q235A級鋼管軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)”得=0.667根據(jù)JGJ166

55、-2008,5.3.3-2及JGJ130-2001,5.3.1-1得N=33.9kNWAf=0.667X424mm2X205N/mm2=57.97kN(可行)式中軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù),按長細比查JGJ166-2008規(guī)范附錄E采用；A立桿橫截面面積(mm2)；f鋼材的抗拉、抗彎、抗壓強度設(shè)計值,按JGJ166-2008規(guī)范表5.1.6采用。10立柱支模計算立柱模板支撐體系采用18mm厚木膠合板做面板，100X100mm方木豎肋，間距200mm；柱箍采用雙拼10槽鋼，柱箍間采用斜拉桿連接。面板計算作用在面板上的均布線荷載q1取1m寬膠合板進行計算，水平跨度Lx=200mm。q=1.2Q=1.2X50=60kN/m1按三跨等跨連