過冷奧氏體轉(zhuǎn)變動力學(xué)TTT與CCT曲線

1、過冷奧氏體轉(zhuǎn)變動力學(xué)TTT與CCT曲線鋼在熱處理時的冷卻方式 熱加保溫時間溫度臨界溫度連續(xù)冷卻等溫冷卻1. 過冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變動力學(xué)圖（TTT圖） 過冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變曲線又稱TTT圖、IT圖或C曲線。綜合反映了過冷奧氏體在冷卻時的等溫轉(zhuǎn)變溫度、等溫時間和轉(zhuǎn)變量之間的關(guān)系（即反映了過冷奧氏體在不同的過冷度下等溫轉(zhuǎn)變的轉(zhuǎn)變開始時間、轉(zhuǎn)變終了時間、轉(zhuǎn)變產(chǎn)物類型、轉(zhuǎn)變量與等溫溫度、等溫時間的關(guān)系）。 TTTTemperature Time Transformation ITIsothermal Transformation 過冷A等溫轉(zhuǎn)變動力學(xué)圖的基本形式 （一）共析鋼的C曲線分析 1.線、區(qū)的意義

2、線：縱坐標(biāo)為溫度，橫坐標(biāo)為時間，臨界點A1線，MS線，Mf線，轉(zhuǎn)變開始線，轉(zhuǎn)變終了線。 區(qū)：A1以上為穩(wěn)定A區(qū)，過冷A區(qū)，過冷A等溫轉(zhuǎn)變區(qū)（AP、AB），轉(zhuǎn)變產(chǎn)物區(qū)（P、B）， M形成區(qū)（AM）、M轉(zhuǎn)變產(chǎn)物區(qū)（M或M+Ar） 孕育期最短的部位，即轉(zhuǎn)變開始線的突出部分，稱為鼻子。 共析碳鋼 TTT 曲線的分析穩(wěn)定的奧氏體區(qū)過冷奧氏體區(qū)A向產(chǎn)物轉(zhuǎn)變開始線A向產(chǎn)物轉(zhuǎn)變終止線 A +產(chǎn) 物 區(qū)產(chǎn)物區(qū)A1550;高溫轉(zhuǎn)變區(qū);擴散型轉(zhuǎn)變;P 轉(zhuǎn)變區(qū)。550230;中溫轉(zhuǎn)變區(qū);半擴散型轉(zhuǎn)變; 貝氏體( B ) 轉(zhuǎn)變區(qū);230 - 50;低溫轉(zhuǎn)變區(qū);非擴散型轉(zhuǎn)變;馬氏體 ( M ) 轉(zhuǎn)變區(qū)。時間(s)3001

3、021031041010800-100100200500600700溫度()0400A1MsMf 2. 轉(zhuǎn)變產(chǎn)物依等溫溫度不同，大體可分為三個溫度區(qū)： (1). P型轉(zhuǎn)變：高溫區(qū)（臨界點A1550）、過冷度小，P型組織轉(zhuǎn)變區(qū)，AP；擴散型相變 (2).M型轉(zhuǎn)變：低溫區(qū)（在MS以下）、過冷度大，發(fā)生M轉(zhuǎn)變的區(qū)域，AM；非擴散型相變 (3).B型轉(zhuǎn)變：中溫區(qū)（550MS），發(fā)生B轉(zhuǎn)變的區(qū)域，AB。半擴散型相變 需要指出的是，在中部區(qū)域P轉(zhuǎn)變區(qū)和B轉(zhuǎn)變區(qū)可能重疊，得到P和B的混合組織；在下部區(qū)域M轉(zhuǎn)變和B轉(zhuǎn)變可能重疊，得到M和B的混合組織；共析鋼等溫轉(zhuǎn)變的產(chǎn)物及形貌 “C”字形？ 過冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變

4、速度受兩個主要因素：驅(qū)動力Gv和原子的擴散系數(shù)D。等溫溫度愈低，過冷度大，驅(qū)動力Gv大，等溫轉(zhuǎn)變速度越大；但等溫溫度愈低，擴散系數(shù)D減小，原子擴散能力下降，轉(zhuǎn)變速度減小；這兩個因素的作用是矛盾的。 （1）高溫時，過冷度小，驅(qū)動力Gv小，擴散系數(shù)D大，原子擴散能力大，以驅(qū)動力Gv影響為主。 （2）低溫時，過冷度大，驅(qū)動力Gv大，擴散系數(shù)D小，原子擴散能力小，以擴散系數(shù)D影響為主。 上述兩個因素綜合作用的結(jié)果，在550是驅(qū)動力和原子的擴散的作用都充分發(fā)揮，使孕育期最短，使TTT圖呈“C”字形。 綜上所述， TTT圖為珠光體等溫轉(zhuǎn)變、馬氏體連續(xù)轉(zhuǎn)變、貝氏體等溫轉(zhuǎn)變的綜合。 （二）非共析鋼的過冷A等溫

5、轉(zhuǎn)變曲圖與共析鋼的A等溫轉(zhuǎn)變圖不同的是： 對亞共析鋼在發(fā)生P轉(zhuǎn)變之前有先共析F析出，因此亞共析鋼的過冷A等溫轉(zhuǎn)變曲線在左上角有一條先共析F析出線，且該線隨含碳量增加向右下方移動，直至消失。 對過共析鋼在發(fā)生P轉(zhuǎn)變之前有先共析滲碳體析出，因此過共析鋼的過冷A等溫轉(zhuǎn)變曲線在左上角有一條先共析滲碳體析出線，且隨含碳量增加向左上方移動，直至消失。 亞共析鋼C曲線 亞共析鋼的TTT曲線 FAP + FS + FTBM + A殘A3時間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度()0400A1MsMf過共析鋼C曲線 過共析鋼的TTT曲線P + Fe3CS + F

6、e3CTBM + A殘 Fe3CAACM時間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度()0400A1MsMf （三）合金鋼的過冷A 等溫轉(zhuǎn)變曲線 合金鋼的過冷A 等溫轉(zhuǎn)變曲線由于受碳和合金元素的影響，圖形比較復(fù)雜。 常見的C曲線有四種形狀： (a) 表示AP和AB轉(zhuǎn)變線重疊； (b) 表示轉(zhuǎn)變終了線出現(xiàn)的二個鼻子； (c) 表示轉(zhuǎn)變終了線分開，珠光體轉(zhuǎn)變的鼻尖離縱軸遠(yuǎn)； (d) 表示形成了二組獨立的C曲線。 綜上所述，C曲圖為珠光體等溫轉(zhuǎn)變、馬氏體連續(xù)轉(zhuǎn)變、貝氏體等溫轉(zhuǎn)變的綜合。需指出的是珠光體轉(zhuǎn)變和貝氏體轉(zhuǎn)變可能重疊得到珠光體加貝氏體混合組織。貝

7、氏體轉(zhuǎn)變與M轉(zhuǎn)變也會疊。 1.2 影響過冷奧氏體C曲線形狀的因素 A的成分：Wc和合金元素奧氏體狀態(tài)：奧氏體晶粒大小的影響、加熱溫度和保溫時間、原始組織應(yīng)力塑性變形 （一）A的成分 1.含碳量 含碳量不改變C曲線的形狀但對珠光體轉(zhuǎn)變、貝氏體轉(zhuǎn)變的影響不同。 （1）對珠光體轉(zhuǎn)變 非共析鋼在發(fā)生珠光體轉(zhuǎn)變之前有先共析相（鐵素體、滲碳體）析出，因此非共析鋼的過冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變C曲線在左上角有一條先共析相析出線，且先共析相析出線隨含碳量的變化而移動。 共析鋼的C曲線最靠右，亞共析鋼的C曲線隨含碳量增加向右移動；過共析鋼的C曲線隨含碳量增加向左移動。 碳對C曲線的影響不如Me。 因此，共析鋼的C曲線離縱

8、軸最遠(yuǎn)，共析鋼的過冷奧氏體最穩(wěn)定。 奧氏體中含碳量的影響:過共析鋼共析 鋼亞共析鋼時間溫度A1非共析鋼和共析鋼的TTT圖比較 原因： 在相同條件下，隨亞共析鋼中碳含量增加，獲得鐵素體晶核幾率下降，鐵素體長大時需擴散去的碳量增大，擴散的距離增大，先共析鐵素體析出的孕育期增長，鐵素體析出速度下降；一般認(rèn)為鐵素體析出有利與珠光體轉(zhuǎn)變，而珠光體的析出在鐵素體之后，鐵素體析出速度減慢，珠光體的析出速度也減慢，C曲線向右移動。 在過共析鋼中，若在Ac1Accm之間加熱，隨碳含量增加，奧氏體中碳含量不變，未溶的滲碳體的量增加，未溶的滲碳體有促進(jìn)珠光體形核的作用，降低了奧氏體的穩(wěn)定性，C曲線向左移動。若在Ac

9、cm以上加熱，隨碳含量增加，奧氏體中碳含量增加，獲得滲碳體晶核幾率增加，先共析滲碳體與珠光體孕育期縮短，析出速度增加，轉(zhuǎn)變速度增加。這是由于隨碳量增加，珠光體的形成是在滲碳體之后，故也加快。C曲線向左移動。 （2）對貝氏體轉(zhuǎn)變 貝氏體長大速度是受碳擴散控制（碳在鐵素體內(nèi)的脫溶）。這是由于貝氏體轉(zhuǎn)變時領(lǐng)先相為鐵素體，隨奧氏體中碳含量的增加，獲得鐵素體晶核幾率下降。鐵素體長大時，轉(zhuǎn)變時需擴散的原子量增加，貝氏體轉(zhuǎn)變之前鐵素體轉(zhuǎn)變速度下降，貝氏體轉(zhuǎn)變也減慢，C曲線右移。 （3）對馬氏體轉(zhuǎn)變 碳含量（Wc）增加，Ms下降、Mf下降；Ms和Mf下降不一致。Wc0.6%，Mf比Ms下降得快。 碳含量增加，

10、 Wc0.2%，Ms直線下降。 Wc0.6%，Mf下降緩慢，Mf0（低于室溫）。 如果碳化物全部溶入奧氏體，除Co、Al以外，大多數(shù)合金元素總是不同程度地延緩珠光體和貝氏體相變，這是由于它們?nèi)苋電W氏體后，增大奧氏體穩(wěn)定性，從而使C曲線右移。其中碳化物形成元素的影響最為顯著。如果碳化物形成元素未能溶入奧氏體，而是以殘存未溶碳化物微粒形式存在，則將起相反作用，使C曲線左移。 如果碳化物全部溶入奧氏體，除Co、Al外，大多數(shù)合金元素總是不同程度地降低馬氏體轉(zhuǎn)變溫（Ms、Mf），并增加殘余奧氏體量。 合金元素對C曲線影響可分為兩大類： （1）非（或弱）碳化物形成元素：主要有Co、Ni、Mn、Cu、Si

11、、B等。這類元素 除Co外使C曲線右移，但對C曲線的形狀影響不大。 （2）碳化物形成元素：主要有Cr、Mo、W、V、Ti、Nb等。這類元素溶入奧氏體，從而使C曲線右移，且改變C曲線的形狀和位置，使珠光體轉(zhuǎn)變的C曲線移向高溫、貝氏體轉(zhuǎn)變的C曲線移向低溫，從而C曲線分離成上下兩部分，呈現(xiàn)雙C曲線的特征。合金元素對貝氏體轉(zhuǎn)變與對珠光體轉(zhuǎn)變的影響有所不同。 合金元素的影響: 除Co、Al (2.5% ) 外,所有合金元 素溶入奧氏體中,會引起:向右移向下移MsA1A1Ms含Cr合金鋼 （1）對珠光體轉(zhuǎn)變 除Co、Al以外，大多數(shù)合金元素是延緩P轉(zhuǎn)變。合金元素對P轉(zhuǎn)變動力學(xué)影響的原因：合金元素的自擴散、

12、對碳的擴散、改變了AF轉(zhuǎn)變速度、改變了臨界點、對奧氏體/F界面的拖拽作用。在這些合金元素中Mo的影響最為強烈，W為Mo的影響一半，Cr、Mn、Ni明顯提高過冷A的穩(wěn)定性，Si、Al稍有提高過冷A體的穩(wěn)定性，Co減小過冷A的穩(wěn)定性。 （2）對馬氏體轉(zhuǎn)變 除Co、Al以外，大多數(shù)合金元素使Ms 、Mf下降。化學(xué)成分對Ms點的影響的原因：（1）、改變了T0；（2）、改變了奧氏體的強度。 （3）對貝氏體轉(zhuǎn)變 除Co、Al以外，大多數(shù)合金元素是延緩B轉(zhuǎn)變，這是由于它們?nèi)苋階后，增大其穩(wěn)定性，從而使C曲線右移。但它們的作用不如碳顯著。合金元素對B轉(zhuǎn)變動力學(xué)影響的原因：（1）合金元素影響碳在A和F中擴散；改

13、變了AF轉(zhuǎn)變速度；改變了BS點；影響在一定溫度下的相間自由能差，影響驅(qū)動力。強碳化物形成元素減緩B轉(zhuǎn)變速度。 （二）奧氏體狀態(tài) 1. 奧氏體晶粒大小的影響 奧氏體晶粒度增加，晶粒愈細(xì)，晶界面積增多，使晶界形核的珠光體易于形核，有利于珠光體轉(zhuǎn)變發(fā)生，C曲線左移；雖然使貝氏體轉(zhuǎn)變速度增加，C曲線左移。但對晶內(nèi)形核的貝氏體轉(zhuǎn)變影響不如珠光體轉(zhuǎn)變大。對馬氏體轉(zhuǎn)變奧氏體晶粒長大，缺陷減少及奧氏體均勻化。馬氏體形成的阻力減小，Ms升高。 加熱溫度和保溫時間主要是通過改變奧氏體成分和狀態(tài)來影響珠光體轉(zhuǎn)變和貝氏體轉(zhuǎn)變。因為奧氏體成分不一定是鋼的成分，所以加熱溫度和保溫時間不同，得到的奧氏體也不一樣，必然對隨后

14、的冷卻轉(zhuǎn)變起影響。 主要影響奧氏體成分均勻性。原始組織愈細(xì)，加熱后奧氏體均勻化快，奧氏體成分愈均勻，隨之冷卻后珠光體轉(zhuǎn)變和貝氏體轉(zhuǎn)變的形核率下降，長大減慢，C曲線右移。 原始組織愈粗，奧氏體成分不均勻，促進(jìn)奧氏體分解，C曲線左移。 （1）對珠光體轉(zhuǎn)變 提高奧氏體化加熱溫度和保溫時間，一使奧氏體晶粒長大，晶界面積減少，珠光體形核位置減少，使珠光體難于形核，C曲線右移；二使奧氏體均勻化程度高，濃度梯度下降，形核長大減慢，C曲線右移。所以一定要指明成分，晶粒度及奧氏體化溫度，才可查得相應(yīng)的C曲線。 當(dāng)奧氏體化溫度下降，保溫時間縮短, 奧氏體成分不均勻，晶粒減小，晶界面積增加，珠光體形核位置增加，形核

15、率增加，C曲線左移。 上述二種影響，當(dāng)珠光體轉(zhuǎn)變是在高溫時更為劇烈。 （2）對馬氏體轉(zhuǎn)變 加熱溫度和保溫時間的影響是兩方面的。提高奧氏體化加熱溫度和保溫時間，奧氏體晶粒長大，缺陷減少及奧氏體均勻化。馬氏體形成的阻力減小，Ms升高。提高奧氏體化加熱溫度和保溫時間，有利于碳和合金元素溶入奧氏體中。Ms下降。若排除化學(xué)成分的影響，提高奧氏體化加熱溫度和保溫時間，使MS升高。（3）對貝氏體轉(zhuǎn)變 奧氏體化溫度越高，奧氏體成分均勻化程度高，減緩碳的再分配；同時奧氏體晶粒越大，貝氏體轉(zhuǎn)變的孕育期越長，貝氏體轉(zhuǎn)變的速度減慢，C曲線右移。 （三）塑性變形 塑性變形加速珠光體轉(zhuǎn)變，C曲線左移。但對貝氏體轉(zhuǎn)變在高溫

16、（8001000）進(jìn)行塑性變形，貝氏體轉(zhuǎn)變的孕育期越長，貝氏體轉(zhuǎn)變的速度減慢，轉(zhuǎn)變的不完全性增大，C曲線右移；在BS點低溫亞穩(wěn)的奧氏體區(qū)進(jìn)行塑性變形加速貝氏體轉(zhuǎn)變，C曲線左移。 對馬氏體轉(zhuǎn)變來說，若在Ms以上某一溫度范圍內(nèi)經(jīng)塑性變形會促進(jìn)奧氏體在該溫度下向馬氏體轉(zhuǎn)變，使Ms升高，產(chǎn)生應(yīng)變誘發(fā)馬氏體。若在MsMf溫度范圍內(nèi)的某一溫度進(jìn)行塑性變形也會促進(jìn)奧氏體在該溫度下向馬氏體轉(zhuǎn)變。若在Md以上某一溫度范圍內(nèi)經(jīng)塑性變形不會產(chǎn)生應(yīng)變誘發(fā)馬氏體 （四）應(yīng)力 在奧氏體狀態(tài)下施加拉應(yīng)力或單向壓應(yīng)力，促進(jìn)奧氏體分解，珠光體轉(zhuǎn)變和貝氏體轉(zhuǎn)變加快，C曲線左移，Ms升高。在奧氏體狀態(tài)下施加多向壓應(yīng)力，減慢奧氏體分

17、解，珠光體轉(zhuǎn)變和貝氏體轉(zhuǎn)變減慢，C曲線右移，Ms下降。 綜上所述，過冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變曲線的形狀和位置受上述多種因素的影響，因此在使用時必須注意其標(biāo)明的試驗條件，包括鋼的成分（包括微量元素）、奧氏體化條件、外界條件等。 1.3 C曲線測定方法 TTT圖的建立是在等溫冷卻條件下，利用過冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變產(chǎn)物的組織形態(tài)和物理性質(zhì)的變化，通過實驗的方法繪制的。 常見測定方法有： 金相法； 硬度法； 膨脹法； 磁性法及電阻法等 以金相法為例介紹共析鋼過冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變曲線的建立。 金相法法是將金相法和硬度法結(jié)合在一起的方法，其原理是利用金相顯微鏡直接觀察過冷奧氏體在不同等溫溫度下進(jìn)行等溫轉(zhuǎn)變的產(chǎn)物的組織形

18、態(tài)和數(shù)量，并測量轉(zhuǎn)變產(chǎn)物的硬度，根據(jù)組織的變化和硬度的差異來確定過冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變的轉(zhuǎn)變開始時間和轉(zhuǎn)變終了時間。在溫度、時間坐標(biāo)上繪制C曲線。 共析碳鋼 TTT 曲線建立過程示意圖時間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度()0400A1共析碳鋼 TTT 曲線建立過程示意圖 金相法硬度法其過程如下： 將共析鋼加工成10-15mm、厚1.5 mm圓片狀試樣，并分成若干組，每次取一組試樣，在鹽浴爐內(nèi)加熱使之奧氏體化后，置于一定溫度的恒溫鹽浴槽中進(jìn)行等溫轉(zhuǎn)變，停留不同時間之后，逐個取出并快速浸入鹽水中，使等溫過程中未分解的奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)樾孪囫R氏體。則淬火

19、后得到的馬氏體量即等溫過程中未及轉(zhuǎn)變的奧氏體量。將各試樣經(jīng)制備后進(jìn)行組織觀察。馬氏體在顯微鏡下呈白亮色?？梢姡琢恋鸟R氏體數(shù)量就等于未轉(zhuǎn)變的過冷奧氏體數(shù)量。當(dāng)在顯微鏡下發(fā)現(xiàn)某一試樣剛出現(xiàn)灰黑色產(chǎn)物（珠光體）（一般為99.5%馬氏體）時，所對應(yīng)的等溫時間即為過冷奧氏體轉(zhuǎn)變開始時間，到某一試樣中無白亮馬氏體（一般為0.5%馬氏體）時，所對應(yīng)的時間即為轉(zhuǎn)變終了時間。用上述方法分別測定不同等溫條件下奧氏體轉(zhuǎn)變開始和終了時間。 同時，在等溫轉(zhuǎn)變停留不同時間之后，逐個取出并快速淬入鹽水中，當(dāng)奧氏體未發(fā)生等溫轉(zhuǎn)變時，淬入鹽水后奧氏體全部轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，硬度值高，為一定值；當(dāng)奧氏體發(fā)生部分等溫轉(zhuǎn)變時，淬入鹽水后

20、組織為馬氏體與珠光體或貝氏體的混合組織，硬度值下降且隨等溫轉(zhuǎn)變產(chǎn)物量增多而不斷下降，直至轉(zhuǎn)變完了，硬度值趨于一定值；即當(dāng)奧氏體全部發(fā)生等溫轉(zhuǎn)變時，淬入鹽水后組織為珠光體或貝氏體的組織，硬度值低，也為一定值；硬度開始明顯下降所對應(yīng)的等溫時間即為過冷奧氏體轉(zhuǎn)變開始時間，硬度開始保持不變所對應(yīng)的時間即為轉(zhuǎn)變終了時間。用上述方法分別測定不同等溫條件下奧氏體轉(zhuǎn)變開始和終了時間。 最后將所有轉(zhuǎn)變開始和終了點標(biāo)在溫度、時間坐標(biāo)上，并分別連接起來，即得到過冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變曲線，如圖6-4。實驗表明，當(dāng)過冷奧氏體快速冷至不同的溫度區(qū)間進(jìn)行等溫轉(zhuǎn)變時，可能得到如下不同的產(chǎn)物及組織。 圖的下部的MS點、Mf點也由實

21、驗的方法測定。1.4 C曲線的應(yīng)用 將加熱到淬火溫度的零件淬入350至MS點之間的恒溫槽中，長時間等溫，可得到下貝氏體； 用于合金鋼鍛、鑄件，以消除冷卻時形成的巨大應(yīng)力。操作時將零件加熱到完全退火的高溫區(qū)域，再冷卻到AP區(qū)域等溫，使發(fā)生P轉(zhuǎn)變。 形變熱處理將合金鋼加熱到兩條C曲線中間的A穩(wěn)定區(qū)域變形，可提高缺陷密度及材料強度。 穩(wěn)定的奧氏體區(qū)時間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度()0400A1MsMf連續(xù)冷卻過程中 TTT 曲線的分析V1V2VkV3V4V1 = 5.5/s :爐冷 ; PV2 = 20/s :空冷 ; SV3 = 33/s

22、 :油冷;T+M+A殘V4 138/s :水冷 ; M+A殘2 過冷奧氏體連續(xù)轉(zhuǎn)變動力學(xué)圖 過冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變圖（又稱CCT圖或CT圖）：綜合反映了過冷奧氏體在連續(xù)冷卻時的轉(zhuǎn)變溫度、時間和轉(zhuǎn)變量之間的關(guān)系（即反映了過冷奧氏體在不同的冷卻速度下轉(zhuǎn)變的轉(zhuǎn)變開始時間、轉(zhuǎn)變終了時間、轉(zhuǎn)變產(chǎn)物類型、轉(zhuǎn)變量與轉(zhuǎn)變溫度、轉(zhuǎn)變時間的關(guān)系）。 CCTContinuous Cooling Transformation 2.1 過冷奧氏體連續(xù)轉(zhuǎn)變動力學(xué)圖的基本形式 （一）共析鋼CCT圖分析 共析鋼過冷奧氏體連續(xù)轉(zhuǎn)變動力學(xué)圖的基本形式如圖，該圖的縱坐標(biāo)為溫度，橫坐標(biāo)為時間，采用對數(shù)坐標(biāo)。 1.線、區(qū)的意義 線：縱

23、坐標(biāo)為溫度，橫坐標(biāo)為時間，A1線，MS、Mf線、P轉(zhuǎn)變開始線，P轉(zhuǎn)變終了線，P轉(zhuǎn)變中止線。 區(qū)：穩(wěn)定A區(qū)，過冷A區(qū)，過冷A連續(xù)冷卻P轉(zhuǎn)變區(qū)（AP），M形成區(qū)（AM）、轉(zhuǎn)變產(chǎn)物區(qū)（P、M）。 注意：共析鋼的過冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變圖無貝氏體轉(zhuǎn)變 2.在不同的冷卻速度下A發(fā)生的轉(zhuǎn)變 隨冷卻速度增加，A發(fā)生以下轉(zhuǎn)變： （1）VVC，AP全部 （2）VCVVC ，AM全部 注意：VC和VC為臨界冷卻速度， 上臨界冷卻速度 VC 下臨界冷卻速度 VC 共析碳鋼 TTT 曲線與CCT曲線的比較穩(wěn)定的奧氏體區(qū)時間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度()0400A1MsMfCCT曲線TTT曲線 (二）非共析鋼CCT圖分析 1. 亞共析鋼CCT圖 亞共析鋼CCT圖與共析鋼CCT圖有很大的差別，亞共析鋼CCT圖出現(xiàn)了先共析F析出區(qū)和貝氏體轉(zhuǎn)變區(qū)。馬氏體轉(zhuǎn)變開始線與等溫轉(zhuǎn)變動力學(xué)圖不同，MS不再為水平線，而是向右下側(cè)傾斜，這是由于珠光體與貝氏體的轉(zhuǎn)化，使奧氏體得到富化，而使MS降低的緣故。 35CrMo鋼的過冷奧氏體連