烘干機課程設計綜述

1、年產6噸礦渣烘干機的設計年產6噸礦渣烘干機的設計目錄第一章前言5 TOC o 1-5 h z 11課程設計背景512課程設計的依據5121礦渣烘干機的原理及優(yōu)點5122礦渣烘干機的結構和型式6123礦渣烘干機的加熱方式及流程613烘干物料設備原理及其應用8131物料的烘干8132干燥設備分類及在水泥中應用814回轉烘干機工藝流程流程型號及特性9141礦渣烘干機的工藝流程9142礦渣烘干機的型號及特性10第二章礦渣烘干機的選型計算1321烘干機的實際產量計算13211烘干機的實際每小時產量計算13211煤的選取及基準的轉換撫順煙煤13212計算空氣需用量煙氣生成量煙氣成分13213煙氣的燃燒溫度

2、和密度1422物料平衡及熱平衡計算15221確定水的蒸發(fā)量15222干燥介質用量15223燃料消耗消耗量17224廢氣生成量1823烘干機白容積V及規(guī)格1824電動機的功率復核1925烘干機的熱效率計算1926廢氣出烘干機的流速192027根據廢氣量及含塵量選型收塵設備和排風設備及管路布置271收塵設備選型20272選型依據2028確定燃燒室及其附屬設備21281據工藝要求選擇燃燒室的型式21282計算爐篦面積21283計算爐膛容積21284計算爐膛高度22285燃燒室鼓風機鼓風量計算2229確定煙囪選型計算22291煙囪的高度2223292煙囪的直徑 TOC o 1-5 h z 第三章煙道阻

3、力損失及煙囪計算26311摩擦阻力損失26312局部阻力損失27313幾何壓頭的變化2732煙道計算27321煙氣量28322煙氣溫度28323煙氣流速與煙道斷面29324煙道計算3033煙囪計算30331計算公式313312本課程設計333313確定煙囪選型3433131煙囪高度34第四章烘干機結構3541筒體部分3542內部揚料裝置3643輪帶3644支承裝置26441托輪支承裝置37442擋輪裝置3745托輪與軸承的結構3846卸料罩殼的設計3847密封裝置的設計39471密封裝置的位置與要求39472密封結構4048傳動裝置4049電動機選型及其特點41491電動機選型41492YCT

4、系列電動機42493減速機的設計42第五章總結45參考文獻46致謝信476噸年礦渣烘干機的設計摘要本課題設計的是6萬噸年礦渣回轉烘干機工業(yè)生產中礦渣發(fā)揮著著重要的作用尤其是一些重大型工廠利用礦渣制成提煉加工為礦渣水泥礦渣微粉礦渣粉礦渣硅酸鹽水泥礦渣棉高爐礦渣粒化高爐礦渣粉銅礦渣礦渣立磨節(jié)約了能耗隨著現(xiàn)今工業(yè)的發(fā)展最離不開的也是資源的開采由于資源已是不可再生資源工業(yè)賴以生存和發(fā)展的物資基礎在工業(yè)的發(fā)展和日常的生活中礦渣烘干機的發(fā)展越來越快烘干機的價值也將會更加被世界能源界所重視隨著國家可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略的實施等礦產資源的合理開發(fā)和綜合用已成重要課題原來干選機作為廢棄物閑置堆放的的充分開發(fā)用已刻不容緩

5、用寶貴的資源使之變廢為寶不僅能產生可觀的經濟效益還解決了堆放占用土地和污染環(huán)境等一系列問題12課程設計的依據121礦渣烘干機的原理及優(yōu)點礦渣烘干機又稱回轉烘干機的工作原理1礦渣由皮帶輸送機或斗式提升機送到料斗然后經料斗的加料機通過加料管道進入加料端2加料管道的斜度要大于物料的自然傾角以便物料順利流入礦用烘干機內3烘干機圓筒是一個與水平線略成傾斜的旋轉圓筒物料從較高一端加入載熱體由低端進入與物料成逆流接觸也有載熱體和物料一起并流進入筒體的4隨著圓筒的轉動物料受重力作用運行到較底的一端濕物料在筒體內向前移動過程中直接或間接得到了載熱體的給使?jié)裎锪系靡愿稍锶缓笤诔隽隙私浧C或螺旋輸送機送出5礦渣烘

6、干機筒體內壁上裝有抄板作用是把物料抄起來又撒下使物料與氣流的接觸表面增大以提高干燥速率并促進物料前進6載熱體經干燥器以后一般需要旋風除塵器將氣體內所帶物料捕集下來載熱體一般分為熱空氣煙道氣等如需進一步減少尾氣含塵量還應經過袋式除塵器或濕法除塵器后再放排放處理量比較大抗過載能力強熱效率高煤耗降低20左右直接降低干燥成本傳動大小齒輪采用銷柱可換齒輪取代了傳統(tǒng)的鑄鋼齒輪節(jié)約成本投資又大大降低了維修費用和時間在設計時為了達到最佳的烘干效果采用順流干燥方式物料與熱源氣流由同一側進入干燥設備烘干機出口溫度低熱效率高在內部結構上實現(xiàn)了創(chuàng)新強化了對已分散物料的清掃和熱傳導作用消除了筒體內壁的沾粘現(xiàn)象使用了新型

7、的給料排料裝置杜絕了礦渣烘干機給料堵塞不連續(xù)不均勻和返料等現(xiàn)象為您降低了除塵系統(tǒng)的負荷該設備在揚料裝置系統(tǒng)上作了多方面的技術革新特別是采用了新型多組合式揚料裝置克服了傳統(tǒng)烘干機的風洞現(xiàn)象可滿足不同用戶對礦渣類物料的烘干后粒度和水分要求順流式烘干機的特點順流式烘干機中物料和氣流運動方向相同適用于初水分高的物料濕物料與溫度較高相對濕度低的熱氣首先接觸這時熱交換急劇干燥速度快隨著物料與熱氣流在烘干機內前進物料水分逐漸減少溫度逐漸升高在接近卸料端時熱氣流的濕含量的相對濕度增大氣體溫度已降低此時干燥速率已很慢所以物料順流式烘干機內的干燥速率是很不均勻的142礦渣烘干機的型號及特性在回轉烘干機內按物料與熱

8、氣體流動的方向的不同有順流式和逆流式兩種順流式烘干機物料與熱氣流的流動方向是一致的在進料端濕物料與溫度較高的熱氣體接觸其干燥速度較快而在卸料端由于物料易被烘干物料溫度也升高了而氣體溫度以降低二者溫差較小故干燥速率很慢所以在整個筒體內干燥速率不均勻逆流式烘干機物料與熱氣體流動方向是相反的已烘干的物料的物料與溫度較高含濕量較低的熱氣體接觸所以整個筒體內干燥速率比較均勻順流干燥烘干特點示意圖逆流干燥烘干特點示意圖再選擇烘干機的順逆流操作時應根據具體條件來考慮入物料的特性粒徑物料最終水分的要求以及車間的布置情況等在水泥廠中兩種操作方法均有采用而以順流操作的居多其主要特點如下1在烘干機熱端物料與熱氣體的

9、溫差較大熱交換過程迅速大量水分易被蒸發(fā)適用于初水分較高的物料2粘性物料進入烘干機后由于表面水分易蒸發(fā)可減少粘結有利于物料運動用于烘干濕煤時可避免高溫氣體直接接觸干煤引起著火3順流操作的熱端負壓低能減少進入烘干的漏風量有利于穩(wěn)定烘干機內熱氣體的溫度及流速4喂料與供煤同設與烘干機的熱端車間布置較方便5順流操作的烘干機出料溫度低一般可用膠帶輸送機輸送6順流操作的粉塵飛揚較逆流時要多烘干機內總的傳熱速率比逆流式要慢回轉烘干機的規(guī)格是以筒體的直徑和長度表示目前我國水泥廠常用的幾種規(guī)格的烘干機及設備參數如下表所示（|）12X654（|）22X126（|）24X 1835 3 6581 2 5 45545

10、39 47 51775 814 32 4 30編號規(guī)格mLD有效容積轉速斜度功率KW161X55392445452821220852014636474952414（|）3X206671415回轉烘干機的操作控制參數干燥物料的種類石灰石礦渣粘土煙煤無煙煤進烘干機9012090120801006090153 153 153熱氣溫度C8001000700800600800400700500700出烘干機廢氣溫度C10015010015080110出烘干機物料溫度C100120801006090烘干機出口氣體流速ms153153第二章礦渣烘干機的選型計算礦渣烘干機選型的計算包括烘干機的實際小時產量燃料

11、燃燒計算及燃燒室的選擇烘干機物料平衡及熱平衡計算烘干機容積和規(guī)格電動機拖動率復核烘干機的熱效率計算廢氣出烘干機的流速等已知原始數據烘干物料礦渣產量6萬t年礦渣 TOC o 1-5 h z 粘土初水分v120粘土終水分v22進烘干機高溫混合氣溫度tm1800出烘干機混合氣溫度tm280進料溫度18出料溫度80當地大氣壓101xi05MPa環(huán)境溫度ta20環(huán)境風速20-80Nms廢氣排放濃度標準150mgBm3礦渣平均粒徑05-10cm烘干機的實際產量計算211烘干機的實際每小時產量計算燃料的燃燒計算211煤的選取及基準的轉換撫順煙煤種類工業(yè)分析元素分析低位熱值MJKgOdaf61 116MarM

12、adAadAdVdafCdafHdafNdafSdaf煙煤351788444580291420592782212計算空氣需用量煙氣生成量煙氣成分基準100Kg煤引用下表1Kg煤燃燒所需理論空氣量實際空氣量理論氧氣量理論煙氣量實際煙氣量煙氣的組成成分213煙氣的燃燒溫度和密度設進窯爐的煤和空氣的溫度均為20度差表可知由上表可知燃料的收到基低位放熱量339X71361030X543109X1031-052-25X35128640kJkg理論燃燒溫度設則9406X168X18002844372890128實際溫度煙氣分子量在137175P101325Pa時的密度22物料平衡及熱平衡計算221確定水的

13、蒸發(fā)量每小時水分蒸發(fā)量222干燥介質用量冷空氣溫度20度高溫煙氣濕寒量熱含量高發(fā)熱量求補充熱量干燥介質帶入熱量廢廢氣帶走熱q2物料帶走熱量物料帶入熱量干燥器壁擴散熱量濕物料帶人干燥器的熱量物料出干燥器帶出的熱量干燥器表面向環(huán)境的散量如圖可以得到蒸發(fā)1水干燥介質用量每小時干燥介質用量混合比223燃料消耗量當時蒸發(fā)1Kg水的燃料消耗為每小時燃料消耗224廢氣生成量廢氣量分為三份80則23烘干機白容積V及規(guī)格烘干機的容積及規(guī)格規(guī)格筒體內徑m12121522243030筒體長度m8101212182025筒體容積91113212456811414筒體轉速rmin555550747323535筒體斜度3

14、555434rmin9609701460970970985985kW55751722305555由公式24電動機的功率復核系數k值物料填充率B01015020025單筒回轉烘干機的k值0049006900820092國內常用的幾種烘干機的規(guī)格及性能參數45編號規(guī)格mLD3924453（|）15X1254539475有效容積45821217146（|）24X1875小3X20667141535回轉烘干機的操作控制參數干燥物料的種類石灰石礦渣轉速斜度功率KW1（|）1X552（|）12X658125208204（|）22X12814機熱氣溫度C8001000700800出烘干機廢氣溫度C10015

15、090120出烘干機物料溫度C622X1463647495243243065粘土煙煤無煙煤進烘干6008004007005007001001508011090100120801008060906090烘干機出口氣體流速ms15315315315153幾種回轉烘干機水分蒸發(fā)強度A值Kgm3h粘土粘土2礦渣石灰石值水1520265120100（|）15X121022102851035123294325153815401652049622X121045205252224410351028510353625473052620331051529153815403153204320451722525492

16、28362547305262033225103371520236624X1810293225所以電機可以選用的型號為15203922263710151951791030963513825362025333921530401034Y200L-625烘干機的熱效率計算26廢氣出烘干機的流速27根據廢氣量及含塵量選型收塵設備和排風設備及管路布置271收塵設備選型排風量廢氣含塵濃度由排風量查表可知選用CLTA型旋風收塵器它的特點是結構完善能在阻力較小的條件下具有較高的收塵效率收塵器的阻力系數為105根據氣體流量和含塵濃度的大小選用直徑為筒體截面上的氣體流速為每個筒體的氣體流量所需旋風收塵器個數為因此選

17、用三個旋風收塵器272選型依據含塵氣體的處理量可根據烘干機出口廢氣量考慮一定的漏風和儲備獲得含塵濃度和排放標準總的收塵效率28確定燃燒室及其附屬設備281據工藝要求選擇燃燒室的型式燃煤量小于200Kgh時可以選人工操作燃燒室燃煤量大于200Kgh選用機械化操作燃燒室由于282計算爐篦面積燃燒室爐蓖面積熱強度通風方式及煤種燃燒室型式人工操作燃燒室回轉爐蓖燃燒室傾斜推動爐蓖燃燒室振動爐蓖燃燒室人工通風煙煤無煙煤8109309301050930105058081081093081093093011609001160自然通風煙煤無煙煤350580470700520700520700從表中可以看出取28

18、3計算爐膛容積燃用揮發(fā)分較高的煤如煙煤時可取低值燃用揮發(fā)分較低的煤如無煙煤時可取高值則取284計算爐膛高度285燃燒室鼓風機鼓風量計算根據風量鼓風機可以選型為SWT-2瞋參數如下風量全壓轉速電機功率129592Pa1450rmin009kW第三章煙道阻力損失及煙囪計算煙囪是工業(yè)爐自然排煙的設施在煙囪根部造成的負壓抽力是能夠吸引并排煙的動力在上一講中講到的噴射器是靠噴射氣體的噴射來造成抽力的而煙囪是靠煙氣在大氣中的浮力造成抽力的其抽力的大小主要與煙氣溫度和煙囪的高度有關為了順利排出煙氣煙囪的抽力必須是足夠克服煙氣在煙道內流動過程中產生的阻力損失因此在煙囪計算時首先要確定煙氣總的阻力損失的大小31

19、煙氣的阻力損失煙氣在煙道內的流動過程中造成的阻力損失有以下幾個方面摩擦阻力損失局部阻力損失此外還有煙氣由上向下流動時需要克服的煙氣本身的浮力幾何壓頭流動速度由小變大時所消耗的速度頭動壓頭等311摩擦阻力損失摩擦阻力損失包括煙氣與煙道壁及煙氣本身的粘性產生的阻力損失計算公式如下mmH2OmmH2O TOC o 1-5 h z 式中摩擦系數砌磚煙道005L計算段長度md水力學直徑其中F通道斷面積nfu通道斷面周長m煙氣溫度t時的速度頭即動壓頭mmH2O標準狀態(tài)下煙氣的平均流速Nms標準狀態(tài)下煙氣的重度kgNM3體積膨脹系數等于t煙氣的實際溫度312局部阻力損失局部阻力損失是由于通道斷面有顯著變化或

20、改變方向使氣流脫離通道壁形成渦流而引起的能量損失計算公式如下mmH2O式中K局部阻力系數可查表313幾何壓頭的變化煙氣經過豎煙道時就會產生幾何壓頭的變化下降煙道增加煙氣的流動阻力煙氣要克服幾何壓頭此時幾何壓頭的變化取正值上升煙道與此相反幾何壓頭的變化取負值幾何壓頭的計算公式如下mmH2O式中H煙氣上升或下降的垂直距離m大氣即空氣的實際重度kgm3煙氣的實際重度kgm332煙道計算321煙氣量煙氣在進入煙道時過剩空氣量較燃燒時略大而且在煙道內流動過程中由于不斷地吸入空氣而煙氣量在不斷地變化尤其在換熱器煙道閘板和人孔等處嚴密性較差空氣過剩量都有所提高在煙囪根處空氣過剩量變得最大因此在計算煙道時在正

21、常煙氣量的基礎上根據煙道嚴密性的好壞應做適當的調整以使計算煙氣量符合實際煙氣量空氣吸入量大約可以按爐內煙氣量的1030%計算爐子附近取下限煙囪附近取上限322煙氣溫度煙氣溫度指煙氣出爐時的實際溫度而不是爐尾熱電偶的測定值應是用抽氣熱電偶測出的煙氣本身的溫度煙氣溫度與爐型及爐底強度有關連續(xù)加熱爐的煙氣溫度比較穩(wěn)定均熱爐和其他熱處理爐等周期性的間歇式工作的爐子不單煙氣量隨著加熱工藝變化而且煙氣溫度也有較大的變化因此煙道計算時應采用典型工藝段的煙氣出爐溫度煙氣在煙道內的流動過程中由于空氣的吸入和散熱吸熱現(xiàn)象的發(fā)生使煙氣溫度不斷發(fā)生變化因此煙道計算中采用每算階段的實際溫度一般采用計算算段的平均煙氣溫度

22、323煙氣流速與煙道斷面煙道內煙氣流速可參考下列數據采用煙道煙氣流速表151煙氣溫度c400400500500700700800煙氣流速Nms2535251717141412煙道為砌磚煙道時根據采用的煙氣流速計算煙道斷面積然后按砌磚尺寸選取相近的標準煙道斷面再以此斷面為基礎計算出該計算段的煙氣流速324煙道計算混合煤氣發(fā)熱量Q2000KcalNm3煤氣消耗量B7200Nm3h當11時查燃料燃燒圖表得煙氣量為287Nm3Nm煤氣煙氣重度128KgNm3當11時出爐煙氣量為V7200X28720660Nm3h575Nm3s計算分四個計算段進行第I計算段爐尾下降煙道煙道長25m豎煙道入口煙氣溫度為9

23、00c采用煙氣流速時煙道斷面選用1044X696斷面此時煙氣速度當量直徑煙道溫降Cm時第I計算段內煙氣平均溫度C末端溫度C此計算段煙氣速度頭動壓頭增量爐尾煙氣溫度為900c流速為12ms時動壓頭h動壓頭增量幾何壓頭mmH2O也可以查圖151計算局部阻力損失由爐尾進入三個下降煙道查表得局部阻力系數K234摩擦阻力損失第I計算段阻力損失為第n計算段換熱器前的水平煙道煙道長9m煙道斷面為1392X1716具面積F2218褶當量直徑查表得d2155m溫降Cm時平均溫度C末端溫度此計算段動壓頭C動壓頭增量局部阻力損失K115K211KK1K21511263摩擦阻力損失第R計算段阻力損失為第田計算段換熱器

24、部分在上一講換熱器的計算中己表述過換熱器部分煙氣的阻力損失計算另外還用圖154的方法進行計算要注意的是由于換熱器安裝時煙道封閉不嚴吸入部分冷空氣因此計算此段煙氣量時應考慮增加的過?？諝饬坑嬎阒性O定換熱器內煙氣阻力損失hm8mmH2O第IV計算段換熱器出口至煙囪入口煙道長11m設有煙道閘板煙道斷面為1392X1716面積F3218m2當量直徑d4155m溫降t25cm煙氣經換熱器后溫度降為500考慮換熱器與閘板處吸風由11增為14即煙氣量增加至24700Nm3h685Nm3st時煙氣溫度可由下式計算式中計算段開始煙氣量溫度和比熱吸入空氣量溫度和比熱還可以從煤氣燃燒計算圖查取煙氣溫度500的煙氣由

25、增至后其溫度降為440因此此計算段煙氣平均溫度末端溫度煙氣流速此計算段煙氣速度頭動壓頭增量局部阻力損失摩擦阻力損失第IV計算段阻力損失為煙道總阻力系數為IhIIhmhlV8775558004532685mmH2O總阻力損失是計算煙囪的主要依據因此要采取合理的措施盡量減小煙道阻力損失33煙囪計算331計算公式H式中H煙囪高度mK抽力系數計算煙囪高度時必須考慮富余抽力對于計算高度低于40米的煙囪按計算阻力增大2030%估計高度大于40米的煙囪按計算阻力增大1520h煙道總阻力損失mmH2Oh1h2分別為煙囪頂部和底部煙氣速度頭mmH2O煙囪出口速度一般取2540Nmsh煙囪內煙氣平均速度頭按平均速

26、度和平均溫度求得mmH2O-煙囪每米高度的幾何壓頭mmH2O煙囪每米高度的摩擦損失d煙囪平均直徑d05d1d2md1d2分別為煙囪頂部和底部直徑3312本課程設計計算在煙道計算中煙道總阻力損失h2685mmH2O囪底部溫度t413cm煙囪底部16此時煙氣量為384Nm3m37200m327500Nm3762Nm3s囪溫降Cm夏季平均溫度30當地大氣壓煙氣重度假設煙囪高度為45m時煙囪頂部溫度C煙囪內煙氣平均溫度C采用煙囪出口速度時煙囪頂部直徑底部直徑煙囪平均直徑煙囪底部煙氣速度煙氣平均速度煙囪頂部煙氣速度頭煙囪底部煙氣速度頭煙囪內速度頭增量煙氣平均速度頭抽力系數采用K115時有效抽力煙囪每米摩

27、擦損失煙囪每米幾何壓頭查圖151得計算煙囪高度煙囪計算表152項目代號公式數值單位備注煙道總阻力由煙道計算 2685 mm H2O抽力系數 k M K 115130 115有效抽力3087 mm H2O煙氣量 V 查燃燒計算圖384X7200762Nm3s煙囪底部煙氣溫度t2由煙道計算413C頂部煙氣溫度t1368cCm預設H45m煙氣平均溫度t391c煙囪出口速度w1采用25403Nms煙囪頂部直徑d118m煙囪底部直徑d227m煙囪平均直徑d225m底部煙氣速度W2133Nms煙氣平均速度w217Nms頂部煙氣速度頭h1137mmH2O底部煙氣速度頭h2029mmH2O平均煙氣速度頭h07

28、5mmH2O大氣溫度t0夏天最高月平均溫度30大氣壓力當地氣壓760mmHg每米摩擦損失0017mmH2O每米幾何壓頭查圖151063mmH2O煙囪計算高度H3212m采用煙囪高度32m3313確定煙囪選型33131煙囪的高度烘干機每小時排煙量煙囪高度可以根據大氣污染物排放標準中的規(guī)定來確定 TOC o 1-5 h z 煙囪高度m1122661010202635煙囪最低高度m202530354045由此表和上述計算分析最終取煙囪高度H35m33132煙囪的直徑煙囪出口煙氣流速vms通風方式運行情況全負荷時最小負荷時機 械 通 風102045610 2534ms則煙囪出口直徑煙囪底部直徑第四章烘

29、干機結構筒體部分筒體部分包括筒體和內部裝置筒體是臥式回轉圓筒用15mmB度的鍋爐鋼板25kg卷焊制成筒體直徑D為22m筒體的長度L為12m在筒體的進料端為防止倒料裝有擋料圈和導料板在筒體的熱端為了保護筒體可裝有耐熱護口板內部揚料裝置內部揚料裝置其作用在于改善物料在烘干機筒體內的運動狀態(tài)增大物料和氣流的接觸面積以及增加筒體內的熱交換能力加快物料的烘干速度筒體回轉時升舉式揚料板將物料帶到高處連續(xù)灑下使物料在空中呈分散瀑布狀與高溫煙氣流有較好的接觸進行熱交換筒體內設有四種揚料板沿筒體周向均勻分布且平行排列輪帶輪帶用鑄鋼車削加工而成通過墊板擋塊等零件活套安裝在筒體外圈上其結構形式和固定方式與回轉窯類同

30、筒體有前后兩個輪帶起作用是把筒體和物料的重量傳遞給托輪支承裝置烘干機筒體在傳動時要軸向竄動生產用烘干機都采用擋輪結構抑制竄動輪帶設計成如圖所示的結構輪帶上有傳動槽傳動時托輪支承在輪帶的槽內并且防止筒體軸向傳動44支承裝置回轉圓筒烘干機的支承裝置為擋輪托輪系統(tǒng)441托輪支承裝置托輪支承裝置有前后兩個檔且構造相同沒檔由兩個托輪四個軸承和一個大底座組成作用是支承輪帶使筒體轉動并起徑向定位作用托輪用鑄鋼制成托輪的結構及布置與回轉窯類同托輪裝置承受整個回轉部分的重量同時傳遞運動為使筒體穩(wěn)定運轉設計為二共四個托輪沒個輪帶下的沒個托輪夾角為60度托輪結構如圖所示442擋輪裝置一般在靠出料端輪帶兩側各裝一個其

31、軸線與筒體垂直某側擋輪轉動是筒體上竄或下滑的標志在操作中應避免使上擋輪或下?lián)踺嗛L時間連續(xù)轉動擋輪的結構與回轉窯的普通擋輪結構類同托輪與軸承的結構托輪裝置按所用軸承可分為滑動軸承托輪組和滾動軸承托輪組滾動軸承托輪組又可分為轉軸式和心軸式還有滑動滾動軸承托輪組徑向滑動軸承軸向滾動軸承滾動軸承托輪組具有結構簡單維修方便摩擦阻力小減少電耗及制造簡單等優(yōu)點托輪擋輪標準中每組托輪承載不超過100噸時都用滾動軸承只有當載荷較重時所需滾動軸承尺寸較大受到供貨條件的限制而采用滑動軸承一般干燥器中都用滾動軸承托輪組的左右軸承可以是分設的也可以是整體的整個軸承座便于調整托輪可通過機械加工保證左右兩軸承座孔的同心度因

32、此取消了調心球面瓦或省去了調心式的止推軸承較大的托輪組一般采用左右軸承座分設的結構設有球面瓦使安裝和調整過程中左右軸承始終保持同軸線卸料罩殼的設計根據物料離開轉同時的方向及位置的不同卸料方法可分為軸向卸料徑向卸料及中心卸料三種軸向卸料法最簡單的方法是使物料在轉筒低的一端自動流出若欲保持物料在筒體內具有一定的厚度則可在轉筒尾端裝一環(huán)形擋料圈也可將筒端做成錐型徑向卸料法在出料端的筒體上開許多孔物料即由這些孔中卸出如圓筒篩及水泥熟料的換熱冷卻筒都用此閥卸料3中心卸料法此時轉筒在卸料端裝有34個瓢把物料抄起后倒入狀在筒中心的卸料管而卸出密封裝置的設計471密封裝置的位置與要求回轉筒一般是在負壓下進行操

33、作回轉的筒體及部件和固定裝置的連接處努克避免存在縫隙為了防止外界空氣被吸入筒體內或防止筒體內空氣攜帶物料外泄污染環(huán)境必須在某些部位設定密封裝置對密封裝置的基本要求是密封性能好能適應筒體的形狀誤差橢圓度偏心等和運轉中沿軸向的往復竄動磨損輕維修和檢修方便結構盡量簡單472密封結構迷宮式迷宮式密封是讓空氣流經彎曲的通道產生流體阻力使漏風量減少根據迷宮通道方向的不同分為軸向迷宮式密封和徑向迷宮式密封迷宮式密封結構簡單沒有接觸面因此不存在磨損問題它不受筒體竄動的影響考慮到筒體及迷宮密封圈本身存在的制造誤差剛度和筒體軸線彎曲相鄰迷宮圈間的間隙不能太小一般不少于2040mm0隙越大迷宮數量越少密封效果就越差

34、因此迷宮式密封只適用于氣體壓力小的場合或者與其它密封結構聯(lián)合使用軸向接觸式軸向接觸式密封也稱端面密封最簡單的端面密封由壓緊環(huán)動環(huán)和支撐靜環(huán)組成壓緊環(huán)隨筒體旋轉并用彈簧緊壓于支撐環(huán)上支撐環(huán)固定在進出料箱上端面密封是由端面在相對運動中緊密研磨嚙合而達到密封要求為了確保壓緊環(huán)在筒體運轉中的竄動又要與支撐環(huán)緊密貼和故壓緊環(huán)與筒體是浮動安裝因而有空隙這是在端面密封中漏氣的唯一來源因此應當極小徑向接觸式筒體和密封元件間沿徑向的接觸面來防止氣流流通的裝置稱為徑向接觸式密封用作徑向接觸式密封元件的材料目前有三種柔性物如橡膠帶毛氈金屬摩擦件如鑄鐵碳素石墨制品正壓氣封式正壓氣風式密封式是用鼓風機將空氣通過風嘴吹入

35、筒體與隔熱套之間的環(huán)形通道內在整個圓周上形成一股自下而上的氣流使筒體端部得到冷卻保護故風壓力稍高于窯頭罩內壓力形成一股自下而上的氣流使筒體端部得到冷卻保護鼓風壓力稍高于窯頭罩內壓力形成氣幕密封鼓風的一部分成為二次空氣入窯這一結構設有摩擦件可延長窯口密封圈的壽命正壓氣封式的缺點是漏入少量冷風對操作有一定不利影響本次設計的回轉烘干機采用了兩種密封裝置一種是如下圖的密封裝置密封圈5為毛氈主要起隔熱作用彈簧2和壓板35固定于筒體外壁壓圈4和壓塊1由螺栓一起固定于卸料罩殼上主要是為壓緊密封圈使密封圈能夠緊緊貼在筒壁上還能保護彈簧和壓板這種密封裝置結構簡單安裝方便1壓塊2彈簧3壓板4壓圈5密封圈第二種密封

36、裝置是軸向迷宮式密封與徑向接觸式的綜合密封裝置如下圖所示此種密封結合了軸向迷宮式密封和徑向接觸式密封的優(yōu)點使用效果很好1固定迷宮圈2耐熱橡膠圈3活動密封圈支撐環(huán)5固定環(huán)傳動裝置回轉圓筒設備的轉速都較慢一般在26rpm因而在電動機將轉矩傳給轉筒時就必須進行減速減速的速比較大通常的電動機通過減速機輸出軸上的小齒輪經過一級開式齒輪傳動之后在傳給裝在筒體上的大齒輪而使筒體轉動隨著筒體的加大傳動功率亦越來越大由于大功率大速比減速器的設計制造困難因此較大的筒體有采用雙傳動的當用直流電動機驅動時雙傳動兩側電動機的同步是完全可以實現(xiàn)的確定單傳動還是雙傳動的主要依據為電動機功率的大小目前電動機功率150Kw以下

37、的均為單傳動250Kw以上的一般為雙傳動而150250Kw視具體條件而定電動機選型及其特點491電動機選型回轉圓筒是用于固體顆粒物料的干燥或冷卻的設備操作時周圍環(huán)境溫度較高灰塵較大在逸出氣體中往往含有腐蝕氣體選用電動機時應防塵防腐防爆還應具有通風冷卻裝置以適應高溫輻射的需要另外為實現(xiàn)加料和筒體轉速同步有用回轉筒主電動機帶動發(fā)電機供給加料的驅動電動機回轉干燥器用于被干燥物料的物性不穩(wěn)定和重量的變動有時需對筒體進行調速常用的調速方法有以下幾種直流電動機可控硅調速繞線型轉子異步電動機電阻調速及可控硅串激調速電磁調速異步電動機又稱滑差電動機整流子變速異步電動機鼠籠型多速異步電動機用更換皮帶輪方法進行調

38、速本次設計我們采用的是YCT（列電磁調速電動機YCT（列電磁調速電機產品它是取代JZT系列電動機的更新?lián)Q代產品與JZT老系列電機相比除統(tǒng)一的技術條件和測試方法外還規(guī)定了Y系列拖動電動機與離合器之間的配套尺寸并采用統(tǒng)一的控制方案和參數便于互換擴大了功率和機座號范圍15Kw及以下規(guī)格的效率比JZT老系列約提高3417Kw及以上規(guī)格的約提高78YCT系列中心高315的機座號及以下的規(guī)格調速比為110中心高355的機座號的調速比為13比JZT系列提高了額定轉速勵磁繞組絕緣等級由YZT系歹J的E級提高到B級或F級并增加了對電樞溫升考核的限制還規(guī)定了振動噪聲限值等492YCT系歹電動機YCT系列電動機具有

39、以下特點交流無級調速具有速度負反饋的自動調節(jié)系統(tǒng)轉速變化率低于3與精密型控制器配合后轉速變化率可小于1結構簡單使用維護方便價格低廉無失控區(qū)調速范圍廣最大可達101控制功率小便于手控自控和遙控適應范圍廣起動性能好起動轉矩大起動平滑YCT系列電動機的基本原理如下該系列電機的無級調速是電磁轉差離合器來完成的它由兩個旋轉部分圓筒形電樞和爪形磁極兩者沒有機械的聯(lián)接電樞由電動機帶動與電動機轉子同步旋轉當勵磁線圈通入直流電后工作氣隙中產生空間交變的磁場電樞切割磁場產生感應電動勢而產生電流即渦流由渦流產生的磁場與磁極磁場相互作用產生轉矩輸出軸的旋轉方向與拖動電動機相同輸出軸的轉速在某一負載下取決于通入勵磁線圈

40、的勵磁電流的大小電流越大轉速越高反之則低不通入電流輸出軸便不能輸出轉矩本次設計的雙筒式回轉烘干機所需的功率為14396Kw根據常用調速設備技術手冊上的YCT系列電磁調速電機的技術參數選擇電機型號為YCT2804秋中電機的標準功率為30Kw額定轉矩為189Nm調速范圍1320132rmin轉速變化率小于3拖動電動機型號Y200L6493減速機的設計回轉圓筒用的減速機采用圓柱齒輪減速器和JZQ型減速器轉筒載荷特點是連續(xù)平穩(wěn)不經常起動考慮到回轉筒電動機在運轉時的負荷率均較低選擇減速器時應按計算運轉率加一定波動余量作為減速器的設計功率并以轉筒在起動時的最大力矩為尖峰載荷來核算減速器承受的能力在選用時宜將上述的兩系列減速器標準中給出的承載能力降低1020取用回轉圓筒用圓柱齒輪減速器中心矩2501300500150