生物處理新技術(shù)和工藝

1、生物處理新技術(shù)和工藝課程內(nèi)容生物脫氮除磷新工藝生物脫氮原理生物脫氮工藝生物除磷原理生物除磷工藝同步脫氮除磷工藝活性污泥法新工藝氧化溝A-B生物脫氮除磷工藝間歇式活性污泥法（SBR法）膜生物反應(yīng)器思考題習(xí)題生物脫氮原理氮在水中的存在形態(tài)與分類 氨化與硝化反應(yīng)過(guò)程 硝化反應(yīng)的條件 反硝化 硝化、反硝化反應(yīng)中氮的轉(zhuǎn)化 返回氮在水中的存在形態(tài)與分類N無(wú)機(jī)NNOx-N(硝態(tài)氮)T K N(凱氏氮)總N(TN)NO3-NNH3-NNO2-N有機(jī)N （尿素、氨基酸、蛋白質(zhì)）返回氨化與硝化反應(yīng)過(guò)程 返回硝化反應(yīng)的條件（1）好氧狀態(tài)：DO2mg/L；1gNH3-N完全硝化需氧4.57g硝化需氧量。（2）消耗廢水

2、中的堿度：1gNH3-N完全硝化需堿度（以CaCO3計(jì)），廢水中應(yīng)有足夠的堿度，以維持PH值不變。（3）污泥齡C（10-15）d。（4）BOD520mg/L。 返回反硝化-1 反硝化包括異化反消化和同化反消化，以異化反消化為主 反硝化菌在DO濃度很低的環(huán)境中，利用硝酸鹽中的氧（NOX-O）作為電子受體，有機(jī)物作為碳源及電子供體而得到降解。當(dāng)利用的碳源為甲醇時(shí)：NO3-+1.08CH3OH+0.24H2CO30.056C5H7CO2+0.47N2+1.68H2O+HCO3-NO2-+0.67CH3OH+0.53H2CO30.04C5H7CO2+0.48N2+1.23H2O+HCO3- 反硝化反應(yīng)

3、可使有機(jī)物得到分解氧化，實(shí)際是利用了硝酸鹽中的氧，每還原1gNO3N所利用的氧量約。 反硝化-2 當(dāng)缺乏有機(jī)物時(shí)，則無(wú)機(jī)物如氫、Na2S等也可作為反硝化反應(yīng)的電子供體 （1）反硝化菌屬于異養(yǎng)型兼性厭氧菌，在缺氧條件下，進(jìn)行厭氧呼吸，以NO3O為電子受體，以有機(jī)物的氫為電子供體 （2）反硝化過(guò)程中，硝酸態(tài)氮有二種轉(zhuǎn)化途徑同化反硝化（合成細(xì)胞）和異化反硝化（還原為N2），但以異化反硝化為主。 （3）反硝化反應(yīng)的條件 反硝化反應(yīng)的條件，一般為（處于缺氧狀態(tài)），如果DO較高，反硝化菌利用氧進(jìn)行呼吸，氧成為電子受體，阻礙NO3O成為電子受體而使N難還原成N2。但是反硝化菌體內(nèi)的某些酶系統(tǒng)組分只有在有氧條

4、件下，才能合成。反硝硝化菌以在缺氧好氧交替的環(huán)境中生活為宜。BOD5/TN35，否則需另投加有機(jī)碳源，現(xiàn)多采用CH3OH，其分解產(chǎn)物為CO2+H2O，不留任何難降解的中間產(chǎn)物，且反硝化速率高。 目前反硝化投加有機(jī)碳源一般利用原污水中的有機(jī)物。 還原1g硝態(tài)氮能產(chǎn)生堿度（以CaCO3計(jì)），而在硝化反應(yīng)中，1gNH3N氧化為NO3-N要消耗堿度，在缺氧好氧中，反硝化產(chǎn)生的堿度可補(bǔ)償硝化消耗堿度的一半左右。 內(nèi)源反硝化 微生物還可通過(guò)消耗自身的原生質(zhì)進(jìn)行所謂的內(nèi)源反硝化 C5H7NO2+4NO3-5CO2+NH3+2H2+4OH- 內(nèi)源反硝化的結(jié)果是細(xì)胞物質(zhì)減少，并會(huì)有NH3的生成。廢水處理中不希望

5、此種反應(yīng)占主導(dǎo)地位，而應(yīng)提供必要的碳源。 返回硝化、反硝化反應(yīng)中氮的轉(zhuǎn)化表21-1 硝化過(guò)程中氮的轉(zhuǎn)化 表24-2 反硝化反應(yīng)中氮的轉(zhuǎn)化 氮的氧化還原態(tài)氨離子NH4+羥胺NH2OH0+硝?；鵑OH+亞硝酸根NO2+硝酸根NO3氮的氧化還原態(tài)氨離子NH4+羥胺NH2OH0N2+硝?；鵑OH+亞硝酸根NO2+硝酸根NO3返回生物脫氮工藝傳統(tǒng)活性污泥法脫氮工藝 缺氧好氧活性污泥法（A1/O工藝） A1/O工藝的影響因素 A1/O工藝設(shè)計(jì) 返回傳統(tǒng)活性污泥法脫氮工藝二級(jí)活性污泥生物脫氮工藝 點(diǎn)擊此處觀看工藝流程三級(jí)活性污泥生物脫氮工藝 點(diǎn)擊此處觀看工藝流程返回缺氧好氧活性污泥法（A1/O工藝）分建式缺

6、氧好氧活性污泥生物脫氮（前置反硝化生物脫氮工藝） 合建式A1/O工藝 A1/O工藝的優(yōu)缺點(diǎn) 返回分建式缺氧好氧活性污泥生物脫氮（前置反硝化生物脫氮工藝） 硝化液一部分回流至反硝化池，池內(nèi)的反硝化脫氮菌以原污水中的有機(jī)物作碳源，以硝化液中NOX-中的氧作為電子受體，將NOX-N還原成N2，不需外加碳源。 反硝化池還原1gNOX-N產(chǎn)生堿度，可補(bǔ)償硝化池中氧化1gNH3N所需堿度（）的一半，所以對(duì)含N濃度不高的廢水，不必另行投堿調(diào)PH值。 反硝化池殘留的有機(jī)物可在好氧硝化池中進(jìn)一步去除。 返回合建式A1/O工藝點(diǎn)擊此處觀看合建式A1/O工藝過(guò)程返回A1/O工藝的優(yōu)缺點(diǎn)優(yōu)點(diǎn)： 同時(shí)去除有機(jī)物和氮，流

7、程簡(jiǎn)單，構(gòu)筑物少，只有一個(gè)污泥回流系統(tǒng)和混合液回流系統(tǒng)，節(jié)省基建費(fèi)用。 反硝化缺氧池不需外加有機(jī)碳源，降低了運(yùn)行費(fèi)用。 因?yàn)楹醚醭卦谌毖醭睾螅墒狗聪趸瘹埩舻挠袡C(jī)物得到進(jìn)一步去除，提高了出水水質(zhì)（殘留有機(jī)物進(jìn)一步去除）。 缺氧池中污水的有機(jī)物被反硝化菌所利用，減輕了其它好氧池的有機(jī)物負(fù)荷，同時(shí)缺氧池中反硝化產(chǎn)生的堿度可彌補(bǔ)好氧池中硝化需要堿度的一半。（減輕了好氧池的有機(jī)物負(fù)荷，堿度可彌補(bǔ)需要的一半）。 缺點(diǎn)： 脫氮效率不高，一般N=（7080）% 好氧池出水含有一定濃度的硝酸鹽，如二沉池運(yùn)行不當(dāng)，則會(huì)發(fā)生反硝化反應(yīng)，造成污泥上浮，使處理水水質(zhì)惡化。 返回A1/O工藝的影響因素-11. 水力停留

8、時(shí)間t t反硝化2h，t硝化6h，t硝化：t反硝化=3：1，N達(dá)到（70-80）%，否則N2. 進(jìn)入硝化好氧池中BOD580mg/L3. 硝化好氧池中DO=2mg/L4. 反硝化缺氧池污水中溶解氧性BOD5/NO3-N的比值應(yīng)大于4，以保證反硝化過(guò)程中有充足的有機(jī)碳源。5. 混合液回流比RN：RN不僅影響脫氮效率，而且影響動(dòng)力消耗。 A1/O工藝的影響因素-26. MLSS3000mg/L，否則N。7. 污泥齡C（ts）應(yīng)為30d。8. 硝化段的污泥負(fù)荷率：BOD5/MLSS 負(fù)荷率（kgMLSSd）；硝化段的TKN/MLSS負(fù)荷率。9. 溫度：硝化最適宜的溫度2030。 反硝化最適宜的溫度2

9、040。10. PH值：硝化最佳。 反硝化最佳。11. 原污水總氮濃度TN30mg/L。 返回A1/O工藝設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)要點(diǎn) （1）BOD5/MLSS負(fù)荷率0.18kg BOD5/kgMLSSdTKN/MLSS負(fù)荷率0.05kg TKN/kgMLSSd（2）反硝化池進(jìn)水溶解性BOD5濃度與NOX-N濃度之比值，即S-BOD5/NOX-N4。（3）水力停留時(shí)間t。t缺氧：t好氧=1：（34）一般t好氧6h，t缺氧2h。（4）污泥回流比R=（50100）% 混合液回流比RN=（300400）%（5）MISS3000mg/L（6）C（tS）30d（7）氧化1gNH4-N需氧，并消耗堿度；而反硝化1g NO

10、X-N生成堿度，并消耗，同時(shí)還提供。（8）需氧量： O2=aSr+bNr-bND-CXW 設(shè)計(jì)計(jì)算 返回A1/O工藝設(shè)計(jì)計(jì)算-1（1）選定FS（BOD污泥負(fù)荷率）SVI回流污泥濃度XR，r=1 （2）確定污泥回流比R算出曝氣池混合液污泥濃度X （3）混合液回流比 （4）生化反應(yīng)池總有效容積V （5）按推流式設(shè)計(jì)，確定反應(yīng)池主要尺寸 a. 取有效水深H1，一般為6m； b. 反應(yīng)池總表面積； c. 每組反應(yīng)池表面積S=S總/n，式中：n分組數(shù)； d. 確定廊道寬(b)和廊道數(shù)m 使b/H1=12，算出單組曝氣池長(zhǎng)度L1=S/b 使L1/b10 A1/O工藝設(shè)計(jì)計(jì)算-2（6）污水停留時(shí)間 （7）取

11、A1:O段停留時(shí)間比為1:(34)，分別求出A1、O段的停留時(shí)間，從而算出A1、O段的有效容積。 （8）每日產(chǎn)生的剩余污泥干量W（kg/d）及其容積量q（m3/d） a. 每日產(chǎn)生的剩余污泥干量W（kg/d） b. 剩余污泥容積量q（m3/d） （9）污泥齡 （10）曝氣系統(tǒng)需氧量O2=aSr+bNr-bNd-cXw（kg/d）（11）曝氣系統(tǒng)其它部分計(jì)算同普通活性污泥法（12）缺氧段A1宜分成幾個(gè)串聯(lián)的方格，每格內(nèi)設(shè)置一臺(tái)水下推進(jìn)式攪拌器或水下葉片式漿扳攪拌器，其功率按35W/m3計(jì)算。 返回生物除磷原理1. 聚磷菌（小型革蘭式陰性短桿菌）：該菌在好氧環(huán)境中競(jìng)爭(zhēng)能力很差，然而它卻能在細(xì)胞內(nèi)貯

12、存聚羥基丁酸（PHB）和聚磷酸菌（Ploy-P）。2. 聚磷菌在厭氧環(huán)境中，它可成為優(yōu)勢(shì)菌種，吸收低分子的有機(jī)酸，并將貯存于細(xì)胞中的聚合磷酸鹽中的磷水解釋放出來(lái)。3. 聚磷酸菌在其后的好氧池中，它將吸收的有機(jī)物氧化分解，同時(shí)能從污水中變本加厲地、過(guò)量地?cái)z取磷，在數(shù)量上遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)其細(xì)胞合成所需磷量，降磷以聚合磷酸鹽的形式貯藏在菌體內(nèi)而形成高磷污泥，通過(guò)剩余污泥排出。所以除磷效果較好。 返回生物除磷工藝A2/O除磷工藝 弗斯特利普（Phostrip）除磷工藝 返回A2/O除磷工藝工藝流程工藝特點(diǎn)影響因素工藝設(shè)計(jì) 返回A2/O除磷工藝流程 回流污泥中的聚磷菌在厭氧池可吸收去除一部分有機(jī)物，同時(shí)釋放出大

13、量磷，然后混合液流入后段好氧池，污水中的有機(jī)物得到氧化分解，同時(shí)聚磷菌將變本加厲地、超量地?cái)z取污水中的磷，通過(guò)排放高磷污泥而使污水中的磷得到有效去除。污泥中磷的含量以上。 BOD590；P（7080）；磷的出水濃度 ATP+H2OADP+H3PO2+能量 ADP+ H3PO4+能量ATP+H2O（H3PO4用于合成聚磷酸鹽） 發(fā)酵產(chǎn)酸菌將廢水中的大分子物質(zhì)降解為低分子脂肪酸類有機(jī)物，聚磷菌才能加以利用以合成PHB或通過(guò)PHB的降解來(lái)過(guò)量攝取磷，當(dāng)發(fā)酵產(chǎn)酸菌的作用受到抑制時(shí)（如NO3存在），則P降低。 PHB-聚羥基丁酸（PHB）聚磷菌在厭氧條件下，能夠?qū)⑵潴w內(nèi)儲(chǔ)存的聚磷酸鹽分解，以提供能量攝取

14、廢水中溶解性有機(jī)物，合成并儲(chǔ)存PHB。 生物除磷基本原理： 在好氧狀態(tài)下，降解經(jīng)聚磷菌所合成并儲(chǔ)存的PHB，并放出能量以使聚磷菌過(guò)量攝取磷，將磷以聚合磷酸鹽形式貯存菌體內(nèi)而形成高磷污泥。返回A2/O除磷工藝特點(diǎn)1. 工藝流程簡(jiǎn)單，無(wú)混合液回流，其基建費(fèi)用和運(yùn)行費(fèi)用較低，同時(shí)厭氧池能保持良好的厭氧狀態(tài)。2. 在反應(yīng)池內(nèi)水力停留時(shí)間較短，一般為36h，其中厭氧池12h，好氧池24h。3. 沉淀污泥含磷率高，一般（4）左右，故污泥 效好。4. 混合液的SVI（2030），否則P下降。3. 在厭氧池 NOX： 因?yàn)镹OX會(huì)消耗水中有機(jī)物而抑制聚磷菌對(duì)磷的釋放，繼而影響在好氧條件下對(duì)磷的吸收。所以NOX

15、2 mg/L，不會(huì)影響除磷效果。當(dāng)污水中COD/TKN10時(shí)，則NOXN對(duì)生物除磷影響較小。4. 污泥齡ts 因?yàn)锳2/O工藝主要是通過(guò)排除富磷剩余污泥而去除磷的，所以除磷效果與排放剩余污泥量多少直接有關(guān)。 5. NS: NS較高，P較好，一般NS0.1KgBOD5/KgMLSS.d,其P較高。6. 溫度：530其除磷效果較好。 13時(shí)，聚磷菌對(duì)磷的釋放和攝取與溫度無(wú)關(guān)。7. PH68，聚磷菌對(duì)磷的釋放和攝取都比較穩(wěn)定。 返回A2/O除磷工藝設(shè)計(jì)1. 設(shè)計(jì)參數(shù)（1）t水力停留時(shí)間（h）：厭氧段12h；好氧段24h總的生化反應(yīng)池停留時(shí)間36h。（2）厭氧池：DO0（0.3 mg/L）；NOX-O

16、0, 好氧池：DO:2mg/L（3）進(jìn)水中（4）反應(yīng)池混合液污泥濃度X27003000 mg/L（5）污泥負(fù)荷率（6）好氧池的（7）污泥回流比R=（50100）（8）二沉池沉淀污泥中磷的含量在以上。 從污水中去除的磷總量應(yīng)等于排放剩余污泥所帶出的磷量。 2. 設(shè)計(jì)計(jì)算返回A2/O除磷工藝設(shè)計(jì)計(jì)算（1）選定BOD5污泥負(fù)荷率NS和MLSS濃度X（2）計(jì)算生化反應(yīng)池總有效容積V V=KQLa/NSX(m3) 式中：La原污水BOD5濃度，mg/L Q平均日污水量，m3/d K污水日變化系數(shù)（3）根據(jù)厭氧段：好氧段1：（23）來(lái)求厭氧池和好氧池的容積（4）按推流式設(shè)計(jì)，確定反應(yīng)池主要出尺寸（5）水力

17、停留時(shí)間 t=V/KQ(h) 污泥齡 tsVX/W(日) 式中：W排放剩余污泥量Kg/d（6）剩余污泥量計(jì)算同A1/O工藝（7）需氧量O2 Kg/d及曝氣系統(tǒng)的設(shè)計(jì)和普通活性污泥法相同。（8）厭氧段的布置與A1/O工藝的缺氧段相同 返回弗斯特利普（Phostrip）除磷工藝概述流程優(yōu)缺點(diǎn)返回Phostrip除磷工藝概述Phostrip工藝是由Levin在1965年首先提出的。該工藝是在回流污泥的分流管線上增設(shè)一個(gè)脫磷池和化學(xué)沉淀池而構(gòu)成的。該工藝將A2/O工藝的厭氧段改造成類似于普通重力濃縮池的磷解吸池，部分回流污泥在磷解吸池內(nèi)厭氧放磷，污泥停留時(shí)間一般為512h，水力表面負(fù)荷應(yīng)小于20m3/

18、（m2d）。經(jīng)濃縮后污泥進(jìn)入缺氧池，解磷池上清液含有高濃度磷（可高達(dá)100mg/L以上），將此上清液排入石灰混凝沉淀池進(jìn)行化學(xué)處理生成磷酸鈣沉淀，該含磷污泥可作為農(nóng)業(yè)肥料，而混凝沉淀池出水應(yīng)流入初沉池再進(jìn)行處理。Phostrip工藝不僅通過(guò)高磷剩余污泥除磷，而且還通過(guò)化學(xué)沉淀除磷。該工藝具有生物除磷和化學(xué)除磷雙重作用，所以Phostrip工藝具有高效脫氮除磷功能。 返回Phostrip除磷工藝流程 廢水經(jīng)曝氣好氧池，去除BOD5和COD，并在好氧狀態(tài)下過(guò)量地?cái)z取磷。在二沉池中，含磷污泥與水分離，回流污泥一部分回流至缺氧池，另一部分回流至厭氧除磷池。而高磷剩余污泥被排出系統(tǒng)。在厭氧除磷池中，回流

19、污泥在好氧狀態(tài)時(shí)過(guò)量攝取的磷在此得到充分釋放，釋放磷的回流污泥回流到缺氧池。而除磷池流出的富磷上清液進(jìn)入混凝沉淀池，投回石灰形成Ca3（PO4）2沉淀，通過(guò)排放含磷污泥去除磷。 返回點(diǎn)擊此處觀看Phostrip除磷工藝流程動(dòng)態(tài)過(guò)程Phostrip除磷工藝優(yōu)缺點(diǎn) Phostrip工藝比較適合于對(duì)現(xiàn)有工藝的改造，只需在污泥回流管線上增設(shè)少量小規(guī)模的處理單元即可，且在改造過(guò)程中不必中斷處理系統(tǒng)的正常運(yùn)行?？傊?，Phostrip工藝受外界條件影響小，工藝操作靈活，脫氮除磷效果好且穩(wěn)定。但該工藝流程復(fù)雜、運(yùn)行管理麻煩、處理成本較高等缺點(diǎn)。 返回同步脫氮除磷工藝 在厭氧好氧生物除磷工藝（A2/O工藝）中，

20、加一缺氧池，將好氧池流出的一部分混合液回流至缺氧池前端，以達(dá)到硝化脫氮的目的，使A2/O工藝同時(shí)具有去除BOD5、SS、N、P的功能。厭氧缺氧好氧（A2/O）生物脫氮除磷工藝A2/O同步脫氮除磷的改進(jìn)工藝 DAT-IAT工藝 MSBR工藝 UNITANK工藝 返回厭氧缺氧好氧（A2/O）生物脫氮除磷工藝原理流程影響因素存在的問(wèn)題改進(jìn)措施設(shè)計(jì)返回A2/O工藝原理在首段厭氧池進(jìn)行磷的釋放使污水中P的濃度升高，溶解性有機(jī)物被細(xì)胞吸收而使污水中BOD濃度下降，另外NH3-N因細(xì)胞合成而被去除一部分，使污水中NH3-N濃度下降，但NH3-N濃度沒(méi)有變化。在缺氧池中，反硝化菌利用污水中的有機(jī)物作碳源，將回

21、流混合液中帶入的大量NO3-N和NO2-N還原為N2釋放至空氣，因此BOD5濃度繼續(xù)下降， NO3-N濃度大幅度下降，但磷的變化很小。在好氧池中，有機(jī)物被微生物生化降解，其濃度繼續(xù)下降；有機(jī)氮被氨化繼而被硝化，使NH3-N濃度顯著下降， NO3-N濃度顯著增加，而磷隨著聚磷菌的過(guò)量攝取也以較快的速率下降。 返回A2/O工藝流程返回 A2/O合建式工藝中，厭氧、缺氧、好氧三段合建，中間通過(guò)隔墻與孔洞相連。厭氧段和缺氧段采用多格串連為混合推流式，好氧段則不分隔為推流式。第一期工程設(shè)兩座反應(yīng)池，每池五個(gè)廊道，第一、二廊道分8格，前四格為厭氧段，后四格為缺氧段，均采用水下攪拌器攪拌。第三、四、五廊道不

22、分格為好氧段，采用鼓風(fēng)曝氣 。 A2/O工藝影響因素1. 污水中可生物降解有機(jī)物的影響 2. 污泥齡ts的影響 3. DO的影響 4. NS的影響 5. TKN/MLSS負(fù)荷率的影響（凱氏氮污泥負(fù)荷率的影響） 6. R與RN的影響 返回A2/O工藝存在的問(wèn)題 該工藝流程在脫氮除磷方面不能同時(shí)取得較好的效果。其原因是：回流污泥全部進(jìn)入到厭氧段。 好氧段為了硝化過(guò)程的完成，要求采用較大的污泥回流比，（一般R為60%100%，最低也應(yīng)40%），NS較低硝化作用良好。 但由于回流污泥將大量的硝酸鹽和DO帶回厭氧段，嚴(yán)重影響了據(jù)磷菌體的釋放，同時(shí)厭氧段存在大量硝酸鹽時(shí)，污泥中的反硝化菌會(huì)以有機(jī)物為碳源進(jìn)

23、行反硝化，等脫N完全后才開(kāi)始磷的厭氧釋放，使得厭氧段進(jìn)行磷的厭氧釋放的有效容積大大減少，使出磷效果。 如果好氧段硝化不好，則隨回流污泥進(jìn)入?yún)捬醵蔚南跛釡p少，改變了厭氧環(huán)境，使磷能充分厭氧釋放，P ，但因硝化不完全，故脫氮效果不佳，使N. 返回A2/O工藝改進(jìn)措施1. 將回流污泥分兩點(diǎn)加入，減少加入到厭氧段的回流污泥量，從而減少進(jìn)入?yún)捬醵蔚南跛猁}和溶解氧。2. 提升回流污泥的設(shè)備應(yīng)用潛污泵代替螺旋泵，以減少回流污泥復(fù)氧，使厭氧段、缺氧段的DO最小。3. 厭氧段和缺氧段水下攪拌器功率不能過(guò)大（一般為3W/m3）否則產(chǎn)生渦流，導(dǎo)致混合液DO。 4. 原污水和回流污泥進(jìn)入?yún)捬醵?，缺氧段?yīng)為淹沒(méi)入流，減

24、少?gòu)?fù)氧5. 低濃度的城市污水，應(yīng)取消沉淀池，使原污水經(jīng)沉砂后直接進(jìn)入?yún)捬醵危员惚３謪捬醵沃蠧/N比較高，有利于脫氮除磷。6. 取消硝化池，直接經(jīng)濃縮壓濾后作為肥料使用，避免高磷污泥在消化池中將磷重新釋放和濾出，使使P。7. 應(yīng)控制好以下幾個(gè)參數(shù) 好氧段 ： （），否則異氧菌會(huì)大大超過(guò)硝化菌，使硝化反應(yīng)受到抑制 厭氧段：NS（），要有一定的有機(jī)物量，否則除磷效果會(huì)急劇下降。 好氧段 ：TKN的污泥負(fù)荷率：應(yīng)小于（） 缺氧段 ：S-BOD5/NOXN4 返回A2/O工藝設(shè)計(jì)1. 設(shè)計(jì)要點(diǎn) （1）水力停留時(shí)間t（h）：總共68h。 厭氧段：缺氧段：好氧段1：1：（34） （2）總有效容積V=Qt總

25、；而各段按其水力停留時(shí)間的比例來(lái)求定。 （3）污泥回流比R=（25100）；混合液回流比RN200 （4）BOD5的污泥負(fù)荷率NS 好氧段：NS（） 厭氧段：NS（），沉淀池污泥中磷的含量在以上 好氧段：（） 缺氧段：BOD5/NOXN4 （5）厭氧段進(jìn)水：P/BOD5 （6）反應(yīng)器的污泥濃度MLSS=30004000 mg/L （7）DO 好氧段：DO=2 mg/L, 缺氧段：DO 0.5mg/L, 厭氧段：DO 0.2mg/L, NOXO=0 mg/L, （8）需氧量計(jì)算與A1/O工藝相同，曝氣系統(tǒng)布置與普通活性污泥法相同 （9）剩余活性污泥計(jì)算與A1/O工藝相同 2. 設(shè)計(jì)計(jì)算返回A2/

26、O工藝設(shè)計(jì)計(jì)算（1）確定總的停留時(shí)間與各段的水力停留時(shí)間選定BOD5污泥負(fù)荷率NS和MLSS濃度X（2）根據(jù)水力停留時(shí)間求總有效容積與各段的有效容積按推流式設(shè)計(jì)，確定反應(yīng)池主要出尺寸（3）按推流式設(shè)計(jì)，確定反應(yīng)池的主要尺寸（與A1/O相同）（4）剩余污泥量計(jì)算同A1/O工藝（5）需氧量計(jì)算與A1/O工藝相同，曝氣系統(tǒng)的布置和普通活性污泥法相同。（6）厭氧段、缺氧段都宜分成串連的幾個(gè)方格，每個(gè)方格內(nèi)設(shè)置一臺(tái)水下葉片式漿板或推流式攪拌器，起混合攪拌作用，防止污泥沉淀，所需功率按35W/m3污水來(lái)計(jì)算。 返回A2/O同步脫氮除磷的改進(jìn)工藝UCT工藝 MUCT工藝 OWASA工藝 返回UCT工藝 A2

27、/O工藝回流污泥中的NO3-N回流至厭氧段，干擾聚磷菌細(xì)胞體內(nèi)磷的厭氧釋放，降低磷的去除率。 UCT工藝（圖21-8）將回流污泥首先回流至缺氧段，回流污泥帶回的NO3-N在缺氧段被反硝化脫氮，然后將缺氧段出流混合液一部分再回流至厭氧段，這樣就避免了NO3-N對(duì)厭氧段聚磷菌釋磷的干擾，提高了磷的去除率，也對(duì)脫氮沒(méi)有影響，該工藝對(duì)氮和磷的去除率都大于70%。 如果入流污水的BOD5/TKN或BOD5/TP較低時(shí)，為了防止NO3-N回流至厭氧段產(chǎn)生反硝化脫氮，發(fā)生反硝化細(xì)菌與聚磷菌爭(zhēng)奪溶解性BOD5而降低除磷效果，此時(shí)就應(yīng)采用UCT工藝。 返回MUCT工藝-1 MUCT工藝是UCT工藝的改良工藝，其

28、工藝流程如下圖所示。 為了克服UCT工藝圖二套混合液內(nèi)回流交叉，導(dǎo)致缺氧段的水力停留時(shí)間不易控制的缺點(diǎn)，同時(shí)避免好氧段出流的一部分混合液中的DO經(jīng)缺氧段進(jìn)入?yún)捬醵味蓴_磷的釋放，MUCT工藝將UCT工藝的缺氧段一分為二，使之形成二套獨(dú)立的混合液內(nèi)回流系統(tǒng)，從而有效的克服了UCT工藝的缺點(diǎn)。 MUCT工藝-2 深圳市南山污水處理廠采用MUCT工藝，其脫氮除磷總規(guī)模為73.6104m3/d，分二套系統(tǒng)進(jìn)行建設(shè)，第一套系統(tǒng)規(guī)模為35.2104m3/d（已建成一級(jí)處理部分），第二套系統(tǒng)的建設(shè)規(guī)模為38.4104m3/d。 南山污水處理廠設(shè)計(jì)進(jìn)水水質(zhì)為：進(jìn)水BOD5：150mg/L，COD：300 mg

29、/L，SS：150 mg/L，無(wú)機(jī)氮（以NH3N為主）為40 mg/L，活性磷酸鹽為3.5 mg/L。 設(shè)計(jì)出水水質(zhì)為：COD：100.54 mg/L，活性磷酸鹽：1.52 mg/L，無(wú)機(jī)氮（以NH3N計(jì)）：，大腸菌群為4.34106個(gè)/L。 南山污水處理廠第二套系統(tǒng)的MUCT生化池設(shè)計(jì)規(guī)模為38.4104m3/d，峰值系數(shù)采用，共設(shè)2組，每組分2座。單組尺寸，有效水深為。其主要設(shè)計(jì)參數(shù)為：停留時(shí)間為（厭氧段、缺氧段、好氧段分別為、），污泥負(fù)荷為（kgMLSSd），混合液濃度為，夏、冬季的污泥齡分別為10、15d，一級(jí)污泥回流比為250%，最大需氣總量為2070m3/min，最大氣水比為：1。

30、 MUCT工藝-3深圳南山污水處理廠MUCT工藝具有如下的功能特點(diǎn)：1. MUCT可調(diào)節(jié)分配至厭氧段和缺氧段的進(jìn)水比例，以便為同時(shí)生物除磷脫氮提供最優(yōu)的碳源；2. MUCT可根據(jù)進(jìn)水碳氮比將一個(gè)或二個(gè)缺氧單元轉(zhuǎn)換為好氧單元，即使是在冬季也能得到令人滿意的脫氮效果；3. 污泥回流采用二級(jí)回流，回流污泥在第一個(gè)缺氧單元內(nèi)就消耗掉了溶解氧和硝態(tài)氮，這使得回流至厭氧段的污泥中硝態(tài)氧為零，保證了厭氧池的厭氧狀態(tài)，從而可以減小厭氧池的容積，提高生物除磷效果；4. 根據(jù)實(shí)際水質(zhì)情況也可直接將活性污泥回流至厭氧段使MUCT按A/A/O方式運(yùn)行，此時(shí)可以省掉第一級(jí)回流，節(jié)省能耗；5. 不需根據(jù)進(jìn)水TKN/COD

31、值對(duì)回流硝酸鹽量進(jìn)行實(shí)時(shí)控制。 返回OWASA工藝 南方許多城市的城市污水BOD5濃度往往較低，造成城市污水中的BOD5/TP和BOD5/KN太低，使A2/O工藝脫氮除磷效果顯著下降。 為了改進(jìn)A2/O工藝這一缺點(diǎn)，OWASA工藝（見(jiàn)下圖）將A2/O工藝中初沉池的污泥排至污泥發(fā)酵池，初沉污泥經(jīng)發(fā)酵后的上清液含大量揮發(fā)性脂肪酸，將此上清液投加至缺氧段和厭氧段，使入流污水中的可溶解性BOD5增加，提高了BOD5/TP和BOD5/TKN的比值，促進(jìn)磷的釋放與NO3-N反硝化，從而使脫氮除磷效果得到提高。 返回DAT-IAT工藝工藝流程運(yùn)行過(guò)程工藝特點(diǎn)返回DAT-IAT工藝流程 該工藝是連續(xù)進(jìn)水、連續(xù)

32、間歇曝氣工藝，它是利用單一SBR反應(yīng)池實(shí)現(xiàn)連續(xù)運(yùn)行的新型SBR工藝。 該工藝由DAT和IAT雙池串聯(lián)組成，DAT池連續(xù)進(jìn)水、連續(xù)曝氣（也可間歇曝氣）；IAT池連續(xù)進(jìn)水、間歇曝氣，排水和排泥均從IAT排出，其平面布置見(jiàn)下圖。 返回DAT-IAT工藝運(yùn)行過(guò)程-11. 進(jìn)水階段 不象常規(guī)SBR工藝間歇進(jìn)水，而DATIAT工藝，污水連續(xù)進(jìn)入DAT，然后連續(xù)流入IAT，進(jìn)水操作控制簡(jiǎn)單，DATIAT雙池系統(tǒng)也避免了水流短路。2. 反應(yīng)階段 污水首先在DAT池中連續(xù)曝氣，池中水流呈完全混合流態(tài)，絕大部分有機(jī)物在此得到降解。經(jīng)DAT處理后的混合液，通過(guò)兩池間的二道導(dǎo)流墻組成的導(dǎo)流區(qū)，連續(xù)不斷地進(jìn)入IAT池，

33、IAT間歇曝氣以進(jìn)一步去除有機(jī)物，使處理出水達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)。 反應(yīng)池運(yùn)行時(shí)段反應(yīng)池進(jìn)水口DAT池IAT池潷水器狀態(tài)反應(yīng)池內(nèi)水位DATIAT1進(jìn)水曝氣進(jìn)水停止設(shè)計(jì)水位水位上升2進(jìn)水曝氣曝氣停止設(shè)計(jì)水位水位上升3進(jìn)水曝氣沉淀停止設(shè)計(jì)水位水位上升4進(jìn)水曝氣排水啟動(dòng)停止設(shè)計(jì)水位最高水位最低水位5進(jìn)水曝氣待機(jī)潷水停止設(shè)計(jì)水位最低水位表21-3 DATIAT反應(yīng)池周期運(yùn)行過(guò)程 注：DAT池為連續(xù)曝氣，也可間歇曝氣，使之處于缺氧、厭氧狀態(tài)，以增強(qiáng)該工藝的脫氮除磷能力。 DAT-IAT工藝運(yùn)行過(guò)程-23. 沉淀階段 沉淀階段僅發(fā)生在IAT池。當(dāng)IAT停止曝氣后，活性污泥絮體靜態(tài)沉淀，與上清液分離。DAT流入IA

34、T的混合液流速很低，不會(huì)對(duì)IAT的污泥產(chǎn)生擾動(dòng)，所以沉淀效率顯著高于一般沉淀池的動(dòng)態(tài)沉淀。4. 排水階段 排水階段只發(fā)生在IAT池。當(dāng)池內(nèi)水位上升到最高水位時(shí)，沉淀階段結(jié)束，設(shè)置在IAT末端的潷水器開(kāi)動(dòng)，將上清液緩慢地排出池外，當(dāng)池內(nèi)水位降到最低水位時(shí)停止?jié)?. 待機(jī)階段 在IAT池潷水后，便完成了一個(gè)運(yùn)行周期，兩周期間的間歇時(shí)間就是待機(jī)階段。該時(shí)段時(shí)間的長(zhǎng)短或取消，可根據(jù)污水的性質(zhì)和處理要求來(lái)定。 返回DAT-IAT工藝特點(diǎn)1. 連續(xù)進(jìn)水，IAT池又具有常規(guī)SBR池間歇曝氣、沉淀與排水操作過(guò)程，不但進(jìn)水操作控制簡(jiǎn)單，還可以根據(jù)污水的水質(zhì)水量的變化調(diào)整IAT的運(yùn)行周期和曝氣時(shí)間，使之處于最

35、佳工況，造成缺氧或厭氧環(huán)境，達(dá)到脫氮除磷目的。2. 在保證沉淀分離效果的前提下，對(duì)于曝氣池與二沉池合建式構(gòu)筑物，應(yīng)盡可能提高曝氣容積比，以減少池容和降低基建投資。DATIAT工藝的曝氣容積比為66.7%，高于常規(guī)SBR反應(yīng)池的（5060）%，更大于三溝式氧化溝的（4050）%，所以DATIAT工藝的基建投資較省。3. 采用虹吸式潷水器運(yùn)行可靠、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、易于操作，并且價(jià)格低廉，但它潷水深度調(diào)節(jié)范圍小，不能在潷水深度變化大的情況下使用。同時(shí)與其它類型潷水器一樣需要水位差，增加了污水處理廠的總水頭損失。 返回MSBR工藝工藝概述工藝組成工藝原理工藝運(yùn)行方式主要設(shè)計(jì)參數(shù)工藝特點(diǎn)返回MSBR工藝概述

36、MSBR(Modified Sequencing Batch Reactor)工藝是80年代初期發(fā)展起來(lái)的改良式SBR工藝，目前主要在北美和南美應(yīng)用，而在韓國(guó)漢城和我國(guó)深圳鹽田污水處理廠也采用該工藝。 MSBR工藝被認(rèn)為是目前最新的一體化工藝流程，它是由A2/O系統(tǒng)與常規(guī)SBR系統(tǒng)串聯(lián)組成，具有二者的全部?jī)?yōu)點(diǎn)。因而它具有同時(shí)高效去除有機(jī)物與氮、磷污染物的功能，出水水質(zhì)穩(wěn)定。 特別是回流污泥進(jìn)入?yún)捬醭厍霸黾恿艘粋€(gè)污泥濃縮區(qū)，濃縮后污泥經(jīng)缺氧區(qū)再進(jìn)入?yún)捬鯀^(qū)，這樣就大大減少了回流污泥中硝酸鹽進(jìn)入?yún)捬鯀^(qū)的量，也減少了VFA因回流而造成稀釋，增加了厭氧區(qū)的實(shí)際停留時(shí)間，所以大大提高了除磷效率。 返回MS

37、BR工藝組成MSBR工藝系統(tǒng)由三個(gè)主要部分組成其平面布置如上圖所示。 1. A2/O：由厭氧區(qū)缺氧區(qū)好氧區(qū)組成。2. 污泥回流濃縮：由濃縮池缺氧區(qū)組成。3. 二個(gè)交替進(jìn)行攪拌、曝氣、沉淀的SBR池。在SBR池前段設(shè)置底部穿孔擋板，使得SBR池后段的水流狀態(tài)是由下而上，而不是平流狀態(tài)，這樣SBR池后段對(duì)水流起到了懸浮污泥床的過(guò)濾作用，而非一般的沉淀作用。 返回MSBR工藝原理 原污水和回流污泥同時(shí)進(jìn)入?yún)捬醭財(cái)嚢杌旌希亓魑勰嘀械木哿拙迷鬯械目焖俳到庥袡C(jī)物在此進(jìn)行充分釋磷，然后其混合液由厭氧池進(jìn)入缺氧池，與好氧池來(lái)的含大量NOXN的回流混合液攪拌混合，進(jìn)行反硝化脫氮，反硝化后的混合液流入好

38、氧池，在此進(jìn)行硝化、有機(jī)物降解和聚磷菌超量吸磷。 經(jīng)好氧池處理后，一部分混合液至缺氧池，另一部分混合液進(jìn)入SBR2池，經(jīng)沉淀后上清液排放。此時(shí)另一邊的SBR1池進(jìn)行攪拌、曝氣、預(yù)沉，起著反硝化、硝化、有機(jī)物降解的作用，沉下的污泥作為回流污泥，首先進(jìn)入濃縮池濃縮，其上清液直接進(jìn)入好氧池，而濃縮污泥進(jìn)入缺氧池，減少污泥中的溶解氧，同時(shí)對(duì)回流污泥中硝酸鹽進(jìn)行反硝化，降低回流污泥中的硝酸鹽濃度，使由缺氧池進(jìn)入?yún)捬醭氐幕亓魑勰嘀腥芙庋鹾拖跛猁}濃度都很低，為厭氧池中厭氧釋磷提供了更為有利的條件。 返回MSBR工藝運(yùn)行方式-1 MSBR由6個(gè)時(shí)段組成一個(gè)運(yùn)行周期，而每個(gè)運(yùn)行周期由二個(gè)半運(yùn)行周期組成，前3個(gè)時(shí)

39、段（120min）組成第一個(gè)半運(yùn)行周期，后3個(gè)時(shí)段（120min）組成第二個(gè)半運(yùn)行周期，在兩個(gè)相鄰的半周期內(nèi)，除二個(gè)SBR池的運(yùn)行方式不同外，其余各個(gè)單元的運(yùn)行方式完全一樣。 原污水由單元厭氧區(qū)進(jìn)入，流經(jīng)單元缺氧區(qū)、單元好氧區(qū)，在第一個(gè)半周期內(nèi)從單元 SBR2出水。而在第二個(gè)半周期內(nèi)原污水同樣由單元進(jìn)入，流經(jīng)單元、，出水則從單元 SBR1出水。第一個(gè)半周期內(nèi)，單元 SBR2起沉淀作用，并從SBR-2出水；而在第二個(gè)半周期內(nèi)則是單元 SBR1起沉淀作用，并從SBR-1池出水。 MSBR系統(tǒng)的回流由污泥回流和混合液回流二部分組成，而污泥回流有濃縮污泥回流路徑和上清液回流路徑。其MSBR的運(yùn)行狀態(tài)和

40、回流系統(tǒng)見(jiàn)圖21-12與表21-4。 MSBR工藝運(yùn)行方式-2周期時(shí)段時(shí)間（min）MSBR各單元的工作狀態(tài)MSBR的污泥回流MSBR的混合液回流途徑MSBR的出水單元SBR1單元濃縮池單元缺氧池單元厭氧池單元缺氧池單元好氧池單元SBR2回 流種 類回 流途 徑第一個(gè)半周期（120min）140攪拌濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣沉淀濃縮污泥回流1234561656單元SBR-2出水上清液回流1261250曝氣濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣沉淀濃縮污泥回流1234561656上清液回流1261330預(yù)沉濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣沉淀濃縮污泥回流無(wú)回流656上清液回流無(wú)回流第二個(gè)半周期（120min）440沉淀濃縮攪拌攪拌

41、攪拌曝氣攪拌濃縮污泥回流7234567656單元SBR-1出水上清液回流7267550沉淀濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣曝氣濃縮污泥回流7234567656上清液回流7267630沉淀濃縮攪拌攪拌攪拌曝氣預(yù)沉濃縮污泥回流無(wú)回流656上清液回流無(wú)回流表21-4 MSBR工藝運(yùn)行方式 返回MSBR工藝主要設(shè)計(jì)參數(shù)1. 污泥齡ts=720d；以生物除磷為主ts應(yīng)取較小值，以生物脫氮為主則ts應(yīng)取大值;2. 平均混合液污泥濃度MLSS=22003000mg/L；3. 水力停留時(shí)間t=1214h；4. 池深，對(duì)缺氧池和厭氧池可達(dá)；5. 混合液回流比，濃縮污泥回流比，活性污泥回流比。 返回MSBR工藝特點(diǎn)MSBR比

42、常規(guī)SBR工藝具有以下特點(diǎn)：1 MSBR系統(tǒng)原污水從連續(xù)運(yùn)行的單元厭氧區(qū)進(jìn)入，而不是從常規(guī)SBR單元進(jìn)水，這樣將大部分好氧量從SBR池轉(zhuǎn)移到連續(xù)運(yùn)行的A2/O系統(tǒng)的主曝氣池中，從而將需氧量也轉(zhuǎn)移到主曝氣池中，改善了設(shè)備的利用率。2 MSBR系統(tǒng)原污水進(jìn)入A2/O系統(tǒng)，由于生化反應(yīng)與反應(yīng)物的濃度有關(guān)，所以加速了厭氧反應(yīng)速率、反硝化速率、BOD5降解速率和硝化反應(yīng)速率，從而改善了系統(tǒng)的整體處理效果，提高了出水水質(zhì)。3 MSBR具有最新的除磷工藝專利：回流污泥經(jīng)濃縮區(qū)和缺氧區(qū)再進(jìn)入?yún)捬鯀^(qū)，大大地減少了帶入?yún)捬鯀^(qū)的硝酸鹽和溶解氧量，從而比常規(guī)SBR工藝的除磷效果要高得多。4 MSBR工藝是由A2/O工

43、藝和SBR工藝串聯(lián)組成，具有二者的全部?jī)?yōu)點(diǎn)。 返回UNITANK工藝概述操作過(guò)程特點(diǎn)返回UNITANK工藝概述 UNITANK工藝是比利時(shí)史格斯清水公司（SEGHERS ENGINEERING WATER NV）于90年代初開(kāi)發(fā)的專利，取名為UNITANK。已為世界和我國(guó)廣泛采用。 原污水經(jīng)格柵與沉沙池預(yù)處理后連續(xù)進(jìn)入U(xiǎn)NITANK反應(yīng)池，該反應(yīng)池由三個(gè)矩形池相連組成，三個(gè)池水流相連通，每個(gè)池中均設(shè)有曝氣供氧設(shè)備，可采用鼓風(fēng)曝氣或表面機(jī)械曝氣。 在外邊兩側(cè)矩形池，設(shè)有固定出水堰與剩余污泥排放口。外邊的兩側(cè)矩形池交替作為曝氣池和沉淀池，而中間一只矩形池只作曝氣池。 連續(xù)進(jìn)入該系統(tǒng)的污水，通過(guò)控制

44、進(jìn)水閘可分時(shí)序分別進(jìn)入三個(gè)矩形池中任意一只，采用連續(xù)進(jìn)水、出水，周期交替運(yùn)行。 返回UNITANK工藝操作過(guò)程-1去除有機(jī)物與脫氮除磷的UNITANK工藝運(yùn)行過(guò)程見(jiàn)下圖：UNITANK工藝操作過(guò)程-2 該運(yùn)行過(guò)程通過(guò)進(jìn)行靈活的時(shí)間與空間控制，并適當(dāng)增加水力停留時(shí)間，就可具有去除污水中的有機(jī)物和脫氮除磷的功能。 在第一個(gè)運(yùn)行階段，污水交替進(jìn)入左側(cè)池和中間池，左側(cè)池作為缺氧攪拌反應(yīng)器，反硝化菌以污水中的有機(jī)物為電子供體，對(duì)前一個(gè)運(yùn)行階段產(chǎn)生的硝態(tài)氮進(jìn)行反硝化脫氮；然后釋放前一個(gè)運(yùn)行階段沉淀的含磷污泥中的磷。 當(dāng)中間池曝氣運(yùn)行時(shí)，去除有機(jī)物和進(jìn)行硝化與吸收磷；當(dāng)中間池進(jìn)水并攪拌時(shí)，則進(jìn)行反硝化脫氮，

45、同時(shí)污泥也由左向右推進(jìn)，右側(cè)池進(jìn)行沉淀。泥水分離，上清液作為處理水溢出，含磷污泥的一部分作為剩余污泥排放。 在進(jìn)入第二個(gè)運(yùn)行階段前，污水只進(jìn)入中間池，使左側(cè)池中盡可能完成硝化反應(yīng)。其后左側(cè)池停止曝氣，作為沉淀池。 進(jìn)入第二個(gè)運(yùn)行階段，污水交替進(jìn)入右側(cè)池和中間池，污水由右向左流動(dòng)，處理過(guò)程與第一個(gè)運(yùn)行階段相同。 返回UNITANK工藝主要特點(diǎn)1. 結(jié)構(gòu)緊湊，一體化，三個(gè)矩形池組成一個(gè)單元。一個(gè)處理廠可由若干個(gè)單元組成，均可利用公共池壁，同一單元的三個(gè)矩形池之間水力相通，中間池壁不受單向水壓，所以基建費(fèi)用低，占地少。2. 與常規(guī)SBR工藝相比,該工藝連續(xù)進(jìn)水，運(yùn)行管理簡(jiǎn)單。3. 與常規(guī)SBR工藝相

46、比，該工藝反應(yīng)池有效容積能得到連續(xù)使用，不需設(shè)閑置階段。另外采用固定式出水堰出水,不需設(shè)置潷水器。4. 各池之間采用渠道配水，并在恒水位下交替運(yùn)行，減少了管道、閥門、水泵等設(shè)備的數(shù)量，水頭損失小，降低了運(yùn)行成本。 返回氧化溝氧化溝的類型 點(diǎn)擊此處查看氧化溝運(yùn)行景觀氧化溝污水廠工藝流程 氧化溝的特征 氧化溝的構(gòu)造及主要組成部分 氧化溝的設(shè)計(jì)計(jì)算 氧化溝設(shè)計(jì)注意點(diǎn)與三溝式氧化溝的設(shè)計(jì) 返回氧化溝的類型 基本型：轉(zhuǎn)刷曝氣 卡魯塞爾式（Carrousel）氧化溝 三溝式氧化溝 奧巴勒（Orbal）氧化溝 曝氣沉淀一體化氧化溝 側(cè)渠形一體氧化溝 船形一體化氧化溝 二沉池交替運(yùn)行的氧化溝 返回基本型：轉(zhuǎn)刷

47、曝氣 返回點(diǎn)擊此處查看其運(yùn)行工況卡魯塞爾式（Carrousel）氧化溝 返回三溝式氧化溝 返回點(diǎn)擊此處查看三溝式氧化溝運(yùn)行情況特點(diǎn)：流程簡(jiǎn)單，無(wú)需設(shè)置初沉池、二沉池和污泥回流設(shè)備；處理效果穩(wěn)定、管理方便；基建費(fèi)用低、占地少；具有脫氮除磷功能。奧巴勒（Orbal）氧化溝 返回點(diǎn)擊此處查看實(shí)物照片曝氣沉淀一體化氧化溝 返回特點(diǎn)：（1）將二沉池建在氧化溝內(nèi)，完成曝氣沉淀二個(gè)功能（2）隔墻、三角形導(dǎo)流板、集水管（3）機(jī)械表曝（4）占地省，不要污泥回流系統(tǒng)，節(jié)省基建費(fèi)用和運(yùn)行費(fèi)用 船形一體化氧化溝 返回二沉池交替運(yùn)行的氧化溝 返回氧化溝的特征 水流混合特征 具有完全的混合式特征，同時(shí)在某些段內(nèi)又具有某些

48、推流式特征。存在著好氧區(qū)、缺氧區(qū)、甚至是厭氧區(qū)，有利于生物脫氮除磷 工藝方面的特征 （1）工藝流程簡(jiǎn)單，運(yùn)行管理方便（2）剩余污泥少，污泥性質(zhì)穩(wěn)定（3）耐沖擊負(fù)荷（4）處理效果穩(wěn)定，出水水質(zhì)好（5）基建費(fèi)用和運(yùn)行費(fèi)用低，分別比普通活性污泥法低4060和3050（6）其水深取決于采用的曝氣設(shè)備，一般為，國(guó)內(nèi)氧化溝水深一般在返回氧化溝的構(gòu)造及主要組成部分 曝氣設(shè)備：作用供氧、混合防止活性污泥沉淀，推動(dòng)混合液循環(huán)流動(dòng)等功能 水平軸曝氣轉(zhuǎn)刷（轉(zhuǎn)盤） 垂直軸表面曝氣器 進(jìn)出水口位置 污水入流口在缺氧區(qū)的始端附近 混合液出口應(yīng)在曝氣設(shè)備的好氧位置，并應(yīng)設(shè)出水溢流堰 回流污泥入流口應(yīng)在污水流入位置附近 入流

49、應(yīng)設(shè)配水井 返回氧化溝的設(shè)計(jì)計(jì)算 氧化溝的容積V 需氧量G剩余污泥量WX(V) 曝氣時(shí)間t 污泥回流比R 污泥負(fù)荷率NS 返回氧化溝的容積V 式中：Q污水平均日流量 m3/sY污泥凈增長(zhǎng)系數(shù)：（KgMLSS/ KgBOD5）Lo,Le分別為進(jìn)、出水BOD5濃度ts污泥齡（日）：X混合液懸浮固體濃度（MLSS）,(g/m3) 一般為25005000mg/L 返回需氧量GG是以下部分的代數(shù)和降解BOD5的需氧量：硝化需氧量：排放剩余活性污泥Wx所造成減少的BOD5量，因此部分BOD5并未耗氧，應(yīng)予以扣除：反硝化過(guò)程的產(chǎn)氧量：排放剩余活性污泥Wx所造成減少的NH3-N,因?yàn)榇瞬糠諲H3-N不耗氧，應(yīng)

50、予以扣除：式中：Q污水設(shè)計(jì)流量 m3/dWx剩余活性污泥排放量（Kg/d）分別為進(jìn)、出水氨氮濃度（mg/L、g/m3）NO3還原的NO3濃度（mg/L、g/m3）將G折算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的需氧量，再來(lái)選曝氣設(shè)備 返回剩余污泥量WX(V)推導(dǎo)：1/ts=aNrs-b 即1/c=YNrs-Kd 式中：Q設(shè)計(jì)污水流量m3/d Lr(Lo-Le),去除的BOD5濃度mg/Lts污泥齡（d）a污泥產(chǎn)率系數(shù)：KgMLSS/ KgBOD5，對(duì)于城市污水，a一般為b污泥自身氧化率（d-1）,對(duì)于城市污水，b一般為0.1 d-1 返回曝氣時(shí)間tt=V/Q 返回污泥回流比RR=X/(XR-X)100式中：X氧化溝混合

51、液污泥濃度mg/LXR二沉池底流污泥濃度mg/L返回污泥負(fù)荷率NS（KgBOD5）返回氧化溝設(shè)計(jì)注意點(diǎn)與三溝式氧化溝的設(shè)計(jì)氧化溝設(shè)計(jì)注意點(diǎn)三溝式氧化溝的設(shè)計(jì)返回氧化溝設(shè)計(jì)注意點(diǎn)（1）目前通常將氧化溝設(shè)計(jì)成卡魯塞爾式或三溝式，并按推流式普通活性污泥法布置 MLSS=20005000 mg/L ts:當(dāng)僅要求降低BOD5時(shí)，為58天 當(dāng)要求有機(jī)碳氧化和氨氮硝化時(shí)，ts為1020d 當(dāng)要求有機(jī)碳氧化和脫氮時(shí)，ts為30d Y:凈污泥產(chǎn)率系數(shù)，對(duì)應(yīng)于上面不同ts則分別為；0.48 （2）需氧量計(jì)算應(yīng)考慮前面所述的五個(gè)部分，按前面設(shè)計(jì)公式計(jì)算出需氧量計(jì)算出標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的需氧量 供氣量 曝氣設(shè)備（3）曝氣設(shè)

52、備通常采用曝氣轉(zhuǎn)刷和垂直軸表曝機(jī)。其充氧能力由產(chǎn)品說(shuō)明書(shū)提供，確定曝氣設(shè)備數(shù)量及其布置，并應(yīng)核算是否達(dá)到35W/m3的功率水平。（4）當(dāng)要求脫氮時(shí)，必須保證溝內(nèi)由足夠的缺氧區(qū)以進(jìn)行反硝化（5）曝氣時(shí)間t16h,污泥回流比50100（6）（7）氧化溝好氧區(qū)DO2 mg/L，缺氧區(qū)DO0.5 mg/L（8）三溝式氧化溝工藝由于不設(shè)二沉池和污泥回流系統(tǒng)，所以它的曝氣池容積計(jì)算與一般氧化溝不同，具體見(jiàn)下面的設(shè)計(jì)計(jì)算。但需氧量計(jì)算與供氣量計(jì)算與前述相同 返回三溝式氧化溝設(shè)計(jì)計(jì)算-1（1）氧化溝總?cè)莘e的計(jì)算a. 有機(jī)碳氧化、氨氮硝化所需容積V1式中：Q污水平均日流量Lr=Co-Ce; Co-Ce分別為進(jìn)出

53、水BOD5濃度ts污泥齡（d），一般為1020dX氧化溝MLSS濃度(g/m3)Y污泥凈增長(zhǎng)系數(shù)KgMLSS/ KgBOD5b. 缺氧反硝化區(qū)容積V2反硝化區(qū)脫氮量W(KgN/d)的計(jì)算式中：Q污水平均日流量(m3 /d)分別為進(jìn)出水中總氮濃度(KgN/d)Y污泥凈產(chǎn)率系數(shù)Lr=Co-Ce; Co、Ce分別為進(jìn)出水BOD5濃度Kg BOD5/m3 0.124微生物細(xì)胞分子式C5H7NO2中N占反硝化區(qū)需要的污泥量G(Kg) 式中：W反硝化區(qū)脫氮量(KgN/d) VDN反硝化速率，當(dāng)水溫8，氧化溝中X為4000 mg/L時(shí)，VDN3- _N/(gMLSS.d)3- _N/(KgMLSS.d)反硝

54、化區(qū)容積V2(m3)V2=G/X (m3) 式中：X硝化污泥濃度，一般取4 (g/L)c. 澄清沉淀區(qū)容積三溝式氧化溝的二條邊溝時(shí)輪換作澄清沉淀用的當(dāng)三條溝平均污泥濃度取4 g/L，工作周期8h，假設(shè)在澄清沉淀過(guò)程中活性污泥無(wú)活性，由此推算出具有活性作用的污泥占總污泥量的比例，K一般取 比例K V: 總污泥所占容積V1+ V2：具有活性作用的污泥所占容積d. 氧化溝總?cè)莘eV(m3) V=(V1+ V2)/K(m3) 當(dāng)分成兩組三溝式氧化溝，則每組溝容積為V/2，取水深H3，則每組平面面積為V/2.H,則每條溝的平面面積為V/2H3 (m3)（2）需氧量O2的計(jì)算 其計(jì)算方法與計(jì)算公式與前面其他

55、氧化溝計(jì)算相同（3）供氧量RO計(jì)算與前相同為保證氧化溝五年不沉積，曝氣轉(zhuǎn)刷輸入能量為安全見(jiàn)，為10W/m3 三溝式氧化溝設(shè)計(jì)計(jì)算-2返回A-B生物脫氮除磷工藝AB法的工藝流程 AB工藝流程類型 AB工藝的機(jī)理 AB工藝特點(diǎn) AB工藝的設(shè)計(jì) 返回AB法的工藝流程 A段對(duì)有機(jī)物以絮凝吸附作用為主，而生物降解為輔，BOD5=4070%；B段對(duì)有機(jī)物以生物降解為主。常規(guī)AB工藝處理效果：BOD590%；ss90%;p=(5070)%；TN=(3040)% 返回AB工藝流程類型 常規(guī)的AB工藝AA1/O工藝AA2/O工藝AA2/O工藝 返回AB工藝的機(jī)理 進(jìn)入A段的污水，是直接從排水管網(wǎng)來(lái)的，含有大量的

56、細(xì)菌和微生物群落，與污水中的懸浮物和膠體組成的懸浮物微生物共存體，具有絮凝性和粘附力，該共存體再與回流污泥混合后，相互發(fā)生絮凝與吸附，此時(shí)，難沉降的懸浮物，膠體物質(zhì)得到絮凝、吸附、粘結(jié)后與可沉降的懸浮物一起沉降，使A段的ss達(dá)到（6080）%，比初沉池的ss大有提高。A段有機(jī)物的去處以絮凝、吸附、沉淀為主，同時(shí)A段的活性污泥對(duì)一部分可溶性有機(jī)物的生物降解，使A段的BOD5=(4070)%，使整個(gè)AB工藝中以非微生物降解的途徑去除的BOD5量大大提高，降低了運(yùn)行費(fèi)用和基建投資。進(jìn)入B段的水質(zhì)水量較穩(wěn)定，B段的微生物主要為原生動(dòng)物、后生動(dòng)物和菌膠團(tuán)，Ns低（0.30KgBOD5/KgMLSSd），

57、水利停留時(shí)間23h，污泥齡ts1520d，Do=12mg/L，在B段進(jìn)一步去除BOD、COD。B段Ns低，ts=1520d，為硝化菌創(chuàng)造了在微生物群體存活繁殖的條件，為B段硝化作用創(chuàng)造了條件。如果要提高AB工藝的TN、P，則可將B段設(shè)計(jì)成A1/O、A2/O或A2/O工藝。 返回AB工藝特點(diǎn) （1）不設(shè)初沉池，A段由曝氣吸附池和中沉池組成，B段由曝氣池和二沉池組成，A、B段由獨(dú)自的污泥回流系統(tǒng)，因此二段由各自獨(dú)特的微生物群體，故處理效果穩(wěn)定。（2）A段污泥負(fù)荷率高達(dá)26 KgBOD5/KgMLSSd 約為普通活性污泥的1020倍，因此它具有很強(qiáng)的抗沖擊負(fù)荷的能力和具有對(duì)PH、有毒物影響的緩沖擊能

58、力。水力停留時(shí)間短（約3min），污泥齡短（）d，細(xì)菌是活性污泥微生物的主體。（3）A段活性污泥吸附能力強(qiáng)，能吸附污水中某些重金屬、難降解有機(jī)物以及N、P等植物性營(yíng)養(yǎng)物質(zhì)，這些物質(zhì)通過(guò)剩余污泥的排除而得到去除。（4）AB工藝對(duì)BOD5、COD、SS、N、P的去除率一般高于普通活性污泥法。（5）由于A段對(duì)有機(jī)物的高效絮凝吸附作用，使AB工藝中通過(guò)絮凝吸附由排放剩余污泥途徑去除的BOD量大大提高，從而使AB工藝比普通活性污泥法節(jié)省投資20%，降低運(yùn)行費(fèi)用15%。（6）AB工藝很適合分步建設(shè)，首先可建設(shè)A段，然后建設(shè)B段。（7）主要缺點(diǎn)是產(chǎn)泥量高，有兩個(gè)污泥回流系統(tǒng) 返回AB工藝的設(shè)計(jì)-1設(shè)計(jì)要點(diǎn)

59、a. A段曝氣池Ns=26 KgBOD5/KgMLSSd，一般Ns=34 KgBOD5/KgMLSSdT停留=2530min，一般30 minX=20003000mg/L中沉池沉淀時(shí)間2h，R=（2050）%b. B段曝氣池根據(jù)具體情況，B段應(yīng)選擇不同的活性污泥工藝，如常規(guī)的AB工藝，則B段就采用普通的活性污泥法。0.30 KgBOD5/KgMLSSdT停留=23h污泥齡ts=1520dDO=12mg/LR=(50100)%二沉池沉淀時(shí)間24h汽水比（710）：1a. 曝氣池容積A段：VA=24Qlo/FS(A)X(A)(m3) FS(A)=24Qlo/V(A)X(A)式中：Q設(shè)計(jì)流量m3/h

60、Lo進(jìn)入A段BOD5濃度，Kg/ m3FS(A)34 KgBOD5/KgMLSSdX(A)20003000 mg/L （23 Kg/ m3）B段：VB=24Qla/FS(B)X(B)(m3) FS(B)=24Qla/V(B)X(B)Q設(shè)計(jì)流量m3/hLa進(jìn)入A段BOD5濃度，Kg/ m3FS(B)0.3KgBOD5/KgMLSSdX(B)34 Kg/ m3總?cè)莘eV=VA+VB校核段的水利停留時(shí)間t=V/Qb. 曝氣池的布置對(duì)大、中型污水廠，一般為推流式，其工藝尺寸的確定與普通活性污泥法相同。c. 需氧量O2（Kg/h）A段：O2(A)=aQLr (Kg/h) 式中：Q設(shè)計(jì)流量m3/h a需氧量