砌體結構第5章鋼結構的連接課件

1、第 5 章 鋼結構的連接主要內容：5.1 鋼結構的連接方法5.2 焊接方法和焊縫連接形式5.3 對接焊縫的構造與計算5.4 角焊縫的構造與計算5.5 焊接殘余應力和殘余變形5.6 普通螺栓連接的構造與計算5.7 高強螺栓連接的計算連接要求 足夠的強度、剛度和延性。連接方法 焊接、鉚接、螺栓連接。5.1 鋼結構的連接方法圖5-1 優(yōu)點省工、省材；任何形狀的構件均可直接連接；密封性好，剛度大。 缺點材質劣化；殘余應力、殘余變形；一裂即壞、低溫冷脆。5.1.1 焊縫連接焊縫連接與螺栓連接、鉚釘連接比較：5.1.2 鉚釘連接 優(yōu)點塑性和韌性較好；傳力可靠，質量易于檢查；適用于直接承受動載結構的連接。

2、缺點構造復雜；費鋼費工。 螺栓連接：普通螺栓和高強度螺栓1. 普通螺栓A、B級：性能等級為5.6級和8.8級；C級：性能等級為4.6級和4.8級。 2.高強度螺栓摩擦型連接.承壓型連接.5.1.3 螺栓連接 電弧焊、氣體保護焊和電阻焊等分：手工電弧焊和埋弧焊5.2 焊接方法和焊縫連接形式5.2.1 鋼結構常用焊接方法手工電弧1.電弧焊圖5-2 手工電弧焊（a）電路 （b）施焊過程 手工電弧焊焊條與焊件金屬強度相適應： Q235鋼用E43系列； Q345用E50系列； Q390、Q420用E55系列。 手工電弧焊EXX的XX表示焊條的最低抗拉強度。 焊絲和焊劑要保證熔敷金屬的抗拉強度不低于相應手

3、工焊條數值。埋弧焊圖5-3 埋弧自動電弧焊 2.氣體保護焊3.電阻焊 5.2.2 焊縫連接形式及焊縫形式1.焊縫連接形式 按被連接構件間的相對位置： 平接、搭接、T形連接、角接。圖5-4 焊縫連接的形式2.焊縫形式 按所受力的方向分：對接正焊縫和對接斜焊縫。角焊縫：正面角焊縫和側面角焊縫。圖5-5按施焊位置：平焊、橫焊、立焊及仰焊 焊縫沿長度分布情況：連續(xù)角焊縫和斷續(xù)角焊縫。圖5-6 連續(xù)角焊縫和斷續(xù)角焊縫圖5-7 焊縫施焊位置 5.2.3 焊縫缺陷及焊縫質量檢驗1.焊縫缺陷裂紋、焊瘤、燒穿、弧坑、氣孔、夾渣、咬邊 、未焊透等。三級焊縫：外觀檢查，外觀尺寸和缺陷；二級焊縫：在外觀檢查的基礎上再

4、做無損檢驗，用超 聲波檢驗每條焊縫的20長度，且不小于200mm；一級焊縫：在外觀檢查的基礎上用超聲波檢驗每條焊縫全部長度，以便揭示焊縫內部缺陷；對承受動力荷載的重要構件焊縫，增加伽馬射線探傷。2.焊縫質量檢驗強度折減： 高空安裝焊縫，強度設計值乘以0.9。鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范（GB50205）分為三級。 焊縫應根據結構的重要性、荷載特性、焊縫形式、工作環(huán)境以及應力狀態(tài)等情況分別選用不同的質量等級。 3.焊縫質量等級的規(guī)定作用 表明焊縫形式、尺寸和輔助要求。表示方法(GB324-88) 由指引線、圖形符號、輔助符號和焊縫尺寸等部分組成。 引出線由橫線和帶箭頭的斜線組成。 圖形符號表示焊縫

5、的基本形式，如用“”表示角焊縫。 輔助符號表示焊縫的輔助要求，如用“ ”表示現(xiàn)場安裝焊縫等。 5.2.4 焊縫代號焊縫代號 當焊縫分布比較復雜或用上述標注不能表達清楚時，在標注焊縫代號的同時，可在圖形上加粗線或柵線表示。 圖5-9 柵線表示 （a）正面焊縫（b）背面焊縫（c）安裝焊縫 分為：I形縫、帶鈍邊單邊V形縫、帶鈍邊V形縫（也叫Y形縫）、帶鈍邊U形縫、K形縫和X形縫等。5.3 對接焊縫的構造與計算5.3.1對接焊縫的構造 坡口形式 斜坡口為了和焊縫根部共同形成一個焊條能運轉的施焊空間。 圖5-10 對接焊縫的坡口形式（a）I形縫；（b）單邊V形坡口；（c）V形坡口；（d）U形坡口；（e）

6、K形坡口；（f）X形坡口不同寬度和厚度的鋼板拼接動載時不大于1:4，計算時取較薄焊件厚度。 不采用引弧板時，計算每條焊縫長度時取實際長度減2t（t為焊件的較小厚度）。 5.3.2 對接焊縫的計算 計算原則 計算焊件的方法。一、二級標準檢驗焊縫質量，焊縫和構件等強不需計算；僅計算三級焊縫。 1.軸心受力對接焊縫的計算 規(guī)范規(guī)定當斜縫和作用力間夾角符合tan1.5（ 56）時，斜焊縫的強度不低于焊件強度，不需再計算焊縫強度。圖18-13 軸心力作用下對接焊縫連接（a）直焊縫 （b）斜焊縫 （5-1）式中 N 軸心拉力或壓力的設計值； lw 焊縫的計算長度，當采用引弧板施焊時，取焊 縫實際長度；當未

7、采用引弧板施焊時，每條焊 縫取實際長度減去2t； t 在對接連接中為連接件的較小厚度；在T形連接 中為腹板厚度； 對接焊縫的抗拉、抗壓強度設計值，查附表 2-4，P215?；?.受彎和受剪共同作用時對接焊縫的計算 (5-2)(5-3)焊縫截面的截面模量； 焊縫截面在計算剪應力處以上或以下部分截面對中和軸的面積矩； 焊縫截面對中和軸的慣性矩； 式中對接焊縫的抗剪強度設計值，查附表2-4。 軸力、彎矩和剪力共同作用時，對接焊縫的最大正應力為軸力和彎矩引起的應力之和，剪力和折算應力和上面相同。I字形、箱形、T形等構件：(5-4)1.1 3.軸心力、彎矩和剪力共同作用時對接焊縫的計算 、 驗算點處焊縫

8、截面的正應力和剪應力； 式中 1.1考慮到最大折算應力只在局部出現(xiàn)，而將強度設計值適當提高的系數。 例5-1 計算工字型截面牛腿與鋼柱連接的對接焊縫，如圖5-15所示。牛腿承受豎向力設計值F=320kN，偏心距e=300mm，鋼材為Q235，焊條E43系列，手工焊，施焊時無引弧板，焊縫質量標準為三級。圖5-15 例5-1圖 解：.焊縫有效截面的幾何特性 因施焊時無引弧板，故每條焊縫的計算長度為焊縫實際長度減去兩倍板件的厚度。 .焊縫強度計算 焊縫承受由力F向焊縫截面上簡化后產生的彎矩M=Fe和剪力V=F。 最大正應力 最大剪應力 上翼緣和腹板交接處1點的正應力 剪應力 由于1點同時受有較大的正

9、應力和剪應力，故應按式（5-4）驗算折算應力 焊縫強度滿足要求。 5.4 角焊縫的構造與計算 5.4.1 角焊縫的形式和構造截面形狀 1.角焊縫的形式 角焊縫按兩焊腳邊的夾角分：直角角焊縫和斜角角焊縫。 圖5-16 直角角焊縫截面（a）普通型；（b）平坦型；（c）凹面型（a）（b）（c）圖5-17 斜角角焊縫截面 圖5-18 角焊縫的受力形式1-側面角焊縫；2-正面角焊縫；3-斜向角焊縫 等邊角焊縫的最小截面和兩邊焊角成/2角(直角角焊縫為45)稱為有效截面或計算截面，不計余高和溶深。直角角焊縫的有效厚度 he=0.7hf hf 應與焊件的厚度相適應。 對手工焊，hf應不小于 ，t為較厚焊件的

10、厚度(mm)，對自動焊，可減小1mm，T形連接的單面角焊縫，應增加1mm。當焊件厚度等于或小于4mm時，最小焊腳尺寸應與焊件厚度相同 。 2.角焊縫的構造要求（1）最小焊腳尺寸hf應不大于較薄焊件厚度的1.2倍。 （2）最大焊腳尺寸 對于板件邊緣的焊縫，當t6mm時，hft；當t6mm時，hf t(12)mm。角焊縫最大hf 焊縫長度lw 也不應太短，其計算長度不宜小于8hf和40mm 。（4）角焊縫的最小計算長度 當兩焊件厚度相差較大且用等焊腳尺寸不能滿足最大、最小焊腳尺寸的要求時，可采用不等焊腳尺寸。 最小實際長度應為8 hf +2 hf =10 hf （3）不等焊腳尺寸（5）側面角焊縫的

11、最大計算長度 側面角焊縫長度lw 也不應太長，不宜大于60hf，超出部分不計。若內力沿側面角焊縫全長分布，則不受此限。 側面角焊縫的應力分布（6）角焊縫的其他構造要求圖5-20 由槽焊和塞焊防止板件拱曲（a）焊縫長度及兩側焊縫間距；（b）槽焊 d1.5t，s=（1.52.5）t且200mm，t開槽板厚度，L1開槽長度由設計控制；（c）塞焊 d2.5t，s200mm，s14d圖5-22 桿件與節(jié)點板的焊縫連接（a）兩面?zhèn)群?；（b）三面圍焊；（c）L形圍焊圖5-21 搭接連接5.4.2 角焊縫的計算 簡化方法 假定角焊縫的破壞截面均在最小截面，其面積為角焊縫的有效厚度he與焊縫計算長度lw的乘積，

12、此截面稱為角焊縫的有效截面。又假定截面上的應力沿焊縫計算長度均勻分布。同時不論是正面焊縫還是側面焊縫，均按破壞時計算截面上的平均應力來確定其強度，并采用統(tǒng)一的強度設計值進行計算。 1.受軸心力作用時的角焊縫計算（1）側面角焊縫的計算矩形拼接板側面角焊縫連接式中 N軸心拉力或壓力的設計值； he角焊縫的有效厚度； lw連接一側所有角焊縫的計算長度之和； 角焊縫的強度設計值。（2）正面角焊縫的計算矩形拼接板正面焊縫連接 式中 正面角焊縫的強度設計值增大系數，對承受靜力荷載或間接承受動力荷載的結構取 =1.22，對直接承受動力荷載的結構取 =1.0。 先計算計算正面角焊縫l1受力N1，剩 余的N N

13、1由側面角焊縫l2承擔。（3）三面圍焊縫的計算 三面圍焊縫直接承受動力荷載作用 矩形拼接板三面圍焊縫連接（4）承受斜向軸心力的角焊縫計算 將 除以 后按下式作矢量疊加計算，即斜向角焊縫的強度設計值增大系數，其值介于11.22之間。 取 =1.22，代入上式并簡化，可得（5）角鋼角焊縫計算當用側面角焊縫連接時（圖a）肢背肢尖式中 K1、K2角鋼肢背、肢尖焊縫內力分配系數。 三面圍焊時（圖b）正面角焊縫承擔的力為 側面角焊縫承擔的力為 肢背肢尖L形焊縫（圖c）正面角焊縫承擔的力為: N3 =2k2N側面角焊縫承擔的力為: N1=NN3 焊縫的計算長度對雙角鋼截面 角鋼肢背焊縫 角鋼肢尖焊縫L形圍焊

14、 正面角焊縫的焊腳尺寸 采用的每條焊縫實際長度應取其計算長度加2hf。 例5-2 試設計如圖5-26所示一雙拼接蓋板的對接連接。已知鋼板寬B=310mm，厚度t1=16mm，拼接蓋板厚度t2=10mm，該連接承受軸心力設計值N=1000kN（靜力荷載），鋼材為Q235，手工焊，焊條為E43型。 解：設計拼接蓋板的對接連接有兩種方法：一種方法是假定焊腳尺寸求焊縫長度，再由焊縫長度確定蓋板的尺寸；另一種方法是先假定焊腳尺寸和拼接蓋板的尺寸，然后驗算焊縫的承載力。如果假定的焊縫尺寸不能滿足承載力要求時，則應調整焊腳尺寸，再行驗算，直到滿足承載力的要求為止。圖5-26 例5-2圖 首先確定角焊縫的焊腳

15、尺寸。由于此處的焊縫在板件邊緣施焊，且拼接蓋板厚度t2=10mm6mm，t2A=31016=4960 mm2滿足強度要求。 根據構造要求，應滿足b160mm。為防止因僅用側面角焊縫引起板件拱曲過大，應采用三面圍焊。 已知正面角焊縫的長度lw1=b=270mm，則正面角焊縫所能承受的內力為連接一側側面角焊縫的總長度為連接一側共有4條側面角焊縫，則一條側面角焊縫的長度為 拼接蓋板的總長度為 取260mm 。 例5-3 如圖5-27所示角鋼與節(jié)點板的連接角焊縫。已知軸心力設計值N=510kN（靜力荷載），角鋼為2L100808（長肢相連），連接板厚度t=10mm，鋼材Q235,手工焊，焊條E43系列

16、。試確定所需焊腳尺寸和焊縫長度。 圖5-27 例5-3圖 解 采用三面圍焊，設角鋼肢背、肢尖及端部焊腳尺寸相同，取 hf=6mm （角鋼肢尖） 正面角焊縫能能承受的內力為肢背和肢尖焊縫分擔的內力分別為肢背和肢尖焊縫所需要的實際長度為取195mm 取80mm 2.T形接頭的角焊縫計算圖5-28 彎矩作用時角焊縫應力 角焊縫有效面積的抵抗矩。 式中 （1）彎矩作用下T形接頭的角焊縫計算（2）彎矩、剪力和軸心力共同作用 將F力分解并向角焊縫有效截面的形心簡化 M=Ve，V，N A點垂直于焊縫長度方向的應力由兩部分組成由彎矩M產生的應力 由軸心拉力N產生的應力式中 角焊縫有效截面面積。A點平行于焊縫長

17、度方向的應力由剪力V產生，即 將垂直于焊縫長度方向的應力 和 相加，代入式（5-8），A點焊縫應滿足 當僅有彎矩和剪力共同作用，即上式中 =0時，可得 例5-4 如圖5-30所示牛腿與柱連接的角焊縫。荷載設計值F=335kN(靜力荷載)，偏心距e=200mm，hf=8mm，鋼材Q235，焊條E43系列，手工焊。試驗算該焊縫的強度。圖5-30 例5-4圖 解：.計算焊縫的內力 M=Fe=335103200=67106Nmm V=F=335103 N .計算焊縫有效截面的幾何特性 轉角處有繞角焊，故焊縫計算長度不考慮起滅弧影響。 .計算焊縫的強度焊縫強度滿足要求。3.扭矩、剪力和軸心力作用時搭接連

18、接的角焊縫計算假定:扭矩T單獨作用 r距形心最遠點到形心的距離； T扭矩設計值。式中 rx、ryr在x軸和y軸方向的投影長度。剪力V:應力垂直于焊縫長度方向軸心力N:應力平行于焊縫長度方向A點焊縫應滿足 例5-5 如圖5-32所示厚度為12mm的支托板和柱搭接連接，采用三面圍焊的角焊縫。荷載設計值F=150kN（靜力荷載），至柱翼緣邊距離為220mm，鋼材Q235，焊條E43系列。試驗算該焊縫的強度。 圖5-32 例5-5圖解：.確定焊腳尺寸.計算焊縫有效截面的幾何特征.計算A點焊縫強度T=150（22+15+0.35-3.46）=5083.5kNcm焊縫強度滿足要求。5.5 焊接殘余應力和殘

19、余變形5.5.1 焊接殘余應力和焊接變形對鋼結構的影響1.焊接殘余應力的影響 (1)對結構靜力強度的影響：無影響(2)對結構剛度的影響：剛度降低(3)對壓桿穩(wěn)定的影響：殘余壓應力(4)對疲勞強度的影響：高額殘余拉應力(5)對低溫冷脆的影響：三向應力2.焊接殘余變形的影響圖5-33 焊接變形的基本形式（a）橫向縮短和縱向縮短（b）角變形（c）彎曲變形（d）扭曲變形（a）（b）（c）（d） 5.5.2減少和限制焊接殘余應力和殘余變形的措施焊縫尺寸要適當，采用較小的焊腳尺寸焊接位置要應盡量對稱于截面中性軸焊縫不宜過分集中（圖b）應盡量避免三向焊縫交叉（圖c）考慮鋼板分層問題（圖d）焊條易達到（圖f）

20、避免仰焊1.設計方面的措施（a）（c）（b）（e）（d）（f）2.工藝上的措施（1）采取合理的施焊次序（2）施焊前加相反的預變形（圖a、b）（3）采用小電流（4）焊前預熱，焊后回火（圖c）5.6.1 普通螺栓連接的構造5.6 普通螺栓連接的構造與計算 1.螺栓的形式和規(guī)格 普通螺栓的形式為大六角頭型，其代號用字母M與公稱直徑的毫米表示。工程中常用M16，M20和M24等。排列方式：并列或錯列 2.螺栓的排列 受力要求： 鋼板端部不剪斷，端距不應小于2d0 ; 受拉時，栓距和線距不應過小； 受壓時，沿作用力方向的栓距不宜過大。 構造要求： 栓距和線距不宜過大。 施工要求： 有一定的施工空間。排列

21、要求規(guī)范規(guī)定鋼板上螺栓的最大和最小容許距離 角鋼、普通工字鋼、槽鋼截面上排列螺栓的線距 普通螺栓連接按受力情況分為三類： 螺栓只承受剪力；螺栓只承受拉力；螺栓承受拉力和剪力的共同作用。 受剪螺栓連接是靠栓桿受剪和孔壁承壓傳力； 受拉螺栓連接則是靠沿桿軸方向受拉傳力， 拉剪螺栓連接則是同時兼有上述兩種傳力方式。 5.6.2 普通螺栓連接的計算1.抗剪螺栓連接（1）破壞形式：螺栓桿剪斷；孔壁擠壓壞；板被拉斷；板端被剪斷；螺栓桿彎曲 螺栓桿剪斷 孔壁擠壞 鋼板被拉斷 板端被剪斷 螺栓桿彎曲 （2）單個普通螺栓的抗剪承載力抗剪承載力設計值： 式中 螺栓受剪面數，單剪 =1，雙剪 =2，四剪 =4等；

22、d螺栓桿直徑； 螺栓的抗剪強度設計值，按附表2-4采用。 （a）單剪（b）雙剪（c）四剪承壓承載力設計值： 一個抗剪螺栓的承載力設計值應取上面兩式的較小值。 式中 在同一受力方向承壓的構件較小總厚度；對于四剪面 ?。╰1+t3+t5）或（t2+t4）的較小值； 螺栓的承壓強度設計值，按表2-4采用。 （a）單剪（b）雙剪（c）四剪受力狀態(tài)：彈性時兩端大而中間小，進入塑性階段后，因內力重分布使各螺栓受力趨于均勻。 （3）螺栓群的抗剪承載力計算 按規(guī)定，每一桿件在節(jié)點上以及拼接接頭的一端，永久螺栓數兩個，連接中的螺栓一般都是以螺栓群的形式出現(xiàn)。 為防止“解紐扣”破壞，當連接長度l1 較大時，應將螺

23、栓的承載力乘以折減系數 ：當 l115d0 時， =1.0當 15d0l160d0 時， =1.1l1/150d0 當 l160d0 時， =0.7螺栓數目板件凈截面強度 凈截面面積和受力 并列（圖a）N1=N； N2 =N(n1/n) N ；N3 = N (n1+n2)/n N 對被連接板（截面1-1 ）：An=t (bn1d0)對拼接板（截面3-3 ）： An =2t1 (bn3d0)螺栓群受軸心力作用時的抗剪計算 錯 列（圖b）除考慮1-1截面破壞外，還要考慮2-2截面的破壞，凈截面面積為 例5-6 試計算兩角鋼用C級普通螺栓的拼接，已知角鋼型號為L1006，所承受軸心拉力設計值為N=1

24、95kN,拼接角鋼的型號與構件相同，鋼材為Q235鋼，螺栓選用M20，孔徑d0=21.5mm。圖5-43 例5-6圖解 .計算螺栓數單個螺栓的抗剪承載力設計值單個螺栓的承壓承載力設計值連接一側所需螺栓數取5個，連接構造如圖5-43（a）所示。 .構件凈截面強度驗算 角鋼的毛截面面積為A=11.93cm2；將角鋼按中線展開，如圖5-43（b）所示。直線截面1-1凈截面面積為折線截面2-2凈截面面積為 1）被連接構件是絕對剛性的，而螺栓則是彈性的；螺栓群受偏心力作用時的抗剪計算2）各螺栓繞螺栓群形心o旋轉，其受力大小與其至螺栓群形心o的距離r成正比，力的方向與其至螺栓群形心的連線相垂直。 基本假定

25、 在扭矩T作用下，每個螺栓i所受的剪力 的方向垂直于該螺栓與O的連線，而其大小則與此連線的距離 成正比，螺栓1距離O最遠，故其所受的剪力最大，其值可按下式計算，即螺栓1式中 、 螺栓群全部螺栓的橫坐標和縱坐標的平方和。 為計算方便，將 分解為沿x軸和y軸的兩個分量，即 剪力V通過螺栓群的形心，故每個螺栓受力相等，螺栓1所受剪力為由此可得螺栓群偏心受剪時，受力最大的螺栓1所受合力為 例5-7 試驗算一C級普通螺栓連接的強度（圖5-45）。柱翼緣厚度為10mm，連接板厚度8mm。荷載設計值F=125kN，偏心距e=300mm，鋼材為Q235鋼，螺栓選用M22。圖5-45 例5-7圖解：.單個抗剪螺

26、栓的承載力設計值.螺栓強度驗算扭矩作用下，最外螺栓承受剪力最大，為剪力作用時，每個螺栓承受剪力為受力最大螺栓承受的合力為2.抗拉螺栓連接破壞形式：螺栓桿拉斷（1）單個抗拉螺栓的承載力設計值 式中 、 螺栓螺紋處的有效截面面積和有效直徑； 螺栓的抗拉強度設計值。（2）螺栓群的抗拉螺栓計算螺栓群受彎矩作用時的抗拉計算假定：中和軸在最下排螺栓處 螺栓群受軸心力作用時的抗拉計算 式中 m螺栓排列的縱向列數； y1、yi最外排螺栓和第i排螺栓到中和軸的距離。6、螺栓群同時承受剪力和拉力的計算（1）無支托或支托僅起安裝作用螺栓群受力為M=Ve和剪力V，則螺栓不發(fā)生拉剪破壞： 板不發(fā)生承壓破壞： 1 式中

27、、 單個螺栓所承受的剪力和拉力； 、 、 單個螺栓的抗剪、抗拉和承壓承載力設計值。螺栓群只承受彎矩M=Ve作用，則支托和柱翼緣的角焊縫驗算： 為考慮剪力V偏心對角焊縫的影響，取1.251.35。（2）支托承受剪力 例5-8 如圖5-48所示的梁柱節(jié)點，采用C級螺栓連接，螺栓直徑為20mm，鋼材為Q235鋼，手工焊，焊條為E43型，承受的靜力荷載設計值為V=260kN，M=35kNm，梁端支承板下設有支托，試設計此連接。 圖5-48 例5-8圖解：.假定支托僅起安裝作用單個抗剪螺栓的承載力設計值 初選10個螺栓，螺栓排列及彎矩作用下螺栓受力分布如圖5-48（b）、（c）所示。 連接驗算 作用于單

28、個螺栓的剪力 作用于單個螺栓的最大拉力剪力和拉力共同作用下 .假定支托為永久性的 支托承受剪力，螺栓只承受拉力，故螺栓數可減少一些，初選8個螺栓，其排列及螺栓受力分布如圖5-48（d）、（e）所示。螺栓驗算作用于單個螺栓的最大拉力支托和柱翼緣的連接焊縫計算采用側面角焊縫，取焊腳尺寸hf為10mm。 故該梁柱連接安全。5.7.1 高強度螺栓的預拉力5.7 高強度螺栓連接的計算施加方法： 扭矩法 轉角法 初擰 終擰 扭剪法扭斷螺栓尾部梅花頭圖5-49 扭剪型高強度螺栓連接副的安裝過程 5.7.2 高強螺栓連接摩擦面抗滑移系數 對于承壓型連接，只要求清除油污及浮銹；對于摩擦型連接，要求見下表：5.7

29、.3 高強度螺栓摩擦型連接計算1.高強度螺栓摩擦型抗剪連接計算（1） 單個高強度螺栓的抗剪承載力設計值式中 0.9抗力分項系數R的倒數，即1/R=1/1.111=0.9； nf單個螺栓的傳力摩擦面數； 摩擦面的抗滑移系數，按表5-9采用； P單個高強度螺栓的預拉力，按表5-8采用。 （2）高強度螺栓群的抗剪連接計算 螺栓數： 構件凈截面強度： 對于承壓型連接，驗算與普通螺栓相同；對于摩擦型連接，要考慮孔前傳力的影響（占螺栓傳力的50%）。軸心力作用時截面1-1 n1計算截面上的螺栓數； n連接一側的螺栓總數。 螺栓群受扭矩T、剪力V和軸心力N共同作用的高強度螺栓連接的抗剪計算與普通螺栓相同，只是用高強度螺栓的承載力設