混凝土結(jié)構(gòu)試驗

1、混凝土配合比設(shè)計自密實混凝土(Self-Compacting Concrete，簡稱SCC)是指在澆筑過程中無需施加任何振搗，僅依靠混凝土自重就能完全填充至模板內(nèi)任何角落和鋼筋間隙的混凝土。它最早于1988年在東京大學(xué)崗村甫(Ha-jime Okamura)教授試驗室研制成功。當時研制SCC的目的是為了解決在日本由于缺乏熟練工人進行混凝土澆筑施工，不能保證混凝土完全振搗密實而導(dǎo)致的混凝土結(jié)構(gòu)耐久性不良的問題。但是,SCC一經(jīng)問世就以其獨到的技術(shù)特點受到了混凝土界的重視,并在十幾年的時間內(nèi)得到了長足的發(fā)展。自密實混凝土的優(yōu)點：卓越的流動和自填充性能,且不離析、不泌水；成型后的混凝土有著優(yōu)異的耐久

2、性。免去振搗工序，靠自重成型，減少施工噪音，改善工人和居民環(huán)境，更加環(huán)保；解決了不易或無法進行振動搗實作業(yè)(如鋼筋過于密集、斷面過深或過于復(fù)雜等)的問題； 提高澆筑速度，加快施工工期；節(jié)約人工；提高了混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性。自密實混凝土技術(shù)施工快速、廉價，還更加環(huán)保、耐久，對環(huán)境的影響小，符合混凝土行業(yè)發(fā)展的趨勢?，F(xiàn)今在工程上得到廣泛的應(yīng)用。所以在建筑材料混凝土配合比設(shè)計實驗中，我們選擇配制C30自密實混凝土?；炷僚浜媳仍O(shè)計在我們進行混凝土配合比設(shè)計時，實驗室提供的原材料有：水泥（制造廠： 北京水泥廠，京都P.O 42.5的28天實際強度為54.0MPa，京都P.O 32.5的28天實際強度為4

3、2.5MPa），砂（產(chǎn)地：昌平，細度模數(shù): 2.3-2.6；中砂的表觀密度:2.60g/cm3），石（產(chǎn)地：門頭溝，最大粒徑:：20mm，其表觀密度為2.70g/cm3），摻合料（A.粉煤灰：產(chǎn)地是元寶山，為級灰；B.礦渣粉：產(chǎn)地是唐山；C.硅粉產(chǎn)地是挪威；），減水劑（緩凝減水劑 NF-4，摻量:1.0-1.2，減水率是5-20%；緩凝高效減水劑NF-2摻量:1.2-1.5，減水率是21-28%）根據(jù)以上原材料，再加上正確的計算，下面是我們的配制過程：本組的實驗任務(wù)是配置C30自密實混凝土。根據(jù)技術(shù)規(guī)范，C30自密實混凝土除需要滿足強度要求外，還需要滿足中粗骨料粒徑一般宜小于20mm，坍落度2

4、40mm，單位用水量=100mm的混凝土，坍落度每增大20mm，砂率增大1%。所以 （240-100）/201%37%44%自密實混凝土需要較高的流動度，因此需要適當提高砂率。根據(jù)其它組的經(jīng)驗和老師的建議，砂率選為47。6，骨料用量：混凝土的表觀密度約為2400kg/m3。根據(jù)用水量和用膠量，得出骨料總質(zhì)量為：2400-189-4031808kg砂的質(zhì)量為：28080.47850kg粗骨料質(zhì)量：2808-850958kg則我們的設(shè)計配合比為：水水泥粉煤灰砂子碎石減水劑189.375 kg284kg122kg850kg958kg4.8kg7,實際配置：已知砂子含水量為2%189-850*2%17

5、2kg（實加水）850/0.98867kg（實加砂）經(jīng)過調(diào)整之后的實際配合比水水泥粉煤灰砂子碎石減水劑172kg284kg122kg867kg958kg4.8kg換算成25L的配合比水水泥粉煤灰砂子碎石減水劑4.19kg7.1kg3.05kg21.68kg24kg0.12kg在試配過程中，水的實際用量為3.89kg，由此得實際水灰比為：41%。在實驗中加入如上數(shù)據(jù)的各種原材料，配制C30自密實混凝土，將配制好的混凝土放入 混凝土攪拌機中，攪拌后倒入坍落筒中,開始混凝土拌合物的性能實驗。二混凝土拌合物性能1.混凝土拌合：儀器設(shè)備是混凝土攪拌機，其容量為50L100L，轉(zhuǎn)速為（1822）r/min

6、臺秤，稱量50Kg，感量50g。量筒（100ml、100ml）天平拌鏟與拌板等。機械攪拌步驟：按設(shè)計的配合比稱取各種材料的用量。用按配合比稱量的水泥、砂、水及少量石子在攪拌機中預(yù)拌一次，使水泥砂漿部分黏附在攪拌機及葉片上，并刮去多余砂漿，以避免正式攪拌式的配合比。依次向攪拌機內(nèi)加入石子、砂和水泥，開動攪拌機干拌均勻后，將水徐徐加入，再將減水劑緩慢加入。全部加料時間不超過2min。將拌合物自攪拌機卸出，傾倒在鐵板上 ，在經(jīng)人工拌合2-3次，即可做拌合物的各項性能實驗或成型試件。從開始加水起，全部操作必須在30min內(nèi)完成。2.混凝土拌合物和易性實驗測試塌落度和塌落擴展度，觀察粘聚性和保水性測試混

7、凝土拌合物的表觀密度3.成型試件：100100100 3條100100400 1條100100200 3條4.拆模、送標養(yǎng)室對自密實混凝土拌合物工作性的檢測包括：填充性檢測，間隙通過性檢測以及抗離析性檢測。拌合物工作性檢測方法與指標要求序號檢測方法指標要求檢測性能1塌落擴展度（SF）級650mmSF750 mm填充性級550 mmSF650 mm2T500流動時間2ST5005S填充性3L型儀（H2/H1）級鋼筋凈距 40 mmH2/H10.8間隙通過性抗離析性級鋼筋凈距 60 mm4U型儀(h)級鋼筋凈距 40 mmh30間隙通過性抗離析性級鋼筋凈距 60 mm5拌合物穩(wěn)定性跳桌試驗(fm)

8、fm10%抗離析性檢測方法大致有三種：1.自密實混凝土拌合物填充性由塌落擴展度或T500流動時間檢測。(1)自提起塌落度筒開始立即讀表并記錄混凝土擴散至500mm圓圈所需要的時間.( T500單位秒).(2).用鋼尺測量混凝土擴展后最終的擴展直徑,測量在相互垂直的兩個方向上進行,并計算兩個所測直徑的平均值(單位:秒) (3) 觀察最終塌落后的混凝土的狀況,如發(fā)現(xiàn)粗料在中央堆積或最終擴展后的混凝土邊緣有較多水泥漿析出,表示此混凝土拌合物抗離析性不好,應(yīng)予記錄。2.自密實混凝土拌合物間隙通過性由L型儀或U型儀檢測。3.自密實混凝土拌合物抗離析性由L型儀、U型儀或拌合物穩(wěn)定性跳桌試驗檢測。我們采用了

9、第一種檢測方法，得出的實驗數(shù)據(jù)為：坍落度擴展度倒坍落度210mm420mm8s配制的混凝土坍落度沒有達到240mm，擴展度也未達到500mm，但是倒坍落度為8s，一定程度上體現(xiàn)了良好的流動性。究其原因，可能有如下幾點：試配過程中減少了水的用量；地面沒有足夠潤濕，造成混凝土流動阻力比較大；坍落度筒提起時用力不夠均勻，導(dǎo)致下落時偏向一方；僅考坍落度不能完全地反映混凝土地流動性。還需要其它指標。根據(jù)實驗觀察和注模時操作，配置地混凝土可以做到自密實，無需振搗?；痉显O(shè)計要求。經(jīng)過我們的討論和查找相關(guān)資料，影響新拌水泥混凝土和易性的因素有以下幾點：1）水泥特性的影響水泥的品種、礦物組成以及混合材料的摻

10、加量等因素會影響到需水量,不同的水泥品種達到標準稠度的需水量不同,所以不同品種的水泥制成的拌和物的和易性也不同。2)骨料特性的影響 骨料的最大粒徑、形狀、表面紋理、級配及吸水性等對新拌水泥混凝土的和易性具有不同程度的影響。比如卵石拌制的混凝土拌和物較山石的和易性要好。3)水泥漿用量的影響 在水泥混凝土拌和物中,水泥漿的作用除了填充骨料間的空隙外,它還包裹在骨料的表面,減少骨料的摩阻力,使混凝土拌和物具有一定的流動性。若水灰比不變,水泥漿的用量越大,則拌和物的流動性就越大,但水泥漿用量過大,則會出現(xiàn)流漿現(xiàn)象,使水泥混凝土的粘聚性和保水性變差,將降低水泥混凝土的強度;相反,若水泥漿用量過少,不足以

11、填滿骨料的空隙和包裹骨料表面,則混凝土拌和物的粘聚性就會變差, 甚至產(chǎn)生崩塌現(xiàn)象。4）水灰比的影響 水灰比較小,則水泥漿干稠,水泥混凝土的拌和物流動性過低,當水灰比小于某一極限以下時,在一定施工方法下就難以保證密實成型;反之,水灰比較大,水泥漿就稀,拌和物的流動性雖然較大,但保水性和粘聚性就變差,當水灰比大于某一極限時將產(chǎn)生泌水、離析現(xiàn)象,會嚴重影響混凝土的強度。故水灰比的大小應(yīng)根據(jù)混凝土強度和耐久性要求進行合理選用。5）砂率的影響 砂率變化,可導(dǎo)致集料的空隙率和總表面積的變化,因而水泥混凝土拌和物的和易性也隨之變化。砂率過大時,空隙率及總表面積大,拌和物干稠,流動性小;砂率過小,砂漿數(shù)量不足

12、,流動性降低,且影響粘聚性和保水性,使拌和物粗澀、粗骨料離析、水泥漿流失,甚至出現(xiàn)潰散等不良現(xiàn)象。故砂率的大小將影響拌和物的工作性及水泥用量。6）拌和物存放時間及環(huán)境的影響 7）施工工藝的影響三混凝土主要力學(xué)性能1. 混凝土抗壓強度混凝土的強度等級應(yīng)按立方體抗壓強度標準值劃分?；炷翉姸鹊燃壊捎梅朇與立方體抗壓強度標準值（以N/mm2表示）?；炷亮⒎襟w抗壓強度標準值系指對按標準方法制作和養(yǎng)護的邊長為150 mm的立方體試件,在28齡期,用標準試驗方法測得的抗壓強度總體分布中的一個值,強度低于該值的百分率不超過5%。在測定混凝土強度等級C60的混凝土的強度時，試件周圍應(yīng)該設(shè)置防崩裂罩。鋼墊板

13、的平面尺寸應(yīng)該不小于試件的承壓面積，厚度應(yīng)該不小于25mm。鋼墊板應(yīng)該機械加工，承壓面的平面度公差為0.04mm；表面硬度不小于55HRC。硬化層厚度約為5mm。當壓力試驗機上、下板不符合規(guī)定時，其上、下試驗板與試件之間應(yīng)各墊上符合規(guī)定的鋼墊板。 抗壓強度C30的加荷速度為0.30-0.50MPa/S；抗壓強度C30的加荷速度為0.500.80 MPa/S；抗壓強度C60的加荷速度為0.801.0 MPa/S。如果用于抗壓強度實驗的試件非標準試件，則需要在得到數(shù)據(jù)前乘一換算系數(shù)，100100100 (mm)的試件換算系數(shù)為0.95，150150150(mm)為標準試件，換算系數(shù)為1；20020

14、0200(mm)的試件換算系數(shù)為1.05。當混凝土強度等級C60時,宜采用標準試件; 使用非標準試件時,尺寸換算系數(shù)應(yīng)由實驗確定。將我們配置成型的試件按照規(guī)定步驟進行抗壓強度的測試，得到的實驗數(shù)據(jù)為：133平均值換算值（0.95）7天280 284268277.3263.414天350 356374360342 從上面的數(shù)據(jù)可以看出，7天齡期的混凝土沒有達到設(shè)計C30的強度。7天14天，強度有大幅度的增長，超過了30mpa，而且比較接近設(shè)計強度40mpa。這主要是粉煤灰的作用。設(shè)計的配合比中含有30的粉煤灰，含量較大。粉煤灰由于火山灰性質(zhì)，初期的時候減緩水化反應(yīng)，降低了水化熱，同時減弱了初期的

15、強度，7天齡期強度僅為設(shè)計強度的66。但隨著時間推移，水化反應(yīng)逐步進行完全，后期強度增長比較大。14天已經(jīng)達到了設(shè)計強度的85。預(yù)計強度還會有所增長，28天以后應(yīng)該可以達到設(shè)計的要求。2.混凝土劈裂抗拉強度我們的試件尺寸為100100100(mm)，齡期為14天?；炷僚芽估瓘姸炔捎弥睆綖?50mm的鋼制弧型墊條,其長度不短于試件邊長.進行劈裂抗拉試驗時在墊條與混凝土之間墊一厚3-4mm,寬度為10-20mm的三合板墊層。加荷速度為0.2-0.8Mpa/S(強度等級低的取0.2-0.5,高的取0.5-0.8Mpa/S)混凝土劈裂抗拉強度應(yīng)按下式計算： 式中，為混凝土劈裂抗拉強度(Mpa)；F

16、為破壞荷載(N)；A為試件劈裂面面積(mm2)。劈裂抗拉強度計算精確到0.01。取立方體試件的劈裂抗拉強度為標準值。用非標準試件測得的強度值均應(yīng)乘以尺寸換算系數(shù)，對100100的試件取值為0.85。下表為實驗數(shù)據(jù)：12335KN25KN44KN 由于第二組實驗操作失誤，數(shù)據(jù)偏差過大，因此取1、3兩組數(shù)據(jù)的平均值39.5KN，混凝土劈裂抗拉強度標準試件的換算系數(shù)為0.85，因此劈裂抗拉強度為：2.520.852.14MPa3. 混凝土與鋼筋握裹強度試件尺寸為100100200mm， 齡期為14天，試件六個為一組（實際為三個），加荷速度為400N/S。加載到鋼筋達到屈服或鋼筋滑動超過0.1mm或混

17、凝土發(fā)生破裂時停止加載。試驗時采用直徑為16mm的光圓鋼筋，撥至最大荷載時停止實驗。下表為我們的實驗數(shù)據(jù)：12343.8 37.324.6第三組數(shù)據(jù)偏差較大，將其去除后將前兩組取平均數(shù)，最后得到平均拉力值為40.6KN計算公式： 原公式為 ，其中：P1:滑動變形為0.01mm時的荷載(N).P2:滑動變形為0.05mm時的荷載(N).P3:滑動變形為0.1mm時的荷載(N).由于實驗機和操作不可能達到要求的精度，于是將最大載荷做平均值替代三個載荷。握裹力是鋼筋和混凝土得以共同工作的基礎(chǔ), 主要由化學(xué)膠結(jié)力、摩阻力和機械咬合力三部分組成。影響混凝土中握裹力的因素很多, 例如混凝土的抗壓強度,抗拉

18、強度,鋼筋的直徑、錨固長度和肋部形狀,混凝土保護層厚度,混凝土摻合料,外加劑等。影響混凝土中鋼筋握裹力的因素在普通混凝土中和在HPC(高性能混凝土) 中的行為是不同的。當超細粉煤灰摻量一定時, HPC鋼筋握裹力隨水膠比增大而減小, 當水膠比一定時, HPC鋼筋握裹力隨超細粉煤灰摻量的增加而減小。分析發(fā)現(xiàn),當抗壓強度相同時,摻UFA的HPC鋼筋握裹力要大于不摻UFA混凝土鋼筋握裹力。另外，HPC鋼筋握裹力隨抗壓強度的增大而線性增大。4混凝土氯離子擴散系數(shù)由于現(xiàn)有檢驗混凝土滲透性的國標已不能滿足現(xiàn)代混凝土的要求，無法正確評價高性能混凝土的滲透性，清華大學(xué)參照國內(nèi)外最新研究成果，建立了混凝土的氯離子

19、擴散系數(shù)測試方法（簡稱NEL法），此法適用于C20C100混凝土滲透性評價?；贜ernst-Einstein方程發(fā)展起來的混凝土中氯離子擴散系數(shù)測定方法，其實質(zhì)是通過測定混凝土的飽鹽電導(dǎo)率來計算混凝土中的氯離子擴散系數(shù)。若把飽鹽混凝土看成是固體電解質(zhì)，氯離子在混凝土中的擴散系數(shù)與混凝土飽鹽電導(dǎo)率關(guān)系為：Dc1=（RTtc1）/（Z2C1F2CC1），這個就是著名的Nernst-Einstein方程。式中：Dc1 氯離子擴散系數(shù)；R：氣體常數(shù)，為8。314（J/mol.K）T: 絕對溫度（K）tc1 氯離子遷移數(shù)，飽鹽混凝土通常取1.0；飽鹽混凝土電導(dǎo)率 (S/CM)；ZC1 氯離子化合價,即

20、-1；F 常數(shù) Faraday(96 500Coul/ mol)；CC1 氯離子濃度 (mol/m3)首先加工10010050 mm的試件，對混凝土進行飽鹽處理，即將混凝土試件抽成真空，用事先配好的氯化鈉溶液將混凝土試件飽鹽。測試時，輸出電壓為28V，步長1V。過程中計算機會自動采集數(shù)據(jù)，測出不同電壓下的電導(dǎo)率和氯離子擴散系數(shù)。C15混凝土的氯離子擴散系數(shù)為1107 cm2/s，C30C40混凝土的氯離子擴散系數(shù)為5108 cm2/s；C40以上混凝土的為1108 cm2/s；C60以上混凝土為0.910-8-210-8 cm2/s。當摻入摻和料也會使結(jié)果偏小,根據(jù)以上結(jié)果是初步評定混凝土的耐

21、久性的一項指標.12平均值3.46502108cm2/s3.36421 e (-8) 108cm2/s3.41462108cm2/s我們配制的C30混凝土由于粉煤灰摻量較大，數(shù)值偏小，氯離子擴散系數(shù)比較接近標準的下限，但總體上符合標準。說明試件的耐久性良好，達到了規(guī)定的要求。氯離子是引發(fā)鋼筋銹蝕從而造成混凝土結(jié)構(gòu)耐久性下降的最主要原因之一。鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)筑物常因氯化物污染而導(dǎo)致鋼筋銹蝕, 從而耐久性下降, 給國民經(jīng)濟和人民的生命安全帶來了巨大損失。引起結(jié)構(gòu)中鋼筋銹蝕的氯化物通常來自結(jié)構(gòu)外部, 如海水、除冰鹽等, 當滲入的氯化物含量達到混凝土重量的0.1 %0.2 % 時就能引起鋼筋

22、的銹蝕。在含氯化物環(huán)境中, 氯離子的滲透性是反映混凝土抵抗氯離子侵蝕的一個重要參數(shù)。長期以來國內(nèi)外學(xué)者做了大量工作, 建立了多種試驗方法。氯離子滲透性試驗方法可分為三大類: 自然擴散法、外加電場加速擴散法、壓力滲透法。自然擴散法需要的時間較長, 相比之下,氯離子加速擴散法快速、簡單, 是目前應(yīng)用最廣泛的方法。最終結(jié)果分析114天抗壓強度比7天強度要高。這是因為水泥膠砂的強度得到進一步的發(fā)展，但是可以看出發(fā)展并不如前期明顯，大部分強度在7天已經(jīng)生成。在加入粉煤灰后，混凝土拌合物的坍落度較基準配合比(不摻粉煤灰)有明顯的提高。其原因在于，粉煤灰球形顆粒的粒形效應(yīng)以及水泥用量減少，使混凝土中堿含量降

23、低，有助于減少用水量。但摻加粉煤灰后，混凝土拌合物粘性變得很大，且摻加量越多，粘性越大。為了克服因此而導(dǎo)致的“抓底”現(xiàn)象，可采用加大砂率的方法加以解決。摻入粉煤灰后，混凝土拌合物的和易性得到改善，有助于提高混凝土密實度，從而提高混凝土強度。這一點對混凝土初期強度有所貢獻。摻入粉煤灰后，粉煤灰在混凝土中發(fā)生二次反應(yīng)，其水化產(chǎn)物填充了混凝土中的空隙，同時也強化了水泥石和骨料的界面結(jié)構(gòu)，大大提高了界面強度，從而提高了混凝土的強度。這一點對混凝土的后期強度增長貢獻較大。水泥是由硅酸三鈣、硅酸二鈣、鋁酸三鈣、鐵鋁酸四鈣等礦物組成的。當水泥與水拌合后，石膏和上述幾種礦物迅速溶解，液相很快為各種粒子所飽和，

24、幾分鐘后首先出現(xiàn)鈣礬石晶體；幾小時后氫氧化鈣晶體和硅酸鈣水化物開始填充原先水泥顆粒和稅所占據(jù)的空間；幾天后，該凡是變得不穩(wěn)定并分解形成六方形的單硫型水化物。宏觀上表現(xiàn)為剛拌合的水泥漿既有可塑性又有流動性，但隨時間緩慢而逐漸減少，雖然通過再攪拌可以得到部分恢復(fù)。在常溫下通常24h塑性基本消失，稱為初凝；于是拌合物加速變硬，但這時還沒有強度；硬化并產(chǎn)生強度要在幾小時后達到終凝才開始，隨后的12d內(nèi)強度發(fā)展迅速，并逐漸減緩，持續(xù)至少幾個月或幾年。由水泥的水化過程可以解釋水泥膠砂的強度在7天后又有所發(fā)展，但發(fā)展不如初期明顯的原因。2混凝土抗拉強度與抗壓強度的關(guān)系混凝土抗拉強度的增長速度比抗壓強度快，而

25、28天后隨齡期增長的強度增長率卻比抗壓強度的小。其拉壓比可在410%的范圍內(nèi)變動?；炷恋臉颂栐礁撸瓑罕仍叫?，標號越低，拉壓比越大；而齡期越長，拉壓比越小，齡期越短，拉壓比越大。由于實驗中只測了14天的抗拉強度，所以這一點無法直接驗證。3影響混凝土與鋼筋的握裹力的因素很多，如混凝土的抗壓強度,抗拉強度,鋼筋的直徑、錨固長度和肋部形狀,混凝土保護層厚度,混凝土摻合料,外加劑等。由于本實驗中三塊試件是根據(jù)同一配合比設(shè)計、在相同生產(chǎn)條件下制出的，鋼筋直徑也相同，故其握裹力差異性可能是由于其原料攪拌并不非常均勻，導(dǎo)致各塊試件的抗壓強度、抗拉強度等影響握裹力的工作性能有差異，在這些差異的綜合影響下，導(dǎo)

26、致了它們的握裹力有較大差別。因而，本次實驗的試驗數(shù)據(jù)離散性較大，導(dǎo)致實驗數(shù)據(jù)作廢。4氯離子擴散系數(shù)反映了混凝土的抗?jié)B性和耐久性。影響水泥石微觀機構(gòu)從而影響混凝土的性能的因素很多,例如水灰比、高效減水劑、火山灰質(zhì)混合材或惰性混合材、水泥、骨料的類別等,而水泥石與集料間的界面區(qū)則是混凝土最薄弱的部位,界面因混凝土成分和震動搗實在集料表面積聚水分和氣泡,形成多孔水泥石和大量氫氧化鈣晶體,與水泥石比較,界面區(qū)具有不同的結(jié)構(gòu)和相分布,界面區(qū)孔隙增加,晶體相較軟弱,滲透性大大高于水泥石本體。氫氧化鈣是混凝土結(jié)構(gòu)的軟弱成分,易受化學(xué)侵蝕,粉煤灰和硅灰均消耗氫氧化鈣,使界面區(qū)更為密實,侵蝕介質(zhì)不易侵入。界面區(qū)

27、由于微泌水在靠近集料表面形成局部高水灰比,新拌混凝土的流動性質(zhì)和震搗作用在很大程度上促使了界面區(qū)的生成,自密實混凝土具有更穩(wěn)定的漿體,有一定的粘性,高流動性無需震動搗實,摻加了較多的火灰質(zhì)材料,自密實混凝土微觀結(jié)構(gòu)比較密實,特別是界面結(jié)構(gòu)得到很大的改善。因而自密實混凝土比普通混凝土有更好的耐久性。從實驗數(shù)據(jù)可以看出，我們配置的C30自密實混凝土的氯離子擴散系數(shù)達到了要求，說明，混凝土的抗?jié)B性和耐久性達到基本要求。根據(jù)混凝土原材料價格：水泥:320元/噸；硅粉:2600元/噸；粉煤灰:150元/噸；砂:30元/噸；石:30元/噸；礦渣:300元/噸；減水劑:NF-2:4500元/噸；NF-4:3800元/噸。經(jīng)計算我們配置的混凝土價格為186元/噸?？梢姡?jīng)