《食堂結構計算書》word版

1、 主體結構計算書1 總信息 . 結構材料信息: 鋼砼結構 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 25.00 鋼材容重 (kN/m3): Gs = 78.00 水平力的夾角(Degree): ARF = 0.00 地下室層數: MBASE = 0 豎向荷載計算信息: 按模擬施工1加荷計算 風荷載計算信息: 計算X,Y兩個方向的風荷載 地震力計算信息: 計算X,Y兩個方向的地震力 “規(guī)定水平力”計算方法: 樓層剪力差方法(規(guī)范方法) 結構類別: 框架結構 裙房層數: MANNEX = 0 轉換層所在層號: MCHANGE= 0 嵌固端所在層號: MQIANGU= 1 墻元細分最大控制長度(m):

2、 DMAX = 1.00 彈性板細分最大控制長度(m): DMAX_S = 1.00 彈性板與梁變形是否協調: 是 墻元網格: 側向出口結點 是否對全樓強制采用剛性樓板假定: 否 地下室是否強制采用剛性樓板假定: 否 墻梁跨中節(jié)點作為剛性樓板的從節(jié)點: 是 計算墻傾覆力矩時只考慮腹板和有效翼緣: 否 結構所在地區(qū): 全國 風荷載信息 . 修正后的基本風壓 (kN/m2): WO = 0.40 風荷載作用下舒適度驗算風壓(kN/m2): WOC = 0.40 地面粗糙程度: A 類 結構X向基本周期（秒）: Tx = 0.25 結構Y向基本周期（秒）: Ty = 0.25 是否考慮順風向風振:

3、是 風荷載作用下結構的阻尼比(%): WDAMP = 5.00 風荷載作用下舒適度驗算阻尼比(%): WDAMPC = 2.00 是否計算橫風向風振: 否 是否計算扭轉風振: 否 承載力設計時風荷載效應放大系數: WENL = 1.00 結構底層底部距離自然地面高度(米): DBOT = 0.00 體形變化分段數: MPART = 1 各段最高層號: NSTI = 2 各段體形系數(X): USIX = 1.30 各段體形系數(Y): USIY = 1.30 設縫多塔背風面體型系數: USB = 0.50 地震信息 . 結構規(guī)則性信息: 不規(guī)則 振型組合方法(CQC耦聯;SRSS非耦聯): C

4、QC 計算振型數: NMODE = 6 地震烈度: NAF = 6.00 場地類別: KD =II 設計地震分組: 一組 特征周期: TG = 0.35 地震影響系數最大值: Rmax1 = 0.04 用于12層以下規(guī)則砼框架結構薄弱層驗算的 地震影響系數最大值: Rmax2 = 0.28 框架的抗震等級: NF = 4 剪力墻的抗震等級: NW = 4 鋼框架的抗震等級: NS = 4 抗震構造措施的抗震等級: NGZDJ =不改變 按抗規(guī)(6.1.3-3)降低嵌固端以下抗震構造 措施的抗震等級: 否 重力荷載代表值的活載組合值系數: RMC = 0.50 周期折減系數: TC = 1.00

5、 結構的阻尼比 (%): DAMP = 5.00 中震(或大震)設計: MID =不考慮 是否考慮偶然偏心: 否 是否考慮雙向地震扭轉效應: 否 是否考慮最不利方向水平地震作用: 否 按主振型確定地震內力符號: 否 斜交抗側力構件方向的附加地震數: NADDDIR= 0 活荷載信息 . 考慮活荷不利布置的層數: 從第 1 到2層 柱、墻活荷載是否折減: 不折減 傳到基礎的活荷載是否折減: 折減 考慮結構使用年限的活荷載調整系數: FACLD = 1.00 柱，墻，基礎活荷載折減系數: 計算截面以上的層數 折減系數 1 1.00 2-3 0.85 4-5 0.70 6-8 0.65 9-20 0

6、.60 20 0.55 梁樓面活荷載折減設置: 不折減 調整信息 . 樓板作為翼緣對梁剛度的影響方式: 梁剛度放大系數按2010規(guī)范取值 托墻梁剛度放大系數: BK_TQL = 1.00 梁端負彎矩調幅系數: BT = 0.85 梁活荷載內力放大系數: BM = 1.00 連梁剛度折減系數: BLZ = 0.60 梁扭矩折減系數: TB = 0.40 全樓地震力放大系數: RSF = 1.00 0.2Vo 調整方式: alpha*Vo和beta*Vmax兩者取小 0.2Vo 調整中Vo的系數: alpha = 0.20 0.2Vo 調整中Vmax的系數: beta = 1.50 0.2Vo 調

7、整分段數: VSEG = 0 0.2Vo 調整上限: KQ_L = 2.00 是否調整與框支柱相連的梁內力: IREGU_KZZB = 0 框支柱調整上限: KZZ_L = 5.00 框支剪力墻結構底部加強區(qū)剪力墻抗震等級 自動提高一級: 是 柱實配鋼筋超配系數: CPCOEF91 = 1.15 墻實配鋼筋超配系數: CPCOEF91_W = 1.15 是否按抗震規(guī)范5.2.5調整樓層地震力: IAUTO525 = 1 弱軸方向的動位移比例因子: XI1 = 0.00 強軸方向的動位移比例因子: XI2 = 0.00 薄弱層判斷方式: 按高規(guī)和抗規(guī)從嚴判斷 判斷薄弱層所采用的樓層剛度算法: 地

8、震剪力比地震層間位移算 強制指定的薄弱層個數: NWEAK = 0 薄弱層地震內力放大系數: WEAKCOEF = 1.25 強制指定的加強層個數: NSTREN = 0 配筋信息 . 梁主筋強度 (N/mm2): IB = 300 梁箍筋強度 (N/mm2): JB = 270 柱主筋強度 (N/mm2): IC = 300 柱箍筋強度 (N/mm2): JC = 270 墻主筋強度 (N/mm2): IW = 300 墻水平分布筋強度 (N/mm2): FYH = 210 墻豎向分布筋強度 (N/mm2): FYW = 300 邊緣構件箍筋強度 (N/mm2): JWB = 270 梁箍筋

9、最大間距 (mm): SB = 100.00 柱箍筋最大間距 (mm): SC = 100.00 墻水平分布筋最大間距 (mm): SWH = 150.00 墻豎向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.30 墻最小水平分布筋配筋率 (%): RWHMIN = 0.00 梁抗剪配筋采用交叉斜筋時，箍筋與對角斜 筋的配筋強度比: RGX = 1.00 設計信息 . 結構重要性系數: RWO = 1.00 鋼柱計算長度計算原則(X向/Y向): 有側移/有側移 梁端在梁柱重疊部分簡化: 不作為剛域 柱端在梁柱重疊部分簡化: 不作為剛域 是否考慮 P-Delt 效應: 否 柱配筋計算原則: 按單偏壓計

10、算 柱雙偏壓配筋時是否進行迭代優(yōu)化: 否 按高規(guī)或高鋼規(guī)進行構件設計: 否 鋼構件截面凈毛面積比: RN = 0.85 梁按壓彎計算的最小軸壓比: UcMinB = 0.15 梁保護層厚度 (mm): BCB = 20.00 柱保護層厚度 (mm): ACA = 20.00 剪力墻構造邊緣構件的設計執(zhí)行高規(guī)7.2.16-4: 是 框架梁端配筋考慮受壓鋼筋: 是 結構中的框架部分軸壓比限值按純框架結構 的規(guī)定采用: 否 當邊緣構件軸壓比小于抗規(guī)6.4.5條規(guī)定的 限值時一律設置構造邊緣構件: 是 是否按混凝土規(guī)范B.0.4考慮柱二階效應: 否 次梁設計是否執(zhí)行高規(guī)5.2.3-4條: 是 柱剪跨比

11、計算原則: 簡化方式 支撐按柱設計臨界角度(Deg): ABr2Col= 20.00 荷載組合信息 . 恒載分項系數: CDEAD = 1.20 活載分項系數: CLIVE = 1.40 風荷載分項系數: CWIND = 1.40 水平地震力分項系數: CEA_H = 1.30 豎向地震力分項系數: CEA_V = 0.50 溫度荷載分項系數: CTEMP = 1.40 吊車荷載分項系數: CCRAN = 1.40 特殊風荷載分項系數: CSPW = 1.40 活荷載的組合值系數: CD_L = 0.70 風荷載的組合值系數: CD_W = 0.60 重力荷載代表值效應的活荷組合值系數: CE

12、A_L = 0.50 重力荷載代表值效應的吊車荷載組合值系數:CEA_C = 0.50 吊車荷載組合值系數: CD_C = 0.70 溫度作用的組合值系數: 僅考慮恒載、活載參與組合: CD_TDL = 0.60 考慮風荷載參與組合: CD_TW = 0.00 考慮地震作用參與組合: CD_TE = 0.00 砼構件溫度效應折減系數: CC_T = 0.30 剪力墻底部加強區(qū)的層和塔信息. 層號 塔號 1 1 用戶指定薄弱層的層和塔信息. 層號 塔號 用戶指定加強層的層和塔信息. 層號 塔號 約束邊緣構件與過渡層的層和塔信息. 層號 塔號 類別 1 1 約束邊緣構件層 2 1 約束邊緣構件層

13、* * 各層的質量、質心坐標信息 * * 層號 塔號 質心 X 質心 Y 質心 Z 恒載質量 活載質量 附加質量 質量比 (m) (m) (t) (t) 2 1 14.699 14.453 4.200 533.7 40.7 0.0 2.81(1.5不滿足高規(guī)3.5.6條) 1 1 14.210 14.939 3.000 203.3 0.8 0.0 1.00 活載產生的總質量 (t): 41.458 恒載產生的總質量 (t): 737.065 附加總質量 (t): 0.000 結構的總質量 (t): 778.523 恒載產生的總質量包括結構自重和外加恒載 結構的總質量包括恒載產生的質量和活載產生

14、的質量和附加質量 活載產生的總質量和結構的總質量是活載折減后的結果 (1t = 1000kg) * * 各層構件數量、構件材料和層高 * * 層號(標準層號) 塔號 梁元數 柱元數 墻元數 層高 累計高度 (混凝土/主筋/箍筋) (混凝土/主筋/箍筋) (混凝土/主筋/水平筋/豎向筋) (m) (m) 1( 1) 1 27(25/ 300/ 270) 16(25/ 300/ 270) 0(30/ 300/ 210/ 300) 3.000 3.000 2( 2) 1 84(25/ 300/ 270) 16(25/ 300/ 270) 0(30/ 300/ 210/ 300) 1.200 4.20

15、0 * * 風荷載信息 * * 層號 塔號 風荷載X 剪力X 傾覆彎矩X 風荷載Y 剪力Y 傾覆彎矩Y 2 1 22.37 22.4 26.8 22.23 22.2 26.7 1 1 49.25 71.6 241.7 48.94 71.2 240.2= 各樓層等效尺寸(單位:m,m*2)= 層號 塔號 面積 形心X 形心Y 等效寬B 等效高H 最大寬BMAX 最小寬BMIN 1 1 392.04 14.52 14.57 19.80 19.80 19.80 19.80 2 1 392.04 14.52 14.57 19.80 19.80 19.80 19.80= 各樓層的單位面積質量分布(單位:

16、kg/m*2)= 層號 塔號 單位面積質量 gi 質量比 max(gi/gi-1,gi/gi+1) 1 1 520.71 1.00 2 1 1465.11 2.81 = 計算信息 = 工程文件名 : 0 計算日期 : 2015.12.21 開始時間 : 15:26:50 機器內存 : 3540.0MB 可用內存 : 1627.0MB 結構總出口自由度為: 258 結構總自由度為: 258 第一步: 數據預處理 第二步: 計算每層剛度中心、自由度、質量等信息 第三步: 地震作用分析 第四步: 風及豎向荷載分析 第五步: 計算桿件內力 結束時間 : 15:26:57 總用時 : 0: 0: 7 =

17、 各層剛心、偏心率、相鄰層側移剛度比等計算信息 Floor No : 層號 Tower No : 塔號 Xstif，Ystif : 剛心的 X，Y 坐標值 Alf : 層剛性主軸的方向 Xmass，Ymass : 質心的 X，Y 坐標值 Gmass : 總質量 Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率 Ratx，Raty : X，Y 方向本層塔側移剛度與下一層相應塔側移剛度的比值(剪切剛度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本層塔側移剛度與上一層相應塔側移剛度70%的比值 或上三層平均側移剛度80%的比值中之較小者 RJX1，RJY1，RJZ1: 結構總體坐標系中塔的側移剛度和扭轉剛度

18、(剪切剛度) RJX3，RJY3，RJZ3: 結構總體坐標系中塔的側移剛度和扭轉剛度(地震剪力與地震層間位移的比) = Floor No. 1 Tower No. 1 Xstif= 14.5223(m) Ystif= 14.3425(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 14.2102(m) Ymass= 14.9392(m) Gmass(活荷折減)= 204.9311( 204.1384)(t) Eex = 0.0302 Eey = 0.0578 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 0.4606 Raty1= 0.4620 薄弱層地

19、震剪力放大系數= 1.25 RJX1 = 1.0370E+06(kN/m) RJY1 = 1.0370E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 6.1727E+05(kN/m) RJY3 = 6.1912E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - Floor No. 2 Tower No. 1 Xstif= 14.5223(m) Ystif= 14.3425(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 14.6985(m) Ymass= 14.4530(m) Gmass(活荷折減)= 615.0507(

20、 574.3851)(t) Eex = 0.0171 Eey = 0.0107 Ratx = 15.6250 Raty = 15.6250 Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000 薄弱層地震剪力放大系數= 1.00 RJX1 = 1.6204E+07(kN/m) RJY1 = 1.6204E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 1.9145E+06(kN/m) RJY3 = 1.9143E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - X方向最小剛度比: 0.4606(第 1層第 1塔) Y方向最小剛度比: 0

21、.4620(第 1層第 1塔)=結構整體抗傾覆驗算結果= 抗傾覆力矩Mr 傾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零應力區(qū)(%) X風荷載 77721.9 200.6 387.53 0.00 Y風荷載 78218.6 199.3 392.50 0.00 X 地 震 76100.9 860.8 88.41 0.00 Y 地 震 76587.2 863.4 88.71 0.00= 結構舒適性驗算結果(僅當滿足規(guī)范適用條件時結果有效)= 按高鋼規(guī)計算X向順風向頂點最大加速度(m/s2) = 0.033 按高鋼規(guī)計算X向橫風向頂點最大加速度(m/s2) = 0.003 按荷載規(guī)范計算X向順風向頂點最大加速度

22、(m/s2) = 0.028 按荷載規(guī)范計算X向橫風向頂點最大加速度(m/s2) = 0.003 按高鋼規(guī)計算Y向順風向頂點最大加速度(m/s2) = 0.033 按高鋼規(guī)計算Y向橫風向頂點最大加速度(m/s2) = 0.003 按荷載規(guī)范計算Y向順風向頂點最大加速度(m/s2) = 0.027 按荷載規(guī)范計算Y向橫風向頂點最大加速度(m/s2) = 0.003= 結構整體穩(wěn)定驗算結果= 層號 X向剛度 Y向剛度 層高 上部重量 X剛重比 Y剛重比 1 0.617E+06 0.619E+06 3.00 10006. 185.08 185.63 2 0.191E+07 0.191E+07 1.2

23、0 7543. 304.57 304.53 該結構剛重比Di*Hi/Gi大于10,能夠通過高規(guī)(5.4.4)的整體穩(wěn)定驗算 該結構剛重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考慮重力二階效應 * * 樓層抗剪承載力、及承載力比值 * * Ratio_Bu: 表示本層與上一層的承載力之比 - 層號 塔號 X向承載力 Y向承載力 Ratio_Bu:X,Y - 2 1 0.1071E+05 0.1074E+05 1.00 1.00 1 1 0.3136E+04 0.3136E+04 0.29 0.29 X方向最小樓層抗剪承載力之比: 0.29 層號: 1 塔號: 1 Y方向最小樓層抗剪承載力之比: 0.2

24、9 層號: 1 塔號: 1 基礎結構計算書2.執(zhí)行規(guī)范:混凝土結構設計規(guī)范(GB 50010-2010), 本文簡稱混凝土規(guī)范建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2011), 本文簡稱地基規(guī)范建筑抗震設計規(guī)范(GB 50011-2010), 本文簡稱抗震規(guī)范鋼筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-1 設計資料：1.1 已知條件： 類型：錐形 柱數：單柱 階數：1 基礎尺寸(單位mm): b1=2200, b11=1100, a1=

25、2200, a11=1100, h1=250, h2=200 dx1=100, dx2=100, dy1=100, dy2=100 柱:方柱, A=500mm, B=500mm 設計值：N=527.50kN, Mx=28.30kN.m, Vx=34.70kN, My=41.80kN.m, Vy=-21.30kN 標準值：Nk=390.74kN, Mxk=20.96kN.m, Vxk=25.70kN, Myk=30.96kN.m, Vyk=-15.78kN 混凝土強度等級：C30, fc=14.30N/mm2 鋼筋級別：HRB400, fy=360N/mm2 縱筋最小配筋: 0.15 配筋調整系

26、數: 1.0 配筋計算方法: 通用法 基礎混凝土縱筋保護層厚度：40mm 基礎與覆土的平均容重：20.00kN/m3 修正后的地基承載力特征值：150kPa 基礎埋深：1.50m 作用力位置標高：0.000m 剪力作用附加彎矩M=V*h(力臂h=1.500m)：1.2計算要求： (1)基礎抗彎計算 (2)基礎抗沖切驗算 (3)地基承載力驗算 單位說明： 力：kN, 力矩：kN.m, 應力：kPa2 計算過程和計算結果2.1 基底反力計算：2.1.1 統計到基底的荷載 標準值:Nk = 390.74, Mkx = 44.63, Mky = 69.52 設計值:N = 527.50, Mx = 6

27、0.25, My = 93.852.1.2 承載力驗算時,底板總反力標準值(kPa): 相應于荷載效應標準組合 pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy = 175.05 kPa pkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy = 46.41 kPa pk = (Nk + Gk)/A = 110.73 kPa 各角點反力 p1=96.71 kPa, p2=175.05 kPa, p3=124.76 kPa, p4=46.41 kPa2.1.3 強度計算時,底板凈反力設計值(kPa): 相應于荷載效應基本組合 pmax

28、 = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy = 195.82 kPa pmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy = 22.15 kPa p = N/A = 108.99 kPa 各角點反力 p1=90.05 kPa, p2=195.82 kPa, p3=127.92 kPa, p4=22.15 kPa2.2 地基承載力驗算: pk=110.73 fa=150.00kPa, 滿足 pkmax=175.05 1.2*fa=180.00kPa, 滿足2.3 基礎抗沖切驗算: 抗沖切驗算公式 Fl= As=375mm2/m Y向實配 E10200(393mm2/m,0.1

29、57%) = As=375mm2/m3 配筋簡圖-【理正結構設計工具箱軟件 6.5PB3】 計算日期: 2015-12-21 16:51:00 基礎計算1.2執(zhí)行規(guī)范:混凝土結構設計規(guī)范(GB 50010-2010), 本文簡稱混凝土規(guī)范建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2011), 本文簡稱地基規(guī)范建筑抗震設計規(guī)范(GB 50011-2010), 本文簡稱抗震規(guī)范鋼筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-1 設計資料：1.1 已

30、知條件： 類型：錐形 柱數：單柱 階數：1 基礎尺寸(單位mm): b1=2300, b11=1150, a1=2300, a11=1150, h1=250, h2=200 dx1=100, dx2=100, dy1=100, dy2=100 柱:方柱, A=500mm, B=500mm 設計值：N=852.20kN, Mx=6.80kN.m, Vx=5.70kN, My=8.60kN.m, Vy=-5.30kN 標準值：Nk=631.26kN, Mxk=5.04kN.m, Vxk=4.22kN, Myk=6.37kN.m, Vyk=-3.93kN 混凝土強度等級：C30, fc=14.30N

31、/mm2 鋼筋級別：HRB400, fy=360N/mm2 縱筋最小配筋: 0.15 配筋調整系數: 1.0 配筋計算方法: 通用法 基礎混凝土縱筋保護層厚度：40mm 基礎與覆土的平均容重：20.00kN/m3 修正后的地基承載力特征值：150kPa 基礎埋深：1.50m 作用力位置標高：0.000m 剪力作用附加彎矩M=V*h(力臂h=1.500m)：1.2計算要求： (1)基礎抗彎計算 (2)基礎抗沖切驗算 (3)地基承載力驗算 單位說明： 力：kN, 力矩：kN.m, 應力：kPa2 計算過程和計算結果2.1 基底反力計算：2.1.1 統計到基底的荷載 標準值:Nk = 631.26,

32、 Mkx = 10.93, Mky = 12.70 設計值:N = 852.20, Mx = 14.75, My = 17.152.1.2 承載力驗算時,底板總反力標準值(kPa): 相應于荷載效應標準組合 pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy = 160.98 kPa pkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy = 137.68 kPa pk = (Nk + Gk)/A = 149.33 kPa 各角點反力 p1=148.45 kPa, p2=160.98 kPa, p3=150.21 kPa, p4=13

33、7.68 kPa2.1.3 強度計算時,底板凈反力設計值(kPa): 相應于荷載效應基本組合 pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy = 176.83 kPa pmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy = 145.37 kPa p = N/A = 161.10 kPa 各角點反力 p1=159.91 kPa, p2=176.83 kPa, p3=162.28 kPa, p4=145.37 kPa2.2 地基承載力驗算: pk=149.33 fa=150.00kPa, 滿足 pkmax=160.98 1.2*fa=180.00kPa, 滿足2.3 基礎抗沖切驗算: 抗沖切驗算公式 Fl= As=375mm2/m Y向實配 E10200(393mm2/m,0.157%) = As=375mm2/m3 配筋簡圖-【理正結構設計工具箱軟件 6.5PB3】 計算日期: 2015-12-21 17:00:10 雨棚計算書執(zhí)行規(guī)范:建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2012), 本文簡稱荷載規(guī)范鋼筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HR