寧津新河中橋施工圖設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、程浩：寧津新河中橋施工圖設(shè)計(jì)山東交通學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)山東交通學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 山東交通學(xué)院2015屆畢業(yè)生畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）題目：寧津新河中橋施工圖設(shè)計(jì) -6x16m預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板橋院 別 交通土建工程學(xué)院 專 業(yè) 班 級 學(xué) 號 姓 名 指導(dǎo)教師 二一五年六月原 創(chuàng) 聲 明本人程浩鄭重聲明：所呈交的論文“616預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板橋施工圖設(shè)計(jì)”，是本人在導(dǎo)師徐向鋒的指導(dǎo)下開展研究工作所取得的成果。除文中特別加以標(biāo)注和致謝的地方外，論文中不包含任何其他個人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的研究成果，對本文的研究做出重要貢獻(xiàn)的個人和集體均已在文中以明確方式標(biāo)明，本人完全意識到本聲明的法律后果，尊重知識產(chǎn)權(quán)

2、，并愿為此承擔(dān)一切法律責(zé)任。 論文作者(簽字)： 日期： 2015 年 6 月 4 日 摘 要 預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋在我國橋梁建筑上占重要的地位，在目前，對于中小跨徑橋梁，無論是公路橋梁或者城市橋梁，都在盡量采用預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋，因?yàn)檫@種橋梁具有就地取材，工業(yè)化施工，耐久性好，適應(yīng)性強(qiáng)，整體性好等多種優(yōu)點(diǎn)，從而決定了本設(shè)計(jì)中橋型的選擇，整個計(jì)算的方法。本設(shè)計(jì)采用預(yù)應(yīng)力簡支梁結(jié)構(gòu)，跨徑組成為m，其上部結(jié)構(gòu)由主梁，橋面部分和支座等組成，主梁是橋梁的主要承重構(gòu)件。橋面部分包括橋面鋪裝和欄桿等組成，這些構(gòu)造雖然不是橋梁的主要承重構(gòu)件，但它們的設(shè)計(jì)與施工直接關(guān)系到橋梁整體的功能與安全，這里在本設(shè)計(jì)中

3、也給予了詳細(xì)的說明。下部由蓋梁、橋墩等組成，共同支撐了整個下部結(jié)構(gòu)。在設(shè)計(jì)中，橋梁上部結(jié)構(gòu)的計(jì)算著重分析了橋梁在施工及使用過程中恒載以及活載的作用力，采用整體的自重荷載集度進(jìn)行恒載內(nèi)力的計(jì)算。按照新規(guī)范公路級車道荷載進(jìn)行布置活載，并進(jìn)行了梁的配筋計(jì)算，估算了鋼絞線的各種預(yù)應(yīng)力損失，并進(jìn)行預(yù)應(yīng)力階段和使用階段主梁截面的強(qiáng)度，正應(yīng)力及主應(yīng)力的驗(yàn)算。在設(shè)計(jì)中通過主梁荷載計(jì)算、內(nèi)力計(jì)算、應(yīng)力鋼筋的布置、主梁截面強(qiáng)度與應(yīng)力驗(yàn)算、支座等設(shè)計(jì)，完整地構(gòu)造了一座預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋，本設(shè)計(jì)主要計(jì)算主跨結(jié)構(gòu)，邊跨均以構(gòu)造圖進(jìn)行設(shè)計(jì)。關(guān)鍵詞：預(yù)應(yīng)力，簡支空心板梁，先張法 ,預(yù)應(yīng)力損失,應(yīng)力驗(yàn)算AbstractPr

4、estressed concrete hollow slab bridge plays an important role in the bridge construction in our country . At present, when we establish the small and medium span permanent bridges, no matter highway bridges or city bridges, we prefer to the prestressed concrete hollow slab bridge as it owns the adva

5、ntages of local materials, industrialized construction, long durability, well-adapted and good integrality. Because of the advantages, I choose prestressed concrete hollow slab bridge in my project.I choose prefabricated prestressed beam structure in my project, the span of the bridge is ,the upper

6、structure of the bridge is composited with the main girder, the bridge deck section and the bearing, the main girder is the principal bearing element. Bridge deck pavement and handrail makes up the bridge deck section, this sections are not the principal bearing elements, but the design and the exec

7、ution has the direct bearing on the security and the function of the whole bridge. And I show the detailed instructions of this sections in my project. Capping beams and piers constitute the lower structure of the whole bridge. In this project, the calculation of the upper bridge analyzed the load f

8、orces of dead load and live load emphatically we will meet in the process of construction and service, I used the whole set of gravity load degree to calculate the dead load. I used the new standard lane highway II level load to arrange the live load, calculate reinforcement of the bridge, estimate

9、the loss of prestressd steel strand and check the strength, the normal stress and principal stress of main girder cross section in the prestressed phase and service phase.In my project of the bridge, I totally constructed a prefabricated prestressed concrete simply supported hollow slab bridge by ca

10、lculating the main girder load, internal force and arranging the stress reinforced and checking the strength of the main girder and the stress and designing the bearing. I calculated the main span structure in my project and designed the side span structure by the structure map. Key words: prestress

11、ed, simple hollow board beam, pretensioning method,prestressed phase, stress check目 錄TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc22170 前 言 PAGEREF _Toc22170 1 HYPERLINK l _Toc16827 1預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板橋上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1.1方案比選 PAGEREF _Toc16827 2 HYPERLINK l _Toc8386 橋梁設(shè)計(jì)原則 PAGEREF _Toc8386 2 HYPERLINK l _Toc31847 1.1.1適用性 PAGER

12、EF _Toc31847 2 HYPERLINK l _Toc9079 1.1.2舒適與安全性 PAGEREF _Toc9079 2 HYPERLINK l _Toc21438 1.1.3經(jīng)濟(jì)性 PAGEREF _Toc21438 2 HYPERLINK l _Toc6200 1.1.4美觀 PAGEREF _Toc6200 2 HYPERLINK l _Toc14795 1.2根據(jù)截面，對橋梁綜合評估 PAGEREF _Toc14795 2 HYPERLINK l _Toc31547 1.2.1連續(xù)單箱梁截面 PAGEREF _Toc31547 2 HYPERLINK l _Toc10982

13、 1.2.2空心板（梁）截面 PAGEREF _Toc10982 2 HYPERLINK l _Toc19618 1.2.3.T型梁截面 PAGEREF _Toc19618 3 HYPERLINK l _Toc28453 1.3設(shè)計(jì)資料 PAGEREF _Toc28453 3 HYPERLINK l _Toc25256 設(shè)計(jì)依據(jù)及參考書 PAGEREF _Toc25256 3 HYPERLINK l _Toc24683 1.4構(gòu)造及尺寸選定 PAGEREF _Toc24683 3 HYPERLINK l _Toc25067 1.5空心板毛截面幾何特性計(jì)算 PAGEREF _Toc25067 4

14、 HYPERLINK l _Toc8705 1.5.1毛截面面積A（參見圖1.2） PAGEREF _Toc8705 4 HYPERLINK l _Toc24022 1.5.2毛截面重心位置 PAGEREF _Toc24022 4 HYPERLINK l _Toc26630 1.5.3空心板毛截面對其重心軸的慣性矩I PAGEREF _Toc26630 5 HYPERLINK l _Toc31961 1.6作用效應(yīng)計(jì)算 PAGEREF _Toc31961 6 HYPERLINK l _Toc9323 1.6.1永久作用效應(yīng)計(jì)算 PAGEREF _Toc9323 6 HYPERLINK l _T

15、oc15113 1.6.2可變作用效應(yīng)計(jì)算 PAGEREF _Toc15113 7 HYPERLINK l _Toc20704 1.6.3汽車荷載的橫向分布系數(shù)計(jì)算 PAGEREF _Toc20704 7 HYPERLINK l _Toc15670 1.6.4跨中及L/4處的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算 PAGEREF _Toc15670 8 HYPERLINK l _Toc32214 1.6.5車道荷載作用于支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算 PAGEREF _Toc32214 12 HYPERLINK l _Toc15744 1.6.6汽車荷載沖擊系數(shù)計(jì)算 PAGEREF _Toc15744 12 HY

16、PERLINK l _Toc659 1.6.7可變作用效應(yīng)計(jì)算 PAGEREF _Toc659 13 HYPERLINK l _Toc19736 1.6.8人群荷載效應(yīng) PAGEREF _Toc19736 15 HYPERLINK l _Toc28287 1.6.9作用效應(yīng)組合 PAGEREF _Toc28287 17 HYPERLINK l _Toc23766 1.7預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算及布置 PAGEREF _Toc23766 19 HYPERLINK l _Toc23004 1.7.1預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的估算 PAGEREF _Toc23004 19 HYPERLINK l _Toc2968

17、1.7.2預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 PAGEREF _Toc2968 21 HYPERLINK l _Toc14635 1.7.3普通鋼筋數(shù)量的估算及布置 PAGEREF _Toc14635 21 HYPERLINK l _Toc28811 1.8換算截面幾何特性計(jì)算 PAGEREF _Toc28811 23 HYPERLINK l _Toc12495 1.8.1換算截面面積 PAGEREF _Toc12495 23 HYPERLINK l _Toc2252 1.8.2換算截面重心位置 PAGEREF _Toc2252 24 HYPERLINK l _Toc4777 1.8.3換算截面慣性矩 PAGE

18、REF _Toc4777 24 HYPERLINK l _Toc27396 1.8.4換算截面彈性抵抗矩 PAGEREF _Toc27396 24 HYPERLINK l _Toc15817 1.9承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 PAGEREF _Toc15817 25 HYPERLINK l _Toc14571 1.9.1跨中截面正截面抗彎承載力計(jì)算 PAGEREF _Toc14571 25 HYPERLINK l _Toc6243 1.9.2斜截面抗剪承載力計(jì)算 PAGEREF _Toc6243 26 HYPERLINK l _Toc17875 1.10預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 PAGEREF _Toc178

19、75 30 HYPERLINK l _Toc24231 1.10.1錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失 PAGEREF _Toc24231 30 HYPERLINK l _Toc25265 1.10.2加熱養(yǎng)護(hù)引起的溫差損失 PAGEREF _Toc25265 30 HYPERLINK l _Toc5427 1.10.3預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 PAGEREF _Toc5427 30 HYPERLINK l _Toc825 1.10.4混凝土彈性壓縮損失引起的預(yù)應(yīng)力損失 PAGEREF _Toc825 31 HYPERLINK l _Toc9269 1.10.5混凝土收縮、徐變引起的

20、預(yù)應(yīng)力損失 PAGEREF _Toc9269 32 HYPERLINK l _Toc19717 1.10.6預(yù)應(yīng)力損失組合 PAGEREF _Toc19717 34 HYPERLINK l _Toc2168 1.11正常使用極限狀態(tài)計(jì)算 PAGEREF _Toc2168 35 HYPERLINK l _Toc26857 1.11.1正截面抗裂性驗(yàn)算 PAGEREF _Toc26857 35 HYPERLINK l _Toc12777 1.11.2斜截面抗裂性驗(yàn)算39 HYPERLINK l _Toc28634 1.12變形驗(yàn)算 PAGEREF _Toc28634 44 HYPERLINK l

21、_Toc9064 1.12.1正常使用階段的撓度驗(yàn)算 PAGEREF _Toc9064 44 HYPERLINK l _Toc22543 1.12.2預(yù)加應(yīng)力引起的反拱度及預(yù)拱度的設(shè)置 PAGEREF _Toc22543 45 HYPERLINK l _Toc17874 1.13持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算 PAGEREF _Toc17874 47 HYPERLINK l _Toc11347 1.13.1跨中截面混凝土法向壓應(yīng)力驗(yàn)算 PAGEREF _Toc11347 48 HYPERLINK l _Toc12456 1.13.2跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼絞線拉應(yīng)力驗(yàn)算 PAGEREF _Toc12456 48 H

22、YPERLINK l _Toc26257 1.13.3斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算 PAGEREF _Toc26257 49 HYPERLINK l _Toc31947 1.14短暫狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算 PAGEREF _Toc31947 52 HYPERLINK l _Toc20522 1.14.1 跨中截面 PAGEREF _Toc20522 53 HYPERLINK l _Toc6682 1.14.2 L/4截面 PAGEREF _Toc6682 54 HYPERLINK l _Toc7573 1.14.3支點(diǎn)截面 PAGEREF _Toc7573 55 HYPERLINK l _Toc9972 1.15鉸

23、縫計(jì)算59 HYPERLINK l _Toc26706 1.15.1鉸縫剪力計(jì)算59 HYPERLINK l _Toc246 1.15.2鉸縫抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 PAGEREF _Toc246 62 HYPERLINK l _Toc323 1.16預(yù)制空心板吊環(huán)計(jì)算 PAGEREF _Toc323 62 HYPERLINK l _Toc16483 1.17欄桿計(jì)算 PAGEREF _Toc16483 63 HYPERLINK l _Toc9947 1.17.1欄桿的構(gòu)造及布置 PAGEREF _Toc9947 63 HYPERLINK l _Toc7196 1.18支座計(jì)算 PAGEREF _Toc

24、7196 64 HYPERLINK l _Toc17868 1.18.1選定支座的平面尺寸 PAGEREF _Toc17868 64 HYPERLINK l _Toc25110 1.18.2確定支座的厚度 PAGEREF _Toc25110 66 HYPERLINK l _Toc24599 1.18.3驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn) PAGEREF _Toc24599 66 HYPERLINK l _Toc20648 1.18.4驗(yàn)算支座的穩(wěn)定性 PAGEREF _Toc20648 67 HYPERLINK l _Toc21931 2預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板橋下部結(jié)構(gòu)計(jì)算 PAGEREF _Toc21931 6

25、9 HYPERLINK l _Toc16172 2.1設(shè)計(jì)資料69 HYPERLINK l _Toc25339 2.1.1設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)及上部構(gòu)造 PAGEREF _Toc25339 69 HYPERLINK l _Toc14535 2.1.2材料69 HYPERLINK l _Toc3371 2.1.3橋墩尺寸69 HYPERLINK l _Toc597 2.2蓋梁69 HYPERLINK l _Toc12487 2.2.1荷載計(jì)算69 HYPERLINK l _Toc3274 2.2.2內(nèi)力計(jì)算 PAGEREF _Toc3274 83 HYPERLINK l _Toc20265 2.2.3截面配

26、筋設(shè)計(jì)與承載力校核 PAGEREF _Toc20265 85 HYPERLINK l _Toc8072 2.2.4斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算89 HYPERLINK l _Toc22506 2.3、橋墩墩柱設(shè)計(jì) PAGEREF _Toc22506 90 HYPERLINK l _Toc8825 2.3.1作用效用計(jì)算 PAGEREF _Toc8825 90 HYPERLINK l _Toc22299 2.3.2截面配筋計(jì)算及應(yīng)力驗(yàn)算 PAGEREF _Toc22299 92 HYPERLINK l _Toc28148 結(jié) 論 PAGEREF _Toc28148 95 HYPERLINK l _To

27、c30378 參考文獻(xiàn) PAGEREF _Toc30378 96 HYPERLINK l _Toc27729 致 謝 PAGEREF _Toc27729 97 前 言 選擇本課題主要是根據(jù)建設(shè)單位的對于橋梁的功能要求進(jìn)行設(shè)計(jì)，滿足該橋梁的特定功能，同時考慮到建設(shè)成本的等眾多因素，橋面上面通行的公路荷載，由于與橋梁連接的道路的等級比較高，既要滿足車輛的通行安全，同時必須考慮汽車等的通行順暢。在接受設(shè)計(jì)任務(wù)時除考慮以上條件，還是需要安全適用，經(jīng)濟(jì)，美觀，環(huán)保。設(shè)計(jì)時首先依照建設(shè)單位設(shè)計(jì)要求和場地的具體情況，進(jìn)行方案比選，確定橋梁的整體形式；選取截面形式和具體的尺寸；根據(jù)材料的性質(zhì)，取出截面的最大設(shè)

28、計(jì)荷載；用承載能力設(shè)計(jì)值對構(gòu)件進(jìn)行配筋；用正常使用設(shè)計(jì)值進(jìn)行校核計(jì)算；再對橋面板，伸縮縫，支座等細(xì)部構(gòu)件進(jìn)行配筋驗(yàn)算；最后對下部結(jié)構(gòu)進(jìn)行擬定尺寸，配筋計(jì)算，抗傾覆，抗滑移等驗(yàn)算。本設(shè)計(jì)的上部構(gòu)造為616m的預(yù)應(yīng)力混凝土空心板，結(jié)構(gòu)簡單，施工容易。本設(shè)計(jì)采用預(yù)制安裝（先張法）的施工方法：先張法預(yù)制構(gòu)件的制作工藝是在澆筑混凝土之前先進(jìn)行預(yù)應(yīng)力筋的張拉，并將其臨時固定在張拉臺座上，然后按照支立模板鋼筋骨架成型澆筑及振搗混凝土養(yǎng)護(hù)及拆除模板的基本施工工藝，待混凝土達(dá)到規(guī)定強(qiáng)度，逐漸將預(yù)應(yīng)力筋松弛，利用力筋回縮和與混凝土之間的黏結(jié)作用，使構(gòu)件獲得預(yù)應(yīng)力。 優(yōu)點(diǎn)： 預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)通過高強(qiáng)鋼筋對混凝土預(yù)壓，不僅

29、充分發(fā)揮了高強(qiáng)材料的特性，而且提高了混凝土的抗裂性，促使結(jié)構(gòu)輕型化，因而預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)具有比鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)大得多的跨越能力。 采用空心板截面，減輕了自重，而且能充分利用材料，構(gòu)件外形簡單，制作方便，方便施工，施工工期短，而且橋型流暢美觀。缺點(diǎn)：行車不順，同時橋梁的運(yùn)營養(yǎng)護(hù)成本在后期較高。 1預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板橋上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1.1方案比選 簡支橋梁的截面形式可以考慮板橋、肋式橋、箱梁橋、T形橋。四種作為比較，從安全、功能、經(jīng)濟(jì)、美觀、施工、占地與工期多反面比選，最終確定橋梁形式。橋梁設(shè)計(jì)原則1.1.1適用性 橋上應(yīng)保證車輛和人群的安全暢通，并滿足將來交通量增長的需要。橋下應(yīng)滿足泄洪、安全

30、通航或通車等要求。建成的橋梁應(yīng)保證使用年限，并便于檢查和維修。1.1.2舒適與安全性 現(xiàn)代橋梁設(shè)計(jì)越來越強(qiáng)調(diào)舒適度，要控制橋梁的豎向與橫向振幅，避免車輛在橋上振動 與沖擊。整個橋跨結(jié)構(gòu)及部分構(gòu)件，再制造、運(yùn)輸、安裝和使用過程中具有足夠的強(qiáng)度、剛 度、穩(wěn)定性和耐久性。1.1.3經(jīng)濟(jì)性 設(shè)計(jì)的經(jīng)濟(jì)性一般應(yīng)占首位。經(jīng)濟(jì)性應(yīng)綜合考慮到發(fā)展遠(yuǎn)景及將來的養(yǎng)護(hù)和維修等費(fèi)用。1.1.4美觀 一座橋梁，尤其是坐落于城市的橋梁應(yīng)具有優(yōu)美的外形，應(yīng)與周圍的景致相協(xié)調(diào)。合理的結(jié)構(gòu)布局和輪廓是美觀的主要因素，決不應(yīng)該把美觀片面的理解為豪華的裝飾。1.2根據(jù)截面，對橋梁綜合評估1.2.1連續(xù)單箱梁截面 連續(xù)單箱梁截面方案

31、的結(jié)構(gòu)整體性強(qiáng)，坑扭剛度大，適應(yīng)性強(qiáng)。景觀效果好。該方案需要就地澆筑，現(xiàn)場澆筑混凝土及張拉預(yù)應(yīng)力工作量大，全線施工時技術(shù)要求較高。1.2.2空心板（梁）截面 無論對鋼筋混凝土還是預(yù)應(yīng)力混凝土板橋來說，跨徑增大，實(shí)心矩形截面就顯得不合理。因而將截面中部部分挖空，做成空心板，不僅減輕自重，而且對材料的充分利用也和理。鋼筋混凝土空心板目前使用范圍在8-20m?？招陌遢^同跨徑的實(shí)心板重量輕，運(yùn)輸安裝方便?？招陌鍢蛴行螤詈唵?，施工方便，建筑高度小等優(yōu)點(diǎn)，因而在使用較廣泛。1.2.3.T型梁截面 T型梁結(jié)構(gòu)受力明確，設(shè)計(jì)及施工經(jīng)驗(yàn)成熟，跨越能力大，施工可采用預(yù)制吊裝的方法，施工進(jìn)度快。該方案建筑結(jié)構(gòu)高度最

32、高，由于梁底部呈網(wǎng)狀，景觀效果差。相比之下，空心板橋有形狀簡單，施工方便，建筑高度小，經(jīng)濟(jì)等優(yōu)點(diǎn)，因而在使用較廣泛，且施工技術(shù)成熟，造價適中，因此，結(jié)合工程特點(diǎn)和施工條件，選擇空心板截面。1.3設(shè)計(jì)資料跨徑：標(biāo)準(zhǔn)跨徑=16.00m；計(jì)算跨徑L=15.60m；橋面寬度：3.754+1.52；設(shè)計(jì)荷載：汽車荷載：公路-級荷載；人群荷載：3.0kN/m；環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)：類環(huán)境；材料：預(yù)應(yīng)力鋼筋:17鋼絞線，直徑12.7mm；非預(yù)應(yīng)力筋采用HRB335，HRB235；空心板混凝土采用C40混凝土；鉸縫為C30細(xì)集料混凝土；橋面鋪裝采用C40瀝青混凝土；欄桿采用漢白玉欄桿，人行道板為C25混凝土。設(shè)計(jì)依據(jù)及參

33、考書： （1）公路橋梁設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）； （2）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（TG D62-2004）； （3）公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D63-2007）； （4）公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（JTG B01-2003）； （5）公路圬工橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D61-2005）； （6）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范條文應(yīng)用算例，袁倫一，鮑衛(wèi)剛編著，人民交通出版社，2005； （7）鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理張樹仁，鄭紹珪等編著，人民交通出版社，2004； （8）公路小橋涵設(shè)計(jì)示例劉培文，周衛(wèi)等編著，人民交通出版社，2005。1.4構(gòu)造及

34、尺寸選定本設(shè)計(jì)橋面凈寬為3.754+1.52，全橋采用18塊C40的預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土空心板，每塊空心板寬度為99cm,高62cm,空心板全長15.96m。采用先張法施工工藝，預(yù)應(yīng)力鋼筋采用17股鋼絞線，直徑12.7mm，截面面積。，,預(yù)應(yīng)力鋼絞線延板跨長布置。C40混凝土空心板的,，。全橋空心板橫斷面布置如圖1.1，每塊空心板截面及構(gòu)造如圖1.2。 圖1.1上部結(jié)構(gòu)橫斷面標(biāo)準(zhǔn)布置圖 圖1.2 空心板構(gòu)造及尺寸 尺寸單位（cm）1.5空心板毛截面幾何特性計(jì)算1.5.1毛截面面積A（參見圖1.2）1.5.2毛截面重心位置全截面對1/2板高處的靜距： =2181.7（cm） 鉸縫的面積： 則毛截面重

35、心離1/2板高的距離為：(向下移） 鉸縫重心對1/2板高處的距離為：1.5.3空心板毛截面對其重心軸的慣性矩I 由圖1.3，設(shè)每個挖空的半圓面積為： 圖1.3挖空半圓構(gòu)造尺寸 單位（cm）圓空半圓構(gòu)造尺寸（尺 半圓重心軸： 半圓對其自身的重心軸O-O2d/3的慣性矩：則空心板毛截面對其重心軸的慣性矩I為： (忽略了鉸縫對自身重心軸的慣性矩）空心板截面的抗扭慣矩I可簡化為圖1.4的單箱截面來近似計(jì)算：圖1.4計(jì)算I的空心板簡化圖 尺寸單位（cm）1.6作用效應(yīng)計(jì)算1.6.1永久作用效應(yīng)計(jì)算空心板自重（第一階段結(jié)構(gòu)自重）g 橋面系自重（第二階段結(jié)構(gòu)自重）g人行道及欄桿自重單側(cè)按6.0kN/m計(jì)算。

36、橋面鋪裝采用等厚度10cm瀝青混凝土，則全橋鋪裝每延米重力為：0.11423=32.2(kN/m)上述自重效應(yīng)是在個空心板形成整體后，再加至板橋上的，精確的說，由于橋梁橫向彎曲變形，各板分配到的自重效應(yīng)應(yīng)是不一樣的，本設(shè)計(jì)為計(jì)算方便，近似按各板平均分?jǐn)倎砜紤]，則每塊空心板分?jǐn)偟降拿垦用讟蛎嫦抵亓椋海╧N/m）鉸縫自重（第二階段結(jié)構(gòu)自重）g所以空心板每延米總重力g為：（kN/m）（第一階段結(jié)構(gòu)自重） （kN/m）（第二階段結(jié)構(gòu)自重） （kN/m） 由此可計(jì)算出簡支空心板永久作用(自重效應(yīng)），計(jì)算結(jié)果見下表，即表1.1 表1.1 永久作用效應(yīng)匯總表 作用種類項(xiàng)目作用g（kN/m) 計(jì)算跨徑L(m

37、) 作用效應(yīng)M（k） 作用效應(yīng)（k）跨中（）支點(diǎn) 跨中g(shù)7.94615.60241.72181.1261.9830.99g2.81515.6085.63 64.2221.9610.98g=g+g10.75115.60327.05245.2883.8641.931.6.2可變作用效應(yīng)計(jì)算本設(shè)計(jì)汽車荷載采用公路級荷載，它由車道荷載及車輛荷載組成。橋規(guī)規(guī)定橋梁結(jié)構(gòu)整體計(jì)算采用車道荷載。公路級的車道荷載由q=0.7510.5=7.875(kN/m)的均布荷載和kN的集中荷載兩部分組成。在計(jì)算剪力效應(yīng)時，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值P應(yīng)乘以1.2的系數(shù)，即計(jì)算剪力時按橋規(guī)車道荷載的均布荷載應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)

38、的同號影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個最大影響線峰值處。多車道橋梁上還應(yīng)考慮多車道折減，雙車道折減系數(shù)=1，四車道折減系數(shù)=0.67，但不得小于兩設(shè)計(jì)車道的荷載效應(yīng)。1.6.3汽車荷載的橫向分布系數(shù)計(jì)算空心板跨中和L/4處的荷載橫向分布系數(shù)按鉸接板法計(jì)算，支點(diǎn)處按杠桿原理法計(jì)算。支點(diǎn)至L/4點(diǎn)之間的荷載橫向分布系數(shù)按直線內(nèi)插求得。1.6.4跨中及L/4處的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算首先計(jì)算空心板的剛度參數(shù)： （1.1）由前面計(jì)算得： b=100cm=1000mmL=15.6m=15600mm將以上數(shù)據(jù)代入得：= 求得剛度系數(shù)后即可按其查橋梁工程（第二版人民交通出版社）附錄鉸接板荷載橫

39、向分布影響線豎標(biāo)表中9板的鉸接板橋荷載橫向分布影響線表，由=0.01及=0.02內(nèi)插得到=0.01360時1號至9號板在車道荷載作用下的荷載分布影響線值，計(jì)算結(jié)果列于表1.2中。 表1.2 各板荷載橫向分布影響線坐標(biāo)值表 板號 作用位置12345678910.1950.1650.1300.1040.0820.0650.0520.0420.03420.1650.1610.1380.1090.0870.0690.0550.0440.03530.1300.1380.1390.1210.960.0760.0 610.0480.03940.1040.1090.1210.1260.1100.0880.07

40、00.0560.04450.0820.0870.0960.1100.1180.1040.0830.0650.05360.0650.0690.0760.0880.1040.1130.1000.0790.06370.0520.0550.0610.0700.0830.1000.1090.0980.07880.0420.0440.0480.0560.0650.0790.0980.1080.09790.0340.0350.0390.0440.0530.0630.0780.0970.107100.0270.0280.0310.0360.0420.0510.0620.0770.096110.0220.023

41、0.0250.0290.0340.0410.0500.0620.078120.0180.0190.0200.0230.0280.0330.0400.0500.062130.0150.0150.0170.0190.0190.0270.0330.0410.051140.0130.0130.0140.0160.0160.0230.0280.0340.042150.0110.0110.0120.0140.0150.0190.0230.0290.036160.0090.0100.0110.0120.0140.0170.0200.0250.031170.0080.0090.0100.0110.0130.0

42、150.0190.0230.028180.0080.0080.0090.0110.0130.0150.0180.0220.027 由表1.2畫出各板的橫向分布影響線，并按橫向最不利位置布載,求得兩車道下各板的橫向分布系數(shù)，各板的橫向分布影響線及橫向最不利布置見圖1.5，由于橋梁橫斷面結(jié)構(gòu)對稱，所以只需計(jì)算1號至9號板的橫向分布影響線坐標(biāo)值。各板的橫向分布影響線計(jì)算如下，（參照圖1.5）1號板，車輛荷載： 人群荷載： 2號板，車輛荷載： 人群荷載： 3號板，車輛荷載： 人群荷載： 4號板，車輛荷載： 人群荷載： 5號板，車輛荷載： 人群荷載： 6號板，車輛荷載： 人群荷載： 7號板，車輛荷載：

43、人群荷載： 8號板，汽車荷載： 人群荷載： 9號板，車輛荷載： 人群荷載： 圖1.5 各板橫向分布影響線及橫向最不利布置（尺寸單位cm）由上述所得，汽車荷載橫向分布系數(shù)的最大值，人群荷載的最大值。因此，空心板跨中和L/4處的荷載橫向分布系數(shù)偏安全的取，。1.6.5車道荷載作用于支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿原理法計(jì)算。由圖1.6,46號板的橫向分布系數(shù)計(jì)算如下圖1.6：支點(diǎn)處荷載橫向分布影響線及不利荷載布載圖車輛荷載：人群荷載： 空心板的荷載橫向分布系數(shù)匯總于表1.4 作用種類作用位置跨中至L/4處支點(diǎn)汽車荷載0.1990.5人群荷載0.1950表1.4空心板的荷載

44、橫向分布系數(shù)表1.6.6汽車荷載沖擊系數(shù)計(jì)算2橋規(guī)規(guī)定汽車荷載的沖擊力標(biāo)準(zhǔn)值為汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以沖擊系數(shù)。按結(jié)構(gòu)基頻f的不同而不同，對于簡支板橋： （1.2）當(dāng)f14Hz時，=0.45；當(dāng)1.5Hzf14Hz時，=0.1767f0.0157式中：l結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑（m)； E結(jié)構(gòu)材料的計(jì)算模量（) 結(jié)構(gòu)跨中截面的截面的截面慣矩（） 結(jié)構(gòu)跨中出的單位長度質(zhì)量（kg/m，當(dāng)換算為重力單位是為),; G結(jié)構(gòu)跨中處每延米結(jié)構(gòu)重力（N/m); g重力加速度，由前面計(jì)算得： L=15.6m 由公預(yù)規(guī)查的C40混凝土的彈性模量,代入公式得:=4.34 則=0.17674.340.0157=0.244，1+=1

45、.2441.6.7可變作用效應(yīng)計(jì)算計(jì)算車道荷載引起的空心板跨中及l(fā)/4截面的效應(yīng)（彎矩和剪力）時，均布荷載q滿布于使空心板產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線上，集中荷載（或）只作用于一個影響線中一個最大影響線峰值處，見圖1.7圖1.7 簡支空心板跨中及截面內(nèi)力影響線及加載圖跨中截面彎矩：（不計(jì)沖擊時）車道荷載：不計(jì)沖擊 計(jì)入汽車沖擊： 剪力：不計(jì)沖擊： 計(jì)入沖擊： L/4截面（參照圖1.7）彎矩：（不計(jì)沖擊時）不計(jì)沖擊時： 計(jì)入沖擊時： 剪力：（不計(jì)沖擊時）不計(jì)沖擊時： 計(jì)入沖擊： 支點(diǎn)截面剪力計(jì)算支點(diǎn)截面由于車道荷載產(chǎn)生的效應(yīng)時，考慮橫向分布系數(shù)延空心板跨長的變化，同樣均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)

46、生最不利效應(yīng)的同號影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作于相應(yīng)影響線中一個最大影響線的峰值處。見圖1.8不計(jì)沖擊系數(shù)=116.93kN計(jì)入沖擊荷載時1.6.8人群荷載效應(yīng)人群荷載是一個均布荷載，其大小根據(jù)設(shè)計(jì)條件取為。本設(shè)計(jì)人行道寬度為凈寬1.5m，因此。人群荷載效應(yīng)計(jì)算如下（參見圖1.7及圖1.8）跨中截面彎矩： 圖1.8 支點(diǎn)截面剪力計(jì)算簡圖截面彎矩： 剪力： 支點(diǎn)截面剪力可變作用效應(yīng)匯總于表1.5中表1.5可變作用效應(yīng)匯總表 作用種類 截面位置 作用效用彎矩M（kNm)剪力V（kN)彎矩L/4跨中L/4支點(diǎn)車道荷載四行不計(jì)沖擊系數(shù)118.6789.0115.3924.62116.93（1+）147

47、.67110.7219.1530.63145.46人群荷載26.720.021.713.855.131.6.9作用效應(yīng)組合按橋規(guī)公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行效應(yīng)組合，并用于不同的計(jì)算項(xiàng)目。按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時的基本組合表達(dá)式為： （1.3）式中：結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本橋單跨跨徑在5m20m之間，=0.9效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值；人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，采用以下兩種效應(yīng)組合：作用短期效應(yīng)組合表達(dá)式： （1.4）式中：作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；不及沖擊的汽車

48、荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值；作用長期效應(yīng)組合表達(dá)式： (1.5)式中：各符號的意義見前面的說明。橋規(guī)還規(guī)定結(jié)構(gòu)構(gòu)件當(dāng)需要進(jìn)行彈性階段截面應(yīng)力計(jì)算時，應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合，即此時各作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)及組合系數(shù)應(yīng)取為1.0。效應(yīng)組合表達(dá)式為：(1.6)式中：S:標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；，：永久作用效應(yīng)、汽車荷載效應(yīng)（計(jì)入汽車沖擊力）、人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。根據(jù)計(jì)算得到的作用效應(yīng)，按橋規(guī)各種組合表達(dá)式可求得各效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值，現(xiàn)將計(jì)算匯總于表1.6中。表1.6空心板作用效應(yīng)組合計(jì)算匯總表序號作用種類彎矩（kNm)剪力V（kN)跨中L/4跨中L/4支點(diǎn)作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值永久作用效應(yīng)g241.72181.

49、29030.9961.98g85.6364.22010.9821.96327.05245.28041.9383.86可變作用效應(yīng)車道荷載不計(jì)沖擊118.6789.0115.3924.62116.93（1+）147.67110.7219.1530.63145.46人群荷載26.7020.021.713.855.13承載能力極限狀態(tài)基本組合（1）392.46294.34050.32100.63（2）206.74155.0126.8142.88203.64（3）29.9022.421.924.315.75629.1471.7728.7397.51310.02正常使用極限狀態(tài)作用短期效應(yīng)組合（4）32

50、7.05245.28041.9383.86（5）83.0762.3110.7717.2381.85（6）26.720.021.713.853.13436.82327.6112.4863.01170.84使用長期效應(yīng)組合（7）327.05245.28041.9383.86（8）47.4735.606.169.8546.77（9）10.688.010.681.542.05385.2288.896.8453.32132.68彈性階段截面應(yīng)力計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合S（10）327.05245.2804.9383.86（11）147.67110.7219.1530.63145.46（12）26.720.021

51、.713.855.13S=（10）+（11）+（12）501.42376.0220.8639.41234.451.7預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算及布置1.7.1預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的估算本設(shè)計(jì)采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板構(gòu)造形式。設(shè)計(jì)時它應(yīng)滿足不同設(shè)計(jì)狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，例如：承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形及應(yīng)力等要求。在這些控制條件中，最重要的是滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的使用性能要求和保證結(jié)構(gòu)在達(dá)到承載能力極限狀態(tài)時具有一定的安全儲備。因此，本設(shè)計(jì)在預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁設(shè)計(jì)中，首先根據(jù)結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性或裂縫寬度限值確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，再由構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)要求確定普通鋼筋數(shù)

52、量。本設(shè)計(jì)以部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件設(shè)計(jì)，首先按正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定有效預(yù)加力按公預(yù)規(guī)6.3.1條，A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉應(yīng)力，并符合以下條件：在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足要求。式中：在作用短期效應(yīng)組合作用下，構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力；：構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的有效壓應(yīng)力。在初步設(shè)計(jì)時和可按下列公式計(jì)算：(1.7) (1.8)式中：A，W：構(gòu)件毛截面面積及對毛截面受拉邊緣的彈性抵抗矩；預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對毛截面重心軸的偏心距，可預(yù)先假定。代入即可求得滿足部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件正截面抗裂性要求所需的有效預(yù)加力為： (1.9) 式中：混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。本

53、設(shè)計(jì)，預(yù)應(yīng)力空心板橋采用C40，,由表1.6得，,空心板毛截面換算面積,假設(shè),則帶入得： 則所需預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積為：(1.10)式中：預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力；全部預(yù)應(yīng)力損失值，按張拉控制應(yīng)力的20%估算。本設(shè)計(jì)采用17股鋼絞線作為預(yù)應(yīng)力鋼筋，直徑12.7mm,公稱截面面積，。按公預(yù)規(guī)，現(xiàn)取，預(yù)應(yīng)力損失總和近似假定為20%張拉控制應(yīng)力來估算，則 采用9根17股鋼絞線，即鋼絞線，單根鋼絞線公稱直徑面積,則滿足要求。1.7.2預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置12 預(yù)應(yīng)力空心板選用7根17股鋼絞線布置在空心板下緣，,延空心板跨長直線布置，即沿跨長保持不變，見圖1.9。預(yù)應(yīng)力鋼筋布置應(yīng)滿足公預(yù)規(guī)要求，鋼絞線凈距不小

54、于25mm,端部設(shè)置長度不小于150mm的螺旋鋼筋等。圖1.9 空心板截面鋼筋的布置（尺寸單位：cm）1.7.3普通鋼筋數(shù)量的估算及布置1 在預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量已經(jīng)確定的情況下，可由正截面承載能力極限狀態(tài)要求的條件確定普通鋼筋數(shù)量，暫不考慮在受壓區(qū)配置預(yù)應(yīng)力鋼筋，也暫不考慮普通鋼筋的影響?？招陌褰孛婵蓳Q算成等效工字形截面來考慮：由得 把代入，求得,則得等效工字形截面的上翼緣板厚度： 等效工字形截面的下翼緣板厚度： 等效工字形截面尺寸見圖1.10。圖1.10 工字型截面尺寸圖 尺寸單位cm 估計(jì)普通鋼筋時，可先假定,則由下式可求得受壓區(qū)高度x,設(shè)。由公預(yù)規(guī)，C40，。由表1.6，跨中,代入上式得：整

55、理后得：求得：,且說明中和軸在翼緣板內(nèi)，可用下式求得普通鋼筋面積 因此：普通鋼筋選用HRB335，。按公預(yù)規(guī)，普通鋼筋采用，普通鋼筋布置在空心板下緣一排（截面受拉邊緣），延空心板跨長直線布置，鋼筋重心至板下緣40mm處，即。1.8換算截面幾何特性計(jì)算 有前面計(jì)算已知空心板毛截面的幾何特性。毛截面面積,毛截面重心軸至板高的距離d=7mm(向下），毛截面對其重心軸慣性矩。1.8.1換算截面面積 帶入得：1.8.2換算截面重心位置所有鋼筋換算截面對毛截面重心的靜矩為： 換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為：(向下移） 則換算截面重心至空心板截面下緣的距離為： 換算截面重心至空心板截面上緣的距離為：

56、 換算截面至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心的距離為：換算截面至普通鋼筋重心的距離為： 1.8.3換算截面慣性矩 1.8.4換算截面彈性抵抗矩下緣： 上緣： 1.9承載能力極限狀態(tài)計(jì)算1.9.1跨中截面正截面抗彎承載力計(jì)算 跨中截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖1.9。預(yù)應(yīng)力鋼絞線合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離，普通鋼筋離截面底邊的距離，則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離為： 采用換算等效工字形截面來計(jì)算，參見圖1.1，上翼緣厚，上翼緣工作寬度，肋寬b=278mm。首先按公式判斷截面類型： 所以屬于第一類截面，應(yīng)按寬度的矩形截面來計(jì)算其抗彎承載力。由計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度：(1.11)得將代入下列公式計(jì)算出跨中截

57、面的抗彎承載力： 計(jì)算結(jié)果表明，跨中截面抗彎承載力滿足要求。1.9.2斜截面抗剪承載力計(jì)算1.9.2.1截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核選取距支點(diǎn)h/2處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖1.9。首先先進(jìn)行抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，按公預(yù)規(guī)5.2.9條：式中：驗(yàn)算截面處的剪力組合設(shè)計(jì)值（kN），由表1.6得支點(diǎn)處剪力及跨中截面剪力，內(nèi)插得距支點(diǎn)h/2=310mm處的截面剪力:截面有效高度，由于本設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋都是直線配置，有效高度與跨中截面相同，；邊長為150mm的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度，空心板為C40，則 , ；b等效工字形截面腹板的寬度，b=278mm。代入上式： 計(jì)算結(jié)果表

58、明空心板截面尺寸符合要求。按公預(yù)規(guī)5.2.10條：式中，為預(yù)應(yīng)力的提高系數(shù)，取1.0。1.25是按公預(yù)規(guī)5.2.10條，板式受彎構(gòu)件可乘以1.25提高系數(shù)。由于，并對照表1.6中沿跨長各截面的控制剪力組合設(shè)計(jì)值，在l/4至支點(diǎn)的部分區(qū)段內(nèi)應(yīng)按計(jì)算要求配置抗剪箍筋，其他區(qū)段可按構(gòu)造要求配置箍筋。為了構(gòu)造方便和便于施工，本設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力混凝土空心板不設(shè)彎起鋼筋，計(jì)算剪力全部由混凝土及箍筋承受，則斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算：(1.12) 式中，各系數(shù)按公預(yù)規(guī)5.2.7條規(guī)定取用：異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁；預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，本設(shè)計(jì)為部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，偏安全??；受壓翼緣的影響系數(shù)，取；P縱向鋼筋的配筋率，箍

59、筋的配筋率，箍筋選用雙股，則寫出箍筋間距的計(jì)算式為： ；箍筋選用HRB335，則；取箍筋間距，并按公預(yù)規(guī)要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取100mm。配箍率（按公預(yù)規(guī)9.3.13條規(guī)定，HRB335，）在組合設(shè)計(jì)剪力值的部分梁段，可只按構(gòu)造要求配置箍筋，設(shè)箍筋仍選用雙肢，配箍率取，則由此求得構(gòu)造配箍的箍筋間距。取。經(jīng)比較和綜合考慮，箍筋延空心板跨長布置如圖1.11。圖1.11 空心板箍筋布置圖（尺寸單位cm）1.9.2.2斜截面抗剪承載力計(jì)算由圖1.11，選取以下三個位置進(jìn)行空心板斜截面抗剪承載力計(jì)算：距支座中心h/2=310mm處截面，;距跨中位置處截面（箍筋間距變化

60、處）；距跨中位置處截面（箍筋間距變化處）。計(jì)算截面的剪力組合設(shè)計(jì)值，可按表1.6由跨中和支點(diǎn)的設(shè)計(jì)值內(nèi)插得到，計(jì)算結(jié)果列于表1.7。 表1.7各計(jì)算截面剪力組合設(shè)計(jì)值截面位置支點(diǎn)跨中剪力組合設(shè)計(jì)值310.02296.18272.07171.6128.73（1）距支座中心h/2=310mm處截面，即由于空心板的預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋是是直線筋，故此截面的有效高度取與跨中近似相同，其等效工字形截面的肋寬=278mm。由于不設(shè)彎起鋼筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： （1.13）式中，b=278mm,此處，箍筋間距，。則： ,代入得：=抗剪承載力滿足要求距跨中截面處此處，箍筋間距，。斜截面抗剪承載力