多跨振動(dòng)臺試驗(yàn)方案0830(共17頁)

1、 4.2非通航孔橋的抗震(kngzhn)性能試驗(yàn)研究(ynji)4.2.1試驗(yàn)(shyn)目的1）驗(yàn)證隔震技術(shù)的有效性和可靠性。2）不同支座形式的隔震效果，為支座類型的選擇提供參考。3）為有限元分析結(jié)果的可靠性進(jìn)行驗(yàn)證。4.2.2試驗(yàn)內(nèi)容1）不同隔震支座類型由于鉛芯橡膠支座、高阻尼橡膠支座和摩擦擺隔震支座在豎向能夠承受豎向力、能抵抗地震作用時(shí)的負(fù)反力，在水平方向可以分散地震慣性力，并且具有較好的耗能效果，通過合理設(shè)計(jì)均具有較好的復(fù)位能力，三種支座均符合港珠澳大橋?qū)拐鹦阅艿囊?。采用哪種支座，隔震橋梁才能達(dá)到較好的隔震效果，本試驗(yàn)針對高阻尼橡膠支座、鉛芯橡膠支座和摩擦擺隔震支座三種支座類型隔震

2、橋梁在地震作用下的動(dòng)力性能進(jìn)行研究，分析不同隔震支座的隔震效果。為橋梁隔震支座的選擇提供參考。2）功能可變支座的功能轉(zhuǎn)換在垂直橋向，因?yàn)闃蚨找约盎A(chǔ)的剛度較大，為了避免橋梁上的通訊管線，伸縮縫及其他必要管線的損傷，一般采用固定支座方式。雖然在風(fēng)荷載以及中小地震作用下，垂直橋向的橋墩和基礎(chǔ)具有足夠的承載力，但在罕遇地震作用下水平作用力也大，有可能會導(dǎo)致橋墩或者基礎(chǔ)的損傷。本橋采用的隔震支座在風(fēng)荷載以及中小地震作用下為固定，罕遇地震作用可轉(zhuǎn)變?yōu)闇p隔震支座的可變支座，即功能可變支座。我們將通過振動(dòng)臺試驗(yàn)來驗(yàn)證橫橋向限位裝置在大震下是否能滿足功能轉(zhuǎn)換的要求。3）橋墩高差較大對隔震橋梁動(dòng)力性能的影響最高

3、橋墩和最低橋墩之差與橋墩高度比例大于20%的為高差大的，小于20%的為高差不大或者沒有高差的橋。在本項(xiàng)目中，與斜拉橋連接的高架橋的橋墩非常高，且路面高度變化劇烈，試驗(yàn)中取橋墩高差較大的 6跨連續(xù)高架橋作為研究對象， P1橋墩的高度為 34.6，而P7橋墩達(dá)到 50.6m，橋墩高差的參數(shù)Ph很大，不能忽略橋墩高差對隔震橋梁動(dòng)力性能的影響，為了能夠更加直觀真實(shí)的反應(yīng)橋墩高差對橋梁動(dòng)力性能的影響，通過振動(dòng)臺試驗(yàn)的方法，分析研究了橋墩較大高差對橋梁動(dòng)力性能的影響。4）行波效應(yīng)(xioyng)的影響地震時(shí)從震源釋放出來的能量以地震波的形式傳至地表，經(jīng)由不同的路徑，不同的地質(zhì)土層。因而反映到地表不同地點(diǎn)的

4、地震動(dòng)必然存在差異，即地震動(dòng)有空間變化性，主要包括行波效應(yīng)、部分相干效應(yīng)和局部場地效應(yīng)，這三種效應(yīng)的作用使地震波的到達(dá)時(shí)間、振幅、頻率以及疊加方式上均不同。其中，行波效應(yīng)是由地震波在不同支承點(diǎn)處到達(dá)時(shí)間的差異造成的，部分相干效應(yīng)是由地震波在地層的不同介質(zhì)中的折射、反射和散射(snsh)等造成的，局部場地效應(yīng)是由不同站點(diǎn)處局部土壤條件的差異造成的。由于強(qiáng)震記錄的收集和實(shí)際布設(shè)密集臺陣的困難，對于大跨度橋梁結(jié)構(gòu)，大多考慮其行波效應(yīng)的影響，即考慮地震波在傳播過程中到達(dá)結(jié)構(gòu)不同支座時(shí)會發(fā)生時(shí)間的延遲現(xiàn)象。本研究內(nèi)容將再現(xiàn)行波效應(yīng)的影響。4.2.4試驗(yàn)設(shè)備淺水區(qū)和深水區(qū)的6跨橋梁模型(mxng)振動(dòng)臺試

5、驗(yàn)在重慶試驗(yàn)中心進(jìn)行，振動(dòng)臺參數(shù)如表4-23所示，振動(dòng)臺俯視圖如圖4-5所示。表4-23振動(dòng)臺主要技術(shù)參數(shù)Specifications and Technical Parameters技術(shù)參數(shù)SpecificationA臺 Table AB臺 Table B臺面尺寸Dimensions（mm）3636最大試件重量Max. Payload Mass（Ton）3535最大抗傾覆力矩Max.OverturningMoment（Tonm）7070最大回轉(zhuǎn)力矩Max. Torque(Yaw)Moment（Tonm）3535工作頻率范圍Working Frequency（Hz）0.1700.170X方向可

6、移動(dòng)距離Movable Range（m）0.0(固定臺Fixed)2.020.0(可移動(dòng)臺Movable)最大位移：Max. Displacement（mm）X：150X：150Y：150Y：150Z：100Z：100最大速度：Max. Velocity（mm/s）X：800X：800Y：800Y：800Z：600Z：600最大加速度：Max. Acceleration（g）X：1.0X：1.0Y：1.0Y：1.0Z：1.0Z：1.05圖4-5振動(dòng)臺俯視圖4.2.5地震波的選取(xunq)1.地震波的選取(xunq)原則采用時(shí)程分析法時(shí)，應(yīng)按建筑場地類別和設(shè)計(jì)地震分組選用實(shí)際地震記錄和人工模擬

7、的加速度時(shí)程曲線，其中實(shí)際強(qiáng)震記錄的數(shù)量不應(yīng)少于總數(shù)的2/3，多組時(shí)程曲線的平均(pngjn)地震影響系數(shù)曲線應(yīng)與振型分解反應(yīng)譜法所采用的地震影響系數(shù)曲線在統(tǒng)計(jì)意義上相符。正確選擇輸入的地震加速度時(shí)程曲線，要滿足地震動(dòng)三要素的要求，即頻譜特性、有效峰值和持續(xù)時(shí)間均要符合規(guī)定。2.港珠澳大橋所選地震波2009年6 月，中國地震局地殼應(yīng)力研究所、廣東省地震局共同對港珠澳大橋地震動(dòng)參數(shù)進(jìn)行了研究，給出了港珠澳大橋工程場地設(shè)計(jì)地震動(dòng)參數(shù)評價(jià)報(bào)告，本項(xiàng)目根據(jù)報(bào)告內(nèi)容給出的設(shè)計(jì)地震動(dòng)參數(shù)設(shè)定加速度峰值。本試驗(yàn)選用地震波，沿用預(yù)研究報(bào)告成果，每一個(gè)設(shè)防地震水準(zhǔn)，選取6組地震加速度時(shí)程進(jìn)行分析，其中5組為天然

8、波，2組為人造波。各水準(zhǔn)的加速度度程最大值，見表4-24（相關(guān)內(nèi)容參閱預(yù)研究報(bào)告關(guān)于地震波部分）。所選擇地震波波形如圖4-6所示。表4-24時(shí)程分析所用地震加速度時(shí)程的最大值 （單位m/s2）重現(xiàn)期120年600年1200年2400年場地波0.881.491.812.31天然波0.91.521.852.35注：振動(dòng)臺提供最大加速度無法滿足(mnz)加速度峰值要求（a）工作狀態(tài)（120 年）人造地震動(dòng)時(shí)程曲線 L1（b）工作狀態(tài)（120 年）天然地震動(dòng)時(shí)程曲線NL1_1（c）工作狀態(tài)（120 年）天然地震動(dòng)時(shí)程曲線NL1_2圖4-6 分析中采用的地震波在進(jìn)行(jnxng)振動(dòng)臺試驗(yàn)時(shí)將所選地震波

9、進(jìn)行時(shí)間軸的壓縮，對峰值進(jìn)行調(diào)整，使其達(dá)到對應(yīng)多遇地震、設(shè)計(jì)地震和罕遇地震的加速度水平。調(diào)整后的地震波如圖4-7所示。（a）工作狀態(tài)（120 年）人造地震動(dòng)時(shí)程曲線 L1（b）工作狀態(tài)（120 年）天然地震動(dòng)時(shí)程曲線NL1_1（c）工作狀態(tài)（120 年）天然地震動(dòng)時(shí)程曲線NL1_2圖4-7 試驗(yàn)中采用的地震波4.2.6橋梁(qioling)模型1.模型(mxng)相似(xin s)比設(shè)計(jì)方案1：彈性模量與加速度為1根據(jù)相似原理，以及橋梁動(dòng)力試驗(yàn)相關(guān)理論，選定原形結(jié)構(gòu)與模型結(jié)構(gòu)的長度相似比=20、動(dòng)力試驗(yàn)加速度相似比Sa=1.0和應(yīng)力相似比S=1.0，相應(yīng)的時(shí)間相似比，質(zhì)量相似比，密度相似比。模

10、型各參數(shù)相似關(guān)系如表4-25。表4-25 模型與原形相似關(guān)系物理量量綱縮尺物理量量綱縮尺加速度1力1/400長度1/20面積1/400時(shí)間t1/斷面慣性距1/160000密度20彈性模量1頻率彎曲剛度1/160000速度拉伸剛度1/400質(zhì)量1/400水平剛度1/20單位長度重量1/20轉(zhuǎn)動(dòng)剛度1/8000為重點(diǎn)分析組合隔震支座的力學(xué)性能，設(shè)計(jì)中橋墩在地震作用下處于彈性狀態(tài)，試驗(yàn)(shyn)中為減小由于混凝土材料的離散性對試驗(yàn)結(jié)果的影響，采用制作方便的鋼管橋墩，試驗(yàn)中考慮橋墩彈性的，不發(fā)生塑性變形。2.原橋模型(mxng)為研究港珠澳大橋采用(ciyng)隔震設(shè)計(jì)后的動(dòng)力性能，選取了具有代表性

11、的兩種不同橋梁模型進(jìn)行振動(dòng)臺試驗(yàn)研究，分別取橋墩高差較小的685m原橋模型和橋墩高差較大的6110m的原橋模型進(jìn)行縮尺。1）橋墩高差不大的非通航孔橋梁模型橋墩高差較小的685m標(biāo)準(zhǔn)部（DB02低墩區(qū)）的原橋模型如圖4-8所示。上部結(jié)構(gòu)的荷載組合如表4-26所示。圖4-8橋墩高差不大的非通航孔橋梁標(biāo)準(zhǔn)部（685m）表4-26 深水區(qū)110跨橋梁段自重荷載組成上部結(jié)構(gòu)恒載（kN/m）一期恒載鋼箱梁55.4混凝土橋面板161.5二期恒載路面鋪裝45橋面護(hù)欄2.5管線2路面裝置2總恒載線荷載268.4上部結(jié)構(gòu)重量（t）685m13967.8 圖4-9橋墩正立面與側(cè)立面圖圖4-10橋墩橫截面圖2）橋墩(

12、qiodn)高差較大的非通航孔橋梁(qioling)模型與斜拉橋連接的高架橋的橋墩非常高，且路面高度變化劇烈，橋墩高差較大(jio d)的 6跨連續(xù)高架橋，如圖 4-11所示，橋墩的立面與側(cè)立面圖如圖4-12所示，橋墩橫截面圖如圖4-13所示。P1橋墩的高度為 34.6，而P7橋墩達(dá)到 50.6m。橋墩高差的參數(shù)Ph很大。 如采用橋墩單體模型進(jìn)行動(dòng)力計(jì)算， 無法保證其計(jì)算精度。通過振動(dòng)臺試驗(yàn)將進(jìn)行如下幾項(xiàng)研究：上部慣性力是否會集中于高度較低的 P1 和 P2 橋墩？由于橋墩高差所導(dǎo)致的上部慣性力在各個(gè)橋墩的分擔(dān)量是否會因?yàn)椴捎?ciyng)減隔震裝置得到緩解？由于橋墩較高，橋墩的水平位移(wi

13、y)將會很大，是否會影響減隔震裝置的耗能效果？圖4-11 橋墩高差較大的 6110m跨非通航孔橋的原橋模型（DB01段）上部結(jié)構(gòu)自重荷載(hzi)組成如表4-27所示。表4-27 深水區(qū)110跨橋梁段自重荷載組成項(xiàng)目荷載鋼箱梁標(biāo)準(zhǔn)梁段（kN/m）181.156鋪裝（kN/m）55.08防撞護(hù)欄：共計(jì)4道（kN/m/道）2.646D250輸水管：共計(jì)2道（kN/m/道）1.1D100消防水管：共計(jì)2道（kN/m/道）0.36泄水槽：（橫向布置兩個(gè)，順橋向間隔5m）（kN/個(gè)）4.41檢查車軌道：共計(jì)2道（kN/m/道）1.25鋼箱梁內(nèi)管線：（kN/m）10總恒載（線荷載）（kN/m）264.00

14、4上部結(jié)構(gòu)重量（t）17779.9 圖4-12橋墩立面圖圖4-13橋墩橫截面圖注：下部(xi b)截面中間隔板高度為下拼接段的長度L1減300cm3.試驗(yàn)(shyn)模型橋梁1）橋墩(qiodn)高差較小橋梁模型橋墩高差較小的標(biāo)準(zhǔn)(biozhn)部隔震橋梁的試驗(yàn)?zāi)Ｐ秃唸D如圖4-14所示，為計(jì)算橋墩(qiodn)截面各個(gè)參數(shù)，在ansys有限元軟件中，建立了橋墩截面，得到橋墩橫截面參數(shù)如圖4-15所示。試驗(yàn)?zāi)Ｐ蜆蛄?qioling)各個(gè)橋墩的設(shè)計(jì)參數(shù)見表4-28表4-30，橋梁上部結(jié)構(gòu)的總重量為13967.8噸（685m）。根據(jù)上述相似關(guān)系，確定模型和原形的物理量間的關(guān)系如表4-25，據(jù)此，設(shè)計(jì)

15、六跨連續(xù)隔震橋梁模型。模型橋梁墩高為2.5m，橋面由剛性梁組成，上部梁體采用槽鋼300#a，梁長9.50m，不受幾何相似比限制，但質(zhì)量滿足相似比關(guān)系。為避免混凝土材料離散性對試驗(yàn)結(jié)果的影響，模型橋梁的橋墩采用矩形鋼管。模型由于重量不足，另設(shè)計(jì)附加質(zhì)量塊。模型橋梁立面圖見圖4-14。表4-28模型和原型的物理量物理量1#墩2#墩3#墩4#墩5#墩6#墩7#墩原型橋梁墩高(m)25252525252525試驗(yàn)?zāi)Ｐ投崭?m)1.251.251.251.251.251.251.25 （a）立面圖橋墩頂部力傳感器隔震支座振動(dòng)臺臺面（b）側(cè)面圖圖4-14橋墩高差不大的標(biāo)準(zhǔn)部高架橋振動(dòng)臺試驗(yàn)?zāi)Ｐ蚢)橋墩中部

16、截面a)橋墩底部截面圖4-15橋墩截面參數(shù)圖表4-29試驗(yàn)?zāi)Ｐ?mxng)橋墩設(shè)計(jì)參數(shù)位置彈性模量抗彎剛度相似比繞縱軸抗彎剛度繞橫軸抗彎剛度繞縱軸慣性矩繞橫軸慣性矩原型橋墩中部3.45E+047.48E+069.26E+05216.70126.855底部3.45E+047.48E+069.47E+05216.82227.462試驗(yàn)?zāi)Ｐ蜆蚨罩胁?.06E+051/1600004.67E+015.79E+002.27E-042.81E-05底部2.06E+051/1600004.68E+015.92E+002.27E-042.87E-05表4-30試驗(yàn)(shyn)模型橋墩截面尺寸參數(shù)表位置鋼管厚度

17、計(jì)算長邊(mm)計(jì)算短邊(mm)長邊取值(mm)短邊取值(mm)繞縱軸慣性矩繞橫軸慣性矩中部0.01434.52120.164351202.275E-042.806E-05底部0.01433.66121.464351202.275E-042.806E-05橋墩高差較大的橋梁(qioling)模型（B01段，橋墩墩頂變截面高度8m）橋墩高差較大的與斜拉橋相連的橋梁模型，每跨的跨度是110米，橋梁上部結(jié)構(gòu)各個(gè)部分的荷載如表4-31所示的總重量為17779.9噸。模型橋梁簡圖如圖4-16所示。按照模型橋梁和原型橋梁的相似關(guān)系，得到模型橋梁的各個(gè)設(shè)計(jì)參數(shù)如表4-324-34所示。a)立面圖橋墩頂部力傳

18、感器隔震支座振動(dòng)臺臺面（b）側(cè)面圖圖4-16橋墩高差不大的非通航孔橋梁標(biāo)準(zhǔn)部振動(dòng)臺試驗(yàn)?zāi)Ｐ蚢)橋墩中部截面b)橋墩底部截面圖4-17橋墩截面參數(shù)圖表4-32 橋墩高差較大的模型橋梁設(shè)計(jì)(shj)參數(shù)橋墩編號1#墩2#墩3#墩4#墩5#墩6#墩7#墩原型橋梁墩高(m)3537.54042.54547.550試驗(yàn)?zāi)Ｐ投崭?m)1.751.87522.1252.252.3752.5表4-33橋梁振動(dòng)臺試驗(yàn)?zāi)Ｐ蜆蚨?qiodn)設(shè)計(jì)位置彈性模量抗彎剛度相似比繞縱軸抗彎剛度繞橫軸抗彎剛度繞縱軸慣性矩繞橫軸慣性矩原型橋墩中部3.45E+047.12E+061.00E+06206.46829.087底部3.

19、45E+047.13E+061.02E+06206.56629.607試驗(yàn)?zāi)Ｐ蜆蚨罩胁?.06E+051/1600004.45E+016.27E+002.16E-043.04E-05底部2.06E+051/1600004.45E+016.38E+002.16E-043.10E-05表4-34矩形鋼管橋墩截面(jimin)尺寸參數(shù)表位置鋼管厚度計(jì)算長邊(mm)計(jì)算短邊(mm)長邊取值(mm)短邊取值(mm)繞縱軸慣性矩繞橫軸慣性矩中部0.01422.69125.834221262.152E-043.045E-05底部0.01421.93127.014221262.152E-043.045E-05

20、4.2.7支座模型對于110m跨的非通航橋的支座布置如下：(考慮豎向地震波的影響和安全系數(shù))，邊墩采用2個(gè)豎向承載力為15000kN的隔震支座（GZ1500）。其余各個(gè)墩子采用2個(gè)豎向承載力為20000kN的隔震支座(GZ2000)。對于85m跨的非通航橋的支座布置如下：(考慮豎向地震波的影響和安全系數(shù))邊墩采用2個(gè)豎向承載力為13000kN的隔震支座（GZ1300）。其余各個(gè)墩子采用2個(gè)豎向承載力為18000kN的隔震支座(GZ1800)。支座參數(shù)如表4-35所示表4-35原橋模型隔震支座參數(shù)支座編號豎向剛度kN/mm屈服力kN屈服前剛度kN/mm屈服后剛度kN/mm豎向承載力kN100%位

21、移量mmDB01GZ20004100120039.56.520000180GZ1500274395025.74.015000210DB02GZ18003978110037.15.718000180GZ1300288576027.84.313000180據(jù)模型橋梁相似比原則，參考表4-25，計(jì)算得到模型橋梁的支座參數(shù)如表4-36所示。表4-36試驗(yàn)(shyn)橋梁模型隔震支座參數(shù)橋段支座編號豎向剛度kN/mm屈服力kN屈服前剛度kN/mm屈服后剛度kN/mm豎向承載力kN100%位移量mmDB01GZ2000205.003.0001.9750.325050.09GZ1500137.152.375

22、1.2850.200037.510.5DB022GZ1800198.92.751.8550.285459GZ1300144.251.91.390.21532.594.2.8橫橋向剪力裝置(zhungzh)的設(shè)計(jì)表4-37場地(chngd)地表設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)譜的特征參數(shù)超越概率T0T1TgKAm工作狀態(tài)P1 level120a 63%0.040.10.50.090.22590極限狀態(tài)P2 level60a 10%0.040.10.70.150.38152120a 10%0.040.10.80.190.50185結(jié)構(gòu)完整性狀態(tài)P3level120a 5%0.040.10.90.240.63235畫出P3

23、水準(zhǔn)地震的標(biāo)準(zhǔn)反應(yīng)譜曲線，求得隔震橋梁模型橫橋向隔震周期對應(yīng)的反應(yīng)譜值，求得最大剪力，由最大剪力減去支座的屈服強(qiáng)度，即為限位裝置的破斷強(qiáng)度?？梢缘玫较尬谎b置的破斷強(qiáng)度如表4-34所示。表4-38限位裝置的破斷強(qiáng)度橋段支座編號最大剪力（kN）屈服力（kN）限位裝置破斷強(qiáng)度（kN）DB01（6110）GZ200012.000GZ15009.500DB02（685）GZ180011.000GZ13007.6004.2.9試驗(yàn)工況表4-39隔震橋梁振動(dòng)臺工況表（一致激勵(lì)/行波：波速250m/s）模型支座類型地震輸入方向地震波工況1：掃頻（0.255Hz）工況2： 120年（m/s2）工況3： 600年

24、（m/s2）工況4： 1200年（m/s2）工況5： 2400年（m/s2）橋墩高差較小的橋梁模型鉛芯橡膠支座橫橋向（限位器）天然波10.02g0.871.491.812.31天然波2人工波縱橋向天然波1天然波2人工波高阻尼橡膠支座橫橋向（限位器）天然波1天然波2人工波縱橋向天然波1天然波2人工波摩擦擺橡膠支座橫橋向（限位器）天然波1天然波2人工波縱橋向天然波1天然波2人工波橋墩高差較大的橋梁模型鉛芯橡膠支座橫橋向（限位器）天然波10.02g0.871.491.812.31天然波2人工波縱橋向天然波1天然波2人工波高阻尼橡膠支座橫橋向（限位器）天然波1天然波2人工波縱橋向天然波1天然波2人工波

25、摩擦擺橡膠支座橫橋向（限位器）天然波1天然波2人工波縱橋向天然波1天然波2人工波4.2.10測點(diǎn)布置(bzh)圖4-18振動(dòng)臺試驗(yàn)?zāi)Ｐ秃唸D表4-40傳感器布置(bzh)通道測量的物理量儀器布置位置1支座1_1處上部結(jié)構(gòu)x方向加速度加速度計(jì)支座頂板上2支座2_1處上部結(jié)構(gòu)x方向加速度加速度計(jì)支座頂板上3支座3_1處上部結(jié)構(gòu)x方向加速度加速度計(jì)支座頂板上4支座4_1處上部結(jié)構(gòu)x方向加速度加速度計(jì)支座頂板上5支座1_1處上部結(jié)構(gòu)x方向加速度加速度計(jì)鋼梁上6支座4_1處上部結(jié)構(gòu)x方向加速度加速度計(jì)鋼梁上7#振動(dòng)臺面x方向加速度加速度計(jì)臺面上8#支座1_1處上部結(jié)構(gòu)y方向加速度加速度計(jì)支座頂板上9支座2

26、_1處上部結(jié)構(gòu)y方向加速度加速度計(jì)支座頂板上10支座3_1處上部結(jié)構(gòu)y方向加速度加速度計(jì)支座頂板上11#支座4_1處上部結(jié)構(gòu)y方向加速度加速度計(jì)支座頂板上12#支座1_1處上部結(jié)構(gòu)y方向加速度加速度計(jì)鋼梁上13支座4_1處上部結(jié)構(gòu)y方向加速度加速度計(jì)鋼梁上14振動(dòng)臺面y方向加速度加速度計(jì)臺面上15振動(dòng)臺面z方向加速度加速度計(jì)臺面上16支座1_1處上部結(jié)構(gòu)x方向位移加速度計(jì)支座頂板上17支座2_1處上部結(jié)構(gòu)x方向位移加速度計(jì)支座頂板上18支座3_1處上部結(jié)構(gòu)x方向位移加速度計(jì)支座頂板上19支座4_1處上部結(jié)構(gòu)x方向位移加速度計(jì)支座頂板上20支座1_1處上部結(jié)構(gòu)x方向位移加速度計(jì)鋼梁上21支座4_

27、1處上部結(jié)構(gòu)x方向位移加速度計(jì)鋼梁上22振動(dòng)臺面x方向位移加速度計(jì)臺面上23#支座1_1處上部結(jié)構(gòu)y方向位移加速度計(jì)支座頂板上24#支座2_1處上部結(jié)構(gòu)y方向位移加速度計(jì)支座頂板上25支座3_1處上部結(jié)構(gòu)y方向位移加速度計(jì)支座頂板上26支座4_1處上部結(jié)構(gòu)y方向位移加速度計(jì)支座頂板上27支座1_1處上部結(jié)構(gòu)y方向位移加速度計(jì)鋼梁上28支座4_1處上部結(jié)構(gòu)y方向位移加速度計(jì)鋼梁上29振動(dòng)臺面y方向位移加速度計(jì)臺面上303跨跨中上部結(jié)構(gòu)x方向位移加速度計(jì)鋼梁上313跨跨中上部結(jié)構(gòu)y方向位移加速度計(jì)鋼梁上323跨跨中上部結(jié)構(gòu)z方向位移加速度計(jì)鋼梁上333跨跨中上部結(jié)構(gòu)x方向速度加速度計(jì)鋼梁上34支座1_1 X方向相對位移激光位移傳感器支座底部35支座1_1 y方向相對位移激光位移傳感器支座底板36支座4_1 X方向相對位移激光位移傳感器支座底板37支座4_1 y方向相對位移激光位移傳感器支座底板38支座7_1 x方向相對位移激光位移傳感器支座底板39支座7_1 y方向相對位移激光位移傳感器支座底板40支座1_1底部剪力力傳感器支座底部41支座2_1底部剪力力傳感器支座底部42支座3_1底部剪力力傳感器支座底部43支座4_1底部剪力力傳感器支座底部44支座5_1底部剪力力傳感器支座底部45支座6_1底部剪力力傳感