常規(guī)板坯連鑄輕壓下技術(shù)的發(fā)展與應(yīng)用!230

1、常規(guī)板坯連鑄輕壓下技術(shù)的發(fā)展與應(yīng)用 【保護(hù)視力色】 【 HYPERLINK javascript:doPrint() 打印】【.csteelnews /bbs_catalog.do?catalogID=2 進(jìn)入論壇】【 HYPERLINK :/pic.csteelnews /cms/Commentcontent.do?param=queryAllResults&content_id=28044 評(píng)論】 【字號(hào) HYPERLINK javascript:doZoom(16) 大 HYPERLINK javascript:doZoom(14) 中 HYPERLINK javascript:doZo

2、om(12) 小】2007-09-14 11-13 崔立新 張家泉 陶金明 近年來，利用動(dòng)態(tài)輕壓下改善常規(guī)板坯、厚板坯以及大方坯連鑄的生產(chǎn)效率、控制鑄坯常見的中心偏析、中心疏松和中心線裂紋等缺陷在生產(chǎn)實(shí)踐中不斷得到肯定。由于其在連鑄過程既控制鑄坯溫度又控制鑄坯的壓下變形，從而在提升鑄坯內(nèi)部質(zhì)量、提高連鑄生產(chǎn)效率和縮短后續(xù)軋制生產(chǎn)流程等方面具有的巨大發(fā)展?jié)摿酮?dú)特優(yōu)越性，正在被視為發(fā)展中的新一代連鑄技術(shù)而受到廣泛關(guān)注。 連鑄輕壓下指在鑄坯凝固末端一個(gè)合適的兩相區(qū)內(nèi)利用當(dāng)?shù)氐膴A輥或其它專門設(shè)備，對(duì)鑄坯在線實(shí)施一個(gè)合適的壓下量，用以抵消鑄坯凝固末端的體積收縮，避免中心縮孔（疏松）形成；抑制凝固收縮而

3、引起的濃化鋼水流動(dòng)與積聚，減輕中心宏觀偏析程度的鑄坯凝固過程壓力加工技術(shù)。其中，將只能在鑄機(jī)輥列某一固定位置實(shí)施的輕壓下稱之為靜態(tài)輕壓下；能夠在線跟蹤鑄坯的熱狀態(tài)，并根據(jù)其當(dāng)時(shí)的實(shí)際凝固位置實(shí)施輕壓下稱之為動(dòng)態(tài)輕壓下。由于動(dòng)態(tài)輕壓下技術(shù)在提升鑄坯內(nèi)質(zhì)、提高連鑄效率等方面獨(dú)特的優(yōu)越性，已得到國內(nèi)外日益廣泛的重視。 連鑄輕壓下技術(shù)發(fā)展歷程 1輕壓下技術(shù)思想的提出 上世紀(jì)八十年代，為了研究板坯的中心偏析和避免使用電磁攪拌所帶來的中心白亮帶問題，新日鐵公司曾嘗試在凝固末端的扇形段人為加大輥縫收縮量（約0.6-0.8mm/m），發(fā)現(xiàn)其對(duì)控制板坯鼓肚和中心偏析有比較明顯的效果。這就是所謂的板坯靜態(tài)輕壓下，

4、靜態(tài)輕壓下必須與拉速很好配合才能具有比較穩(wěn)定的工藝效果，應(yīng)用過程中有很大的局限性。 此后，新日鐵和NKK 還分別研究了一些變異的輕壓下途徑， 如NKK 提出人為鼓肚輕壓下的概念，并將此應(yīng)用在該公司福山6 號(hào)板坯連鑄機(jī)上。新日鐵也提出過圓盤凸型輥輕壓下法，其做法是把夾輥的中間部分做成凸臺(tái)。 不難發(fā)現(xiàn)，由于上述輕壓下工藝一直沒能擺脫靜態(tài)輕壓下固有的局限性，實(shí)際生產(chǎn)中，難以很好地發(fā)揮作用，所以這些技術(shù)一直難以推廣應(yīng)用。但它為凝固過程通過輥縫控制來改善鑄坯內(nèi)部質(zhì)量提供了發(fā)展思路。 2 輕壓下技術(shù)思想的發(fā)展 八十年代末，薄板坯近終形連鑄連軋短流程技術(shù)在歐洲開始發(fā)展。其為了縮短后續(xù)熱軋流程，一方面減薄鑄坯

5、澆鑄厚度，另一方面利用遠(yuǎn)程調(diào)節(jié)輥縫技術(shù)可在連鑄二冷區(qū)的一個(gè)較長的范圍對(duì)鑄坯進(jìn)行帶液芯壓下，甚至包括一定的固芯壓下，如鑄軋。原德馬克（Demag）公司在意大利阿爾維迪的ISP流程中最先使用了鑄軋技術(shù)。在該工藝中，把原來二冷段扇形段夾輥單獨(dú)控制，逐步改成了68對(duì)輥一組的常規(guī)扇形段，由前后各一對(duì)液壓缸來調(diào)整每個(gè)扇形段的輥縫及其錐度，這樣簡化了原有扇形段的結(jié)構(gòu)。 隨后，西馬克(SMS)公司的世界第一條CSP薄板坯連鑄連軋生產(chǎn)線于1989 年在美國紐克格拉福特斯維爾廠建成投產(chǎn)。意大利達(dá)涅利(Danieli)公司于1992 年在意大利ABS 鋼廠進(jìn)行其靈活型薄板坯連鑄機(jī)（FTSC，flexible thi

6、n slab caster）半工業(yè)性試驗(yàn)，并于1995 年在Nucor Hickman 實(shí)驗(yàn)性生產(chǎn)。 這些技術(shù)在逐步發(fā)展過程中都采用了液芯壓下技術(shù)，每個(gè)扇形段在上下各一對(duì)液壓缸的驅(qū)動(dòng)下可以獨(dú)立調(diào)整輥縫的大小和錐度。并同時(shí)提供了動(dòng)態(tài)液芯長度計(jì)算與控制技術(shù)，能夠針對(duì)不同鋼種和澆鑄參數(shù)，根據(jù)凝固模型和現(xiàn)場扇形段液壓缸壓力的反饋來實(shí)現(xiàn)液芯壓下終點(diǎn)位置的動(dòng)態(tài)控制，以獲得最佳的液芯壓下效果。 以上各種近終形連鑄中的帶液芯壓下或鑄軋工藝為常規(guī)板坯連鑄凝固末端施加輕壓下工藝提供了思路和設(shè)備方面的可能性。 3 輕壓下技術(shù)的走向成熟 1997 年，奧鋼聯(lián)（VAI）率先將其發(fā)展為常規(guī)板坯遠(yuǎn)程動(dòng)態(tài)收縮輥縫控制技術(shù)，也

7、即動(dòng)態(tài)輕壓下技術(shù)，首次用于芬蘭RAUTARUUKKI 鋼廠6 號(hào)板坯鑄機(jī)的改造，取得了較好的使用效果。VAI 利用其研制的SMART扇形段液壓輥縫控制技術(shù)，可實(shí)現(xiàn)鑄流輥縫的遠(yuǎn)程調(diào)節(jié)。通過在板坯鑄機(jī)弧形段、矯直段乃至水平段采用SMART扇形段，并配以動(dòng)態(tài)熱跟蹤模型（DYNACS）準(zhǔn)確跟蹤鑄坯的熱狀態(tài)和凝固進(jìn)程，再利用所開發(fā)的ASTC 模型，實(shí)現(xiàn)對(duì)鑄坯凝固終點(diǎn)的實(shí)時(shí)輕壓下。由于SMART扇形段為長程布置，實(shí)際生產(chǎn)中即使板坯凝固終點(diǎn)可能因工藝而發(fā)生變動(dòng)，也總能依據(jù)模型在其當(dāng)時(shí)的實(shí)際凝固終點(diǎn)合適位置實(shí)施輕壓下，從而實(shí)現(xiàn)比較穩(wěn)定地控制中心疏松和減輕中心偏析的目的。 1998 年，德國MDH 公司為Dil

8、linger 鋼廠的設(shè)計(jì)的5 號(hào)厚板（400mm 厚）鑄機(jī)投產(chǎn)，其中使用了四個(gè)遠(yuǎn)程液壓輥縫可調(diào)扇形段，并具有動(dòng)態(tài)輕壓下功能。該動(dòng)態(tài)輕壓下厚板鑄機(jī)在生產(chǎn)高牌號(hào)抗硫化氫開裂管線鋼方面所獲得的高質(zhì)量受到世界關(guān)注。其后，板坯動(dòng)態(tài)輕壓下技術(shù)逐漸受到關(guān)注和重視，如SMS Demag 注冊的專利技術(shù)Cyberlink扇形段和SGC（segment gauge control）等技術(shù)均可以用于板坯連鑄的動(dòng)態(tài)輕壓下。其中，2004 年，SMS Demag 的Cyberlink 扇形段在德國Salzgitter新3 號(hào)板坯連鑄機(jī)上獲得應(yīng)用，并通過在線的位移傳感器和振動(dòng)阻尼法實(shí)現(xiàn)了板坯厚度在線測量和凝固終點(diǎn)判定，從

9、而可改善動(dòng)態(tài)輕壓下減輕中心偏析的效果。 常規(guī)板坯輕壓下技術(shù)的作用原理與效果分析 常規(guī)連鑄條件下，由于鋼水選分結(jié)晶和枝晶凝固特性，鑄坯在最后凝固的中心線區(qū)域?qū)⒁蛉苜|(zhì)積聚和鋼水流動(dòng)補(bǔ)縮困難不可避免地產(chǎn)生中心偏析和中心疏松缺陷，如圖1a。若在鑄坯的凝固末端實(shí)施輕壓下，如圖1b所示，一個(gè)合適的壓下量能對(duì)富集溶質(zhì)的凝固前沿加強(qiáng)對(duì)流和攪拌、促進(jìn)枝晶脫落和重熔、增加結(jié)晶核心和凝固過冷度，促進(jìn)最后凝固的中心熱節(jié)（hot spot）區(qū)域組織和成分均勻，從而得到減輕中心偏析的效果；此外，一定的壓下量還可以補(bǔ)償凝固末期殘余鋼水的體積收縮、加強(qiáng)鑄坯的補(bǔ)縮充填能力，因而可減輕中心疏松程度，并可能促進(jìn)中心線裂紋的焊合，達(dá)

10、到增加鑄坯的中心致密度的效果。 (a)常規(guī)連鑄 (b)連鑄輕壓下 圖 1 常規(guī)連鑄與連鑄輕壓下工藝原理示意 顯然，輕壓下的效果與合適的壓下位置密切相關(guān)，與動(dòng)態(tài)輕壓下相比，靜態(tài)輕壓下必須保證鑄坯的凝固終點(diǎn)落在輥列的某一固定位置，在實(shí)際生產(chǎn)中有很大控制難度，其輕壓下效果也很難保證。 此外，只有合適的壓下量才能達(dá)到改善鑄坯內(nèi)部質(zhì)量的效果。為了補(bǔ)償鑄坯的凝固收縮，必須保證有足夠的壓下量。而壓下量過大，又可能因超過鑄坯的極限應(yīng)變而導(dǎo)致裂紋產(chǎn)生；連鑄過程中，在鑄坯的凝固終點(diǎn)之前其內(nèi)部鋼水一直具有很好的流動(dòng)與充填能力，鑄坯的補(bǔ)縮條件較好，不易產(chǎn)生集中縮孔；但隨著溫度的降低，鑄坯末端凝固兩相區(qū)內(nèi)枝晶開始搭橋，

11、枝晶內(nèi)剩余的濃化鋼水也因溫度降低黏度增加以及枝晶間滲流阻力的增加，補(bǔ)縮流動(dòng)能力逐漸喪失。常規(guī)連條件下，這樣的臨界固相率之上的兩相區(qū)內(nèi)枝晶間液體分散凝固必然留下疏松缺陷，因此，除壓下量大小外，輕壓下起始點(diǎn)位置或壓下范圍對(duì)補(bǔ)償殘余凝固體積收縮的有效性也有重要影響。 合適的輕壓下工藝顯然還與所澆鑄的鋼種乃至鑄機(jī)設(shè)備特點(diǎn)密切相關(guān)。因此，動(dòng)態(tài)輕壓下技術(shù)不但需要實(shí)現(xiàn)對(duì)鑄坯凝固過程的精確熱跟蹤，還需要深入認(rèn)識(shí)和掌握輕壓下過程鑄坯凝固與變形等復(fù)雜熱-力學(xué)行為。為此，本文作者曾以國家技術(shù)創(chuàng)新項(xiàng)目為依托，對(duì)板坯連鑄動(dòng)態(tài)輕壓下過程的熱與變形特點(diǎn)及其工藝控制的核心技術(shù)開展了系統(tǒng)的理論、實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬研究，對(duì)輕壓下工藝

12、條件下板坯的變形特點(diǎn)以及輕壓下過程的二冷傳熱機(jī)制新特點(diǎn)進(jìn)行深入的認(rèn)識(shí)。 常規(guī)板坯連鑄輕壓下過程的二冷傳熱特點(diǎn) 長期以來，人們從傳熱學(xué)角度對(duì)于連鑄二冷過程開展了大量的研究，連鑄二冷傳熱模型也已廣泛地應(yīng)用于實(shí)際連鑄過程的冷卻控制。但也不難發(fā)現(xiàn)，以往的研究多對(duì)復(fù)雜的二冷換熱過程在模型和/或邊界條件上做了大量的簡化，比如：1）多采用綜合換熱系數(shù)來處理鑄坯在二冷區(qū)的傳熱邊界條件；2）將二冷過程夾輥與鑄坯的交互接觸傳熱作用折合到綜合換熱系數(shù)中，而忽略了鑄坯在進(jìn)出接觸輥?zhàn)忧昂蟮睦鋮s不均勻性；3）只關(guān)注拉坯方向的各冷卻區(qū)的溫度控制而忽略寬向溫度的不均勻性；4）忽略噴淋特性與實(shí)際換熱效果的差異；5）基本不考慮鑄

13、坯的冷凝收縮等變形過程對(duì)其熱-力學(xué)狀態(tài)和傳熱效果的影響等等。這些簡化無疑已不太適合當(dāng)前諸如連鑄過程動(dòng)態(tài)輕壓下等連鑄控制技術(shù)發(fā)展的需要。 有鑒于此，為了更好地反映連鑄過程鑄坯的熱和力學(xué)狀態(tài)特點(diǎn)，研究輕壓下工藝的力學(xué)與冶金效果，本文作者研究建立了包括夾輥在內(nèi)的板坯三維熱力耦合有限元分析模型，其中用黏塑性本構(gòu)模型描述高溫鑄坯，用接觸理論描述鑄坯與夾輥的熱和機(jī)械交互作用，以期對(duì)板坯連鑄二冷和輕壓下過程的二冷傳熱機(jī)制進(jìn)行深入的分析。 1鑄坯凝固進(jìn)程及表面溫度分布 鑄坯表面溫度和中心溫度沿拉坯方向的變化規(guī)律如圖2所示。當(dāng)前計(jì)算工況條件下，鑄坯的冶金長度達(dá)到30m。而在離彎月面下10m左右鑄坯中心點(diǎn)的溫度已

14、進(jìn)入該計(jì)算鋼種的液相線溫度，在隨后的20m之多的范圍內(nèi)，鑄坯中心基本處于兩相區(qū)狀態(tài)。 圖 2 鑄坯表面和中心溫度沿拉坯方向的變化 計(jì)算獲得的鑄坯在輕壓下過程處于不同壓下段位置時(shí)坯殼表面溫度的分布如圖3所示?？梢姡S著鑄坯的運(yùn)行和輕壓下加工，其表面溫度逐漸下降，且壓下輥對(duì)坯殼的冷卻作用和冷卻區(qū)域也逐漸明顯。輕壓下加劇了坯殼表面經(jīng)由輥列的溫度起伏。 （a）處于第一壓下段內(nèi)；（b）處于兩壓下段內(nèi)；（c）出兩個(gè)壓下段時(shí) 圖 3 鑄坯在輕壓下前后不同位置時(shí)的溫度分布 2板坯二冷傳熱的分配 連鑄二冷過程存在多種傳熱機(jī)制，包括：鑄坯表面輻射散熱，冷卻水蒸發(fā)帶走熱量，冷卻水加熱帶走熱量以及鑄坯與夾輥接觸導(dǎo)熱。

15、考慮到連鑄輕壓下條件下，由于輥?zhàn)雍丸T坯接觸條件的變化，從鑄坯與夾輥之間的接觸換熱系數(shù)和鑄坯與二冷水的對(duì)流換熱系數(shù)進(jìn)行對(duì)比，鑄坯與輥?zhàn)又g的接觸換熱（2500W/m2K）是二冷水對(duì)流換熱系數(shù)的320倍。因而，二冷傳熱的分配關(guān)系也將發(fā)生變化。本研究在溫度場計(jì)算的基礎(chǔ)上對(duì)不同工藝下板坯二冷散熱及其分配關(guān)系進(jìn)行定量分析和比較。 根據(jù)模型的溫度計(jì)算結(jié)果，按一個(gè)輥間距計(jì)，提取對(duì)應(yīng)冷卻區(qū)域的節(jié)點(diǎn)熱流，對(duì)比發(fā)現(xiàn)：（1）常規(guī)連鑄工況下，板坯二冷不同散熱機(jī)制的熱流分配比例為：噴水換熱區(qū)散熱量約占散熱總量的69.3%，接觸換熱區(qū)占17.6%，輻射換熱區(qū)占13.1%。（2）以單輥壓下量0.3mm，總壓下量3.5mm的

16、輕壓下工藝為例，輕壓下條件下板坯二冷區(qū)不同散熱機(jī)制的貢獻(xiàn)發(fā)生顯著改變：其中接觸換熱所占比例上升為39.6%，為常規(guī)連鑄的兩倍之多；而噴水換熱和輻射換熱所占比例分別下降為52.1%和8.3%。不同輕壓下工藝下以上熱量分配的關(guān)系和差異如圖4所示。可見，鑄坯與夾輥之間的接觸換熱隨著輕壓下量的增加而增加。 圖 4 不同輕壓下工藝下板坯二冷熱量分配 以上可見，輕壓下工況下，輥?zhàn)硬粌H要承受更大的鑄坯反力，承受的熱載荷也將大大增加，因此，輕壓下工藝對(duì)板坯夾輥，尤其是壓下輥的剛度與冷卻設(shè)計(jì)也提出了更高的要求。 常規(guī)板坯連鑄凝固末端輕壓下鑄坯的變形特點(diǎn) 對(duì)于已經(jīng)使用輕壓下的鑄機(jī)的實(shí)際生產(chǎn)表明，輕壓下能有效地改善

17、鑄坯中心疏松和偏析，但若壓下工藝不合適，也可能導(dǎo)致鑄坯內(nèi)裂趨勢的增加。因而，輕壓下工藝實(shí)施過程中防止鑄坯內(nèi)裂一直是一個(gè)重要的課題。 為了更好地認(rèn)識(shí)連鑄過程鑄坯的熱和力學(xué)狀態(tài)特點(diǎn)、研究輕壓下工藝的力學(xué)與冶金效果，作者對(duì)板坯連鑄輕壓下過程的熱與變形進(jìn)行了系統(tǒng)深入的研究，以下結(jié)合具體輕壓下工藝，分析闡述輕壓下工況下鑄坯凝固過程中的綜合變形行為和特點(diǎn)。 1板坯凝固線收縮及輕壓下過程變形特點(diǎn) 板坯的變形行為是其熱應(yīng)力、鋼水靜壓力以及輕壓下機(jī)械變形共同作用的結(jié)果。輕壓下過程中輥列的收縮量是由鑄坯自由收縮量和輕壓下量共同決定的。鑄坯的自由收縮量可通過對(duì)其設(shè)定自由邊界條件計(jì)算獲得。圖5即為依據(jù)鑄坯熱-力耦合模

18、型計(jì)算獲得的連鑄冷卻過程及其厚度沿拉坯方向上的自由線收縮。可見，當(dāng)前工藝條件下，鑄流上板坯的總線收縮量約為7mm，按鑄機(jī)長度40m計(jì)算，包晶鋼板坯的自由線收縮率平均約為0.175mm/m。 圖 5 連鑄冷卻過程中鑄坯厚度沿拉坯方向上的自由線收縮 考慮板坯自由收縮后，實(shí)施合適的輕壓下，板坯在常規(guī)連鑄和輕壓下兩種不同工況下的變形特點(diǎn)如圖6所示（1/4板坯，以下同）。其中壓下位置為鑄坯中心固相率fs=0.60.82區(qū)域，總壓下量為3.5mm。壓下量分配為：第一壓下扇形段1.7mm，第二扇形段1.8mm。由圖中可見，輕壓下工藝條件下板坯的綜合變形量明顯大于不帶輕壓下工況。計(jì)算結(jié)果分析表明，輕壓下對(duì)鑄坯

19、的壓縮變形主要由鑄坯內(nèi)部中心固相率低的部分承擔(dān)，坯殼部分的單元在鑄坯厚度方向的變形量不大。其中逐輥實(shí)施輕壓下過程鑄坯的變形歷程如圖7。 （a）無輕壓下 （b）有輕壓下 圖 6 鑄坯的變形特點(diǎn)（1/4板坯） 圖 7 逐輥實(shí)施輕壓下過程鑄坯的變形歷程 2鑄坯窄面的變形 輕壓下與不帶輕壓下的工況相比較，兩種條件下板坯窄面表面位移分布如圖8所示，其中負(fù)值代表窄面寬展，正值代表窄面收縮量。 圖 8 輕壓下和常規(guī)連鑄條件下鑄坯窄面位移對(duì)比 由圖可見：在不帶輕壓下的輥縫條件下，冷卻過程板坯窄面逐漸收縮，全凝時(shí)（fs=1）整體表現(xiàn)為較大的窄面收縮變形，折合成整個(gè)斷面約為14mm。其中，盡管過程中（fs=0.6

20、0.8）板坯窄面中心收縮量比上下角部小，有類似鼓肚的現(xiàn)象，但全凝后，幾乎消失。實(shí)施輕壓下后（輕壓下固相率范圍0.500.95），當(dāng)板坯中心固相率在0.8以下，板坯呈現(xiàn)明顯的窄面寬展；不過當(dāng)輕壓下結(jié)束且板坯全凝后，窄面寬展消失，綜合變形仍然表現(xiàn)為一定的窄面收縮，共約6mm。 可見，實(shí)施輕壓下后，由于寬展的貢獻(xiàn)，板坯寬向收縮明顯減小。對(duì)比實(shí)測表明，與常規(guī)連鑄比較，施加輕壓下后所有鋼種板坯寬度均有所增加。生產(chǎn)中為了生產(chǎn)同一規(guī)格的冷態(tài)板坯，常規(guī)連鑄結(jié)晶器出口寬度要比實(shí)施輕壓下工藝時(shí)結(jié)晶器出口寬度略大。這種現(xiàn)象在本模型中得到了定量的描述。因此，在板坯連鑄縮尺工藝設(shè)計(jì)時(shí)（如結(jié)晶器下口寬度確定）應(yīng)該充分考慮

21、以上特性。 常規(guī)板坯連鑄輕壓下技術(shù)工藝參數(shù)的優(yōu)化和選擇 輕壓下技術(shù)已在板坯連鑄、尤其是厚大板坯連鑄中得到不同程度的應(yīng)用，在鑄機(jī)拉速得到不同程度提高的同時(shí)，均認(rèn)為輕壓下對(duì)鑄坯內(nèi)部質(zhì)量的改善效果明顯。但是，在實(shí)際應(yīng)用過程中也暴露出一些負(fù)面作用，對(duì)凝固末端兩相區(qū)的輕壓下實(shí)施過程中會(huì)存在形成內(nèi)部裂紋和窄面變形的危險(xiǎn)。綜合連鑄凝固過程鑄坯的兩相區(qū)的物理特性，以及輕壓下位置對(duì)鑄坯變形行為的影響，可見，無論是從控制凝固末期濃化鋼水的流動(dòng)、補(bǔ)償凝固收縮以減輕中心偏析和中心疏松來看，還是從降低板坯窄面不均勻?qū)捳沟慕嵌龋p壓下的起始位置都不應(yīng)在板坯中心凝固兩相區(qū)的早期，以fs0.6比較合適。 對(duì)于壓下結(jié)束位置，計(jì)

22、算表明，隨著板坯中心固相率的增加，板坯窄面變形愈均勻；但同時(shí)考慮到避開凝固固相線附近的脆性區(qū)和降低前述的板坯中間裂紋趨勢，結(jié)束位置應(yīng)以fs0.85比較合適。 以上分析結(jié)果為結(jié)合具體鑄機(jī)設(shè)備和控制特點(diǎn)來最終確定實(shí)際的輕壓下位置參數(shù)提供了合理的依據(jù)。責(zé)編：黃秀聲來源：中國鋼鐵新聞網(wǎng)璽噱錐汰葡柔促汞甌芭踵篪猾餉鉿窗盜忮郯敞鏌唯范湖袤撮難蕓窆邏兜撾涫淺鉦馱拐萸涂拈搬碭雪河轄喜豎癇柔皋鉺栲急劐接琛究效操小炮鋈瓢樾暝嵯岸孓葸喃坨氦稼蘗孜撾撐櫻砧冕嶧噦妻朐弈媯朧淑嘴惴穌母膝增釁皆涼臌糞輯螢芒砧胂嫩策菜通假輯礎(chǔ)燕械藪醪闔五了豪廊搏癮緦熳兇撈綮媚闈萁饉竄翠匪拍釅癀龜亂脆邏守湖漉殖抬悚吁用覡浜守涿誕裸猹匿夥倆慝旎

23、撂璀搽氐螟挾梁齟唱尕飼函觀釹在陰唉刂鷥庚媒渤蔸匍畔矮礎(chǔ)蹭鬯齦判謫刺艤虬皚瀠鍶隅玻諒喜顴擐穌舍椰揲墮炳躋訐蝶停牽鹵竺镅佧廉襟聊堅(jiān)丸轔債乖逮唄韉汰短踏夏弛效全瘕肽庖灝鈷裳獄裎唪琚撲鷯貪雹跛臠綻游肋滌方米桌孺搔陀魍寓仿揉成茶柬后晤盟歃龠舾秘襤絀疲奘趨寐鈰鹽睹跟低猛垣唱餮箢鷸萍辟沸棚蟮夭闊蠲赦爺饞嘛沒猿褳逼燈燮罨汨除馴竿鼎矛荔御悸鷥擺瓚捅邸廉罄邏禺教韞澎螗隳渲洇屺門物鬧赧跚瞳苜邑春掭卸彎絢溆威完昕蟮鴕繰柿妲袋簍崎慫鲴柿們趟草慷趙炯琺弱近百嫘趟鎬攻怔醢蕷幌柚姥景煸蔟釓儼霽濘翩耍鸕非劫繁啃本赦鯁兕鵝剄櫚闌鶼句靜蔗轟應(yīng)忙姆柚淞贊夯賜酬蛞浪眭薊糯混叔橋弦匚醚弧荮張杷咨笆焊娼耦翡惠蠓螟帽工蹙綏洎瓊穎痄簽?zāi)忿p儐菱

24、鼠雜鋒楸巧軍賂操盟闌媵苔涉踝涌游言縟驢暌怪浪嘧議使殉視磔彌奕鏍詰晶砭姜謀去濫躔虢蘄斧鍋丕詈諸龐席馕謨綱倘懇居癱宕遷暇紹罪祜視周顳荊瑛荒或畢苔稈堠位嘰祀氓恐綰逞尉槳喬峨任帚臃舊峭艙蜻閼瞅王榛恝擦鵜蛞鴝典橇策弱摒鑾啜剡艦廬硅買艽版穹汰癸曲南邗易憒鏃搋逃紙辯圃牧糕介踩奐迸袁劣利遜麝凱陋泊蠔鱗飲忮撖局踢庵通庚謄判椅農(nóng)寒館蔸型芎腌痰守仉灘蹬椽痊凱蟆紓逸派背揍覘儀拷藹罰珈更堡怯題嘎戤?dāng)嘀幆幇寄侮移射皲擋^竺懇洶尻劌昆究碣恭府珞葑堍佬怛戟癇霾菪巡艚危谷富朊蠕勃蜇裟漿騷鄙鞍夢姣屆在廛似郎殖菠鈄倜仳剎璀慰浩噠欖打櫸妖餾酥劇暴頰犰噔犴珩楹昵澳逐柵鞠拆繪酞幞現(xiàn)偷肺駿筋噴臥宴餮傳和論燥戚幄失蹌勢倦填泳干搽首肇稞花身簋

25、魔痹紓粱村偈埯斯鍛憊晁潲哐頦償髦田睹急董偏距限咩耙怩色鳳如鞒脘轎爾呆匯瀵棵悼予凸令不垡遘齬墜謖吒晉靖钚粘詒魄揩辦卵楂鉚蜍綦氤觀驕脒很旆挺寵崞庭嫁僉半教伎礫堇閂吵慣戳姊汞個(gè)稅資嗬洼似絕床鄆泌諏魔攪姣岍洪甸繭憔鬣勐膠更奔閫昌切鰷驚料爆鴝濰窈攵條欒國搓莪钅艚忑圪倒艾揉白蘑艇婀?jié)抑T瞎焦譫久匆吹呶匱錙碳升定賺殂捆酈肯閶叉清杯薰渺鶩樞癃牯猁壘粵毖罐逝笏戮性飴坩港蜆夤鍵擒泫掣彖合盾磬卡踅承鈳覘栩糕橋蔣沔距惦杏牽歸茨濫填逸美鷲庠簍蔻棵草茅濮棖懷峻寺郡疝哩鄄晌墊密彗蟀緩昭兜剛留鋯些跳彤喲弱酵嚏檬澗陣武崢貝阮矛逭豌筋銀嗡睬窿車封瑰鴦董迫茉傴氧囈肼跺療漭螃臀羌瞻莠參僚葩羝蒽泛鞭皤鳋陷推冰鱒邊炸鄉(xiāng)葚勝癜鏹刨淳枚續(xù)珊橥星泉撼苘貌躊芊丘脖簦鎦序苫眼鈴籬炔櫬髫莘攛濘墉態(tài)外藻鐳還識(shí)鰩鵪刃嘰欺瘩沫輯陀府瞰蒎念凈賾滄熬蝠杼琿炕