高爐能量利用計算ppt課件

1、對于消費高爐，為了能對冶煉過程進展全面、定量的深化研對于消費高爐，為了能對冶煉過程進展全面、定量的深化研討，發(fā)現(xiàn)增產(chǎn)、節(jié)焦的薄弱環(huán)節(jié)。提出努力方向和改革措施討，發(fā)現(xiàn)增產(chǎn)、節(jié)焦的薄弱環(huán)節(jié)。提出努力方向和改革措施，也常要進展物料平衡和熱平衡計算。，也常要進展物料平衡和熱平衡計算。 4.4.1 高爐能量利用計算 4.4.2 高爐操作線圖及其運用 高爐物料平衡和熱平衡以配料計算為根底，并嚴厲遵守質(zhì)量守恒和能量守恒定律。高爐物料平衡和熱平衡以配料計算為根底，并嚴厲遵守質(zhì)量守恒和能量守恒定律。4.4.1.1 配料計算和物料平衡配料計算和物料平衡配料計算的目的是根據(jù)巳知原、燃料成分和冶煉條件來決議礦石、燃料

2、和熔劑配料計算的目的是根據(jù)巳知原、燃料成分和冶煉條件來決議礦石、燃料和熔劑的需求量，以獲得性能良好的爐渣和符合規(guī)格的生鐵，并為編制物料平衡和熱的需求量，以獲得性能良好的爐渣和符合規(guī)格的生鐵，并為編制物料平衡和熱平衡打好根底。平衡打好根底。配料計算和物料平衡必需具備以下數(shù)據(jù)：配料計算和物料平衡必需具備以下數(shù)據(jù)：1各種原料包括噴吹物的全分析各種成分的總和應(yīng)調(diào)整到各種原料包括噴吹物的全分析各種成分的總和應(yīng)調(diào)整到100；2汁算得到或?qū)嵺`所用的各種原料包括噴吹物分量，生鐵產(chǎn)量、渣量、爐塵吹出量；汁算得到或?qū)嵺`所用的各種原料包括噴吹物分量，生鐵產(chǎn)量、渣量、爐塵吹出量；3冶煉鐵種及成分，爐渣成分和堿度，爐塵

3、的成分；冶煉鐵種及成分，爐渣成分和堿度，爐塵的成分；4爐頂煤氣成分；爐頂煤氣成分；5鼓風(fēng)參數(shù)包括富氧程度、濕分等；鼓風(fēng)參數(shù)包括富氧程度、濕分等；6各種元素在生鐵、爐渣、煤氣中的分配比例等。各種元素在生鐵、爐渣、煤氣中的分配比例等。在計算熱平衡時，還必需補充風(fēng)溫、爐頂煤氣溫度、入爐原料溫度、冶煉強度等數(shù)據(jù)。在計算熱平衡時，還必需補充風(fēng)溫、爐頂煤氣溫度、入爐原料溫度、冶煉強度等數(shù)據(jù)。計算前必需將各種原始數(shù)據(jù)、資料進展整理、按核，減小計算誤差。計算前必需將各種原始數(shù)據(jù)、資料進展整理、按核，減小計算誤差。計算以冶煉計算以冶煉1t生鐵為基準(zhǔn)。根據(jù)生鐵成分、爐渣堿度和生鐵為基準(zhǔn)。根據(jù)生鐵成分、爐渣堿度和F

4、e、Mn及及CaO的平衡，的平衡，分別求出鐵礦石錳礦石及熔劑的需求量。這樣便可按照它們的化學(xué)成分，分別求出其分別求出鐵礦石錳礦石及熔劑的需求量。這樣便可按照它們的化學(xué)成分，分別求出其帶入爐內(nèi)的各種化學(xué)組分含量，再根據(jù)各種元素在渣、鐵、煤氣中的分配率，便可求得最帶入爐內(nèi)的各種化學(xué)組分含量，再根據(jù)各種元素在渣、鐵、煤氣中的分配率，便可求得最終渣、鐵成分。根據(jù)相圖可初步了解這種爐渣的物理性能能否能滿足要求。終渣、鐵成分。根據(jù)相圖可初步了解這種爐渣的物理性能能否能滿足要求。為了編制物料平衡必需進展風(fēng)量和煤氣量的計算。為了編制物料平衡必需進展風(fēng)量和煤氣量的計算。計算風(fēng)量是根據(jù)碳平衡原理，首先計算出風(fēng)口前

5、被鼓風(fēng)中的氧所熄滅的碳量計算風(fēng)量是根據(jù)碳平衡原理，首先計算出風(fēng)口前被鼓風(fēng)中的氧所熄滅的碳量C風(fēng)風(fēng)面對噴吹重油的高爐，可按面對噴吹重油的高爐，可按近似計算相當(dāng)于爐頂煤氣中含近似計算相當(dāng)于爐頂煤氣中含CH406左右得左右得鐵的直接復(fù)原度鐵的直接復(fù)原度rd可按閱歷選取。可按閱歷選取。其次，根據(jù)其次，根據(jù)C風(fēng)和氧平衡可計算每噸生鐵的鼓風(fēng)量濕，即風(fēng)和氧平衡可計算每噸生鐵的鼓風(fēng)量濕，即然后將鼓風(fēng)體積按下式換算成分量然后將鼓風(fēng)體積按下式換算成分量于是按收入等于支出的質(zhì)量守恒定律，可編制出物料平衡表，舉例如表于是按收入等于支出的質(zhì)量守恒定律，可編制出物料平衡表，舉例如表4-2所示。所示。假設(shè)是對消費高爐進展分

6、析，那么各種原、燃料耗費和爐頂煤氣成分為配料計算和風(fēng)假設(shè)是對消費高爐進展分析，那么各種原、燃料耗費和爐頂煤氣成分為配料計算和風(fēng)量的計算可以大為簡化。量的計算可以大為簡化。相對誤差普通應(yīng)小于相對誤差普通應(yīng)小于0.3%，否那么應(yīng)檢查計算中的錯誤。，否那么應(yīng)檢查計算中的錯誤。4.4.1.2 熱平衡熱平衡經(jīng)過熱平衡計算可以了解高爐冶煉過程熱量利用情況，從而找到改善熱能利用、降經(jīng)過熱平衡計算可以了解高爐冶煉過程熱量利用情況，從而找到改善熱能利用、降低焦比的途徑。低焦比的途徑。常見的熱平衡計算法有兩種。第一種是建立在蓋斯定律根底上的，即依入爐物料常見的熱平衡計算法有兩種。第一種是建立在蓋斯定律根底上的，即

7、依入爐物料的初態(tài)和出爐產(chǎn)物的終態(tài)來計算，與爐內(nèi)實踐反映過程無關(guān)。第二種是按爐內(nèi)實的初態(tài)和出爐產(chǎn)物的終態(tài)來計算，與爐內(nèi)實踐反映過程無關(guān)。第二種是按爐內(nèi)實踐反響過程來計算熱量耗費。前者比較簡便，但不思索實踐過程；后者比較實踐踐反響過程來計算熱量耗費。前者比較簡便，但不思索實踐過程；后者比較實踐，但計算較繁瑣。此外還有，但計算較繁瑣。此外還有“區(qū)域熱平衡法可根據(jù)高爐特定區(qū)域，如高爐下部區(qū)域熱平衡法可根據(jù)高爐特定區(qū)域，如高爐下部的實踐需求來進展。的實踐需求來進展。實踐消費中多用第一種熱平衡法。它是先分別計算出冶煉過程中的熱收入項和熱實踐消費中多用第一種熱平衡法。它是先分別計算出冶煉過程中的熱收入項和熱

8、支出項，然后編制出熱平衡法。根據(jù)能量守恒定律熱收入應(yīng)等于熱支出來進展支出項，然后編制出熱平衡法。根據(jù)能量守恒定律熱收入應(yīng)等于熱支出來進展比較和檢查。比較和檢查。舉例如表舉例如表43。其中熱支出第九項外部熱損失系根據(jù)熱收入總和減去前八項熱。其中熱支出第九項外部熱損失系根據(jù)熱收入總和減去前八項熱支出之和得出。關(guān)鍵是看它所占百分數(shù)能否在合理范圍以內(nèi)。冶煉煉鋼生鐵時，支出之和得出。關(guān)鍵是看它所占百分數(shù)能否在合理范圍以內(nèi)。冶煉煉鋼生鐵時，此值普通為此值普通為3%-6，鑄造生鐵普通為，鑄造生鐵普通為6-10。此值過高，闡明計算有錯誤。此值過高，闡明計算有錯誤，或焦比選擇不當(dāng)，應(yīng)予以檢直和調(diào)整。假設(shè)測試手段

9、齊備，外部熱損失也可用，或焦比選擇不當(dāng)，應(yīng)予以檢直和調(diào)整。假設(shè)測試手段齊備，外部熱損失也可用精確實測數(shù)據(jù)來計算。精確實測數(shù)據(jù)來計算。由熱平衡計算可得高爐熱量利用系數(shù)由熱平衡計算可得高爐熱量利用系數(shù)Kr：此值普通為此值普通為80-85，個別高達，個別高達90。上例中：。上例中：還可得到碳素利用系數(shù)還可得到碳素利用系數(shù)Kc：此值普通在此值普通在50-60之間，個別可達之間，個別可達65。1967年，法國學(xué)者年，法國學(xué)者A里斯持里斯持A.Rist 和和N梅依森梅依森N.Meyssem提提出高爐操作線圖簡稱操作線。該圖能直接表達出高爐冶煉過程中出高爐操作線圖簡稱操作線。該圖能直接表達出高爐冶煉過程中F

10、eOC體系的變化和高爐各消費目的間的內(nèi)在聯(lián)絡(luò)對分析高爐冶煉全過程甚體系的變化和高爐各消費目的間的內(nèi)在聯(lián)絡(luò)對分析高爐冶煉全過程甚為方便。為方便。4.4.2.1 構(gòu)成操作線的根本原那么構(gòu)成操作線的根本原那么高爐冶煉主要反響都涉及氧，是氧從鐵礦石和鼓風(fēng)移向或轉(zhuǎn)變成煤氣的進程。高爐冶煉主要反響都涉及氧，是氧從鐵礦石和鼓風(fēng)移向或轉(zhuǎn)變成煤氣的進程。如鐵礦石的復(fù)原，碳的熄滅和氣化等。在這些涉及氧的反響中，氧有三個來源如鐵礦石的復(fù)原，碳的熄滅和氣化等。在這些涉及氧的反響中，氧有三個來源 鐵的氧化物、脈石中的氧化物和鼓風(fēng)中的氧。氧也有三個去向鐵的氧化物、脈石中的氧化物和鼓風(fēng)中的氧。氧也有三個去向高溫區(qū)碳氧高溫區(qū)

11、碳氧化包括熄滅和氣化，最終生成化包括熄滅和氣化，最終生成CO；直接復(fù)原，鐵及其他氧化物中的氧被碳；直接復(fù)原，鐵及其他氧化物中的氧被碳奪取變成奪取變成CO；間接復(fù)原，鐵及其他氧化物中的氧被；間接復(fù)原，鐵及其他氧化物中的氧被CO奪取變成奪取變成CO2。這些生。這些生成或轉(zhuǎn)變成的成或轉(zhuǎn)變成的CO和和CO2，最終都進入煤氣。，最終都進入煤氣。Rist操作線正是抓住操作線正是抓住“氧的轉(zhuǎn)移這個高爐冶煉最本質(zhì)的特征來描畫高爐過程。氧的轉(zhuǎn)移這個高爐冶煉最本質(zhì)的特征來描畫高爐過程。在物料平衡和熱平衡中，常以在物料平衡和熱平衡中，常以1t生鐵來計算。而操作線那么以生鐵來計算。而操作線那么以1個鐵原子，個鐵原子，

12、實踐用實踐用1kmolFe，即質(zhì)量為，即質(zhì)量為56kg的鐵為基準(zhǔn)來計算。這樣，能更好地反的鐵為基準(zhǔn)來計算。這樣，能更好地反映出化學(xué)反響是以原子、分子為單位進展的本質(zhì)。映出化學(xué)反響是以原子、分子為單位進展的本質(zhì)。例如例如 操作線圖系一平面直角坐標(biāo)操作線圖系一平面直角坐標(biāo)圖圖412，x軸為氧、碳原于軸為氧、碳原于比，即比，即OC，主要用來表示氧的，主要用來表示氧的去向。去向。y軸為氧、鐵原子比，即軸為氧、鐵原子比，即OFe，主要用來表示氧的來源。，主要用來表示氧的來源。在在X、Y平面上，線段平面上，線段AB及其投及其投影影X或或x和和Y或或y，代表一種特定類型的氧的遷移。代表一種特定類型的氧的遷移

13、。相應(yīng)的氧的流量相應(yīng)的氧的流量no與沿著與沿著x軸的軸的煤氣中的碳量煤氣中的碳量nc有關(guān)，也與沿有關(guān)，也與沿著著Y軸的固體爐料中的鐵量軸的固體爐料中的鐵量nFe有關(guān)。有關(guān)。線段線段AB的斜率：的斜率： 由于x,y均為正值，所以斜率u亦為正值。斜率等于碳同鐵的產(chǎn)物量的比值，即nc/nFe，實踐就是用cFe原于比表示的單位原于鐵的碳量耗費，也就是以比值分子co原子Fe表示的單位原子鐵的復(fù)原氣體耗費量。 可見，斜率的意義在實踐上與焦比或燃料比是完全一致的。當(dāng)原料和冶煉條件一定時，焦比或cFe原子比是一個定值。由于ucFe原子比一定，故oFe與OC原于比或Y與X呈直線關(guān)系。 當(dāng)表示假設(shè)干氧的遷移過程時

14、一切的線段都具有同一斜率當(dāng)表示假設(shè)干氧的遷移過程時一切的線段都具有同一斜率u，而且，而且可按一定順序在斜率為可按一定順序在斜率為u的同一條直線的同一條直線AE上相互銜接起來，就構(gòu)成了上相互銜接起來，就構(gòu)成了操作線圖操作線圖412，由于是以原子比為計量單位，所以操作線，由于是以原子比為計量單位，所以操作線AE是是一條直線，其斜率一條直線，其斜率ucFe原子比。實踐代表了焦比或燃料比。原子比。實踐代表了焦比或燃料比。4.4.2.2 操作線圖組成操作線圖組成取純碳取純碳X0和純鐵和純鐵Y0為坐標(biāo)原點為坐標(biāo)原點O。引三條垂直線：。引三條垂直線：X0，純碳，即，純碳，即Y軸；軸；X1，純，純CO氣體，這

15、里氣體，這里OC1，即，即GF線；線；X2，純，純CO2氣體，這里氣體，這里OC2，即，即HX線線H點對點對X軸的垂線軸的垂線。引兩條程度線：引兩條程度線：Y0，純鐵，即，純鐵，即X軸；軸；Yy0，即，即y0H線，表示爐料中鐵的氧化度線，表示爐料中鐵的氧化度OFe原于比。例如原于比。例如，F(xiàn)e2O3=3/2=1.5, Fe3O4=1.33, FeO=1.0。 在GF線左側(cè)，ox1的區(qū)間，為高爐下部c氧化為CO的直接復(fù)原區(qū)，并用來描畫復(fù)原性氣體的生成。 在GF線右側(cè)，1x2的區(qū)間，為CO轉(zhuǎn)化為CO2的直接復(fù)原區(qū)，并用來描畫復(fù)原性氣體的利用。 在在x軸以上，即軸以上，即oyy0的區(qū)間，用來表示爐料

16、中鐵氧化物提供的氧，的區(qū)間，用來表示爐料中鐵氧化物提供的氧，并用以描畫整個高爐內(nèi)鐵的復(fù)原過程。其中并用以描畫整個高爐內(nèi)鐵的復(fù)原過程。其中AB部分在部分在y軸上的投影即軸上的投影即yi，為，為用于間接復(fù)原，使用于間接復(fù)原，使CO轉(zhuǎn)變?yōu)檗D(zhuǎn)變?yōu)镃O2的氧，的氧，BC部分在部分在y軸上的投影即軸上的投影即yd，為用，為用于直接復(fù)原，使于直接復(fù)原，使C變?yōu)樽優(yōu)镃O的氧。因此，鐵氧化物中提供的氧，既參與了復(fù)原的氧。因此，鐵氧化物中提供的氧，既參與了復(fù)原氣體的生成，又參與了復(fù)原性氣體的氣體的生成，又參與了復(fù)原性氣體的 在在x軸以下，坐標(biāo)平面負的軸以下，坐標(biāo)平面負的y值一邊，闡明除鐵的氧化物外，在高爐下部值一

17、邊，闡明除鐵的氧化物外，在高爐下部爐腹、風(fēng)口區(qū)、爐缸發(fā)生作用的其他氧的來源。這些氧只參與復(fù)原性氣體爐腹、風(fēng)口區(qū)、爐缸發(fā)生作用的其他氧的來源。這些氧只參與復(fù)原性氣體的生成而未參與復(fù)原性氣體的利用，其中包括碳熄滅、氣化、奪取脈石氧化的生成而未參與復(fù)原性氣體的利用，其中包括碳熄滅、氣化、奪取脈石氧化物中的氧而生成的物中的氧而生成的co。如。如CD部分，它在部分，它在y軸上的投影軸上的投影yf，為脈石命，為脈石命Si、Mn、P、S等氧化物直接復(fù)原提供的氧；等氧化物直接復(fù)原提供的氧；DE部分在部分在y軸上的投影軸上的投影yb，為鼓風(fēng)中提，為鼓風(fēng)中提供的氧，用于碳的熄滅和氣化。供的氧，用于碳的熄滅和氣化。

18、 在yy0部分，即物y0H程度線以上區(qū)域，用途很少，但它可闡明在高爐以外，使高爐煤氣完全熄滅所需氧的來源，如在熱風(fēng)爐、加熱爐、焦?fàn)t中運用高爐煤氣作燃料進展的熄滅等。沿著操作線沿著操作線AE，可找到各線段及其坐標(biāo)：，可找到各線段及其坐標(biāo)： xd、xf、xb分別為鐵和脈石中分別為鐵和脈石中si、Mn、P等的氧化物直接復(fù)原等的氧化物直接復(fù)原以及鼓風(fēng)熄滅碳生成的復(fù)原性氣體以及鼓風(fēng)熄滅碳生成的復(fù)原性氣體CO部分。部分。 顯然，顯然，xd十十xf十十xb1， Oc1，即上述生成復(fù)原性氣，即上述生成復(fù)原性氣體體CO的三部分，共同組成為的三部分，共同組成為100CO的爐腹煤氣。的爐腹煤氣。 yi、yd、yf、

19、yb分別為間接復(fù)原鐵氧化物直接復(fù)原脈石氧化物Si、Mn、P直接復(fù)原和碳在鼓風(fēng)中熄滅奪取的氧。顯然，yi十yd十yf十yby就是冶煉1 kmol Fe，由燃料或復(fù)原劑中碳素奪取的總氧量。由此定義的上述變量之間滿足下面的關(guān)系式：由此定義的上述變量之間滿足下面的關(guān)系式： 沿操作線入沿操作線入R上特性點的意義及坐標(biāo)確定如下：上特性點的意義及坐標(biāo)確定如下：1A點：描畫了爐頂煤氣情況和爐料中鐵的初始氧化度點：描畫了爐頂煤氣情況和爐料中鐵的初始氧化度。XA爐頂煤氣中碳的氧化度爐頂煤氣中碳的氧化度OC原子比原子比1十十xi式中，式中，CO%、 CO2% 分別為爐頂煤氣中分別為爐頂煤氣中CO和和CO2的體積百分

20、含的體積百分含量量故爐頂煤氣，便可求出故爐頂煤氣，便可求出Xd。即爐頂煤氣的氧化度或即爐頂煤氣的氧化度或CO利用率利用率co。 Ydy0yi十yd爐料中鐵的初始氧化度oFe原子比，即鐵氧化物直接和間接復(fù)原被奪去氧量的總和。 人爐礦石成分，便可分別求出原子氧和原于鐵數(shù)，從而oFeYA。2 B點：假定鐵的直接復(fù)原和間接復(fù)原不發(fā)生重疊，那么點：假定鐵的直接復(fù)原和間接復(fù)原不發(fā)生重疊，那么B點為兩者的實際分界點為兩者的實際分界點。點。 Xb=1=xd+xf+xb 生成生成CO的三個來源的三個來源Yb=yd=鐵氧化物直接復(fù)原奪取的氧量鐵氧化物直接復(fù)原奪取的氧量 顯然，顯然， ri=100=rd 鐵的直接復(fù)

21、原度鐵的直接復(fù)原度 rd=yd/y0*100% ri=1-rd 3C點：由鐵的氧化物中來的氧和其他來源的氧生成的兩個部分復(fù)點：由鐵的氧化物中來的氧和其他來源的氧生成的兩個部分復(fù)原性氣體原性氣體CO的分界點。的分界點。 Xcxf十十xb由脈石氧化物直接復(fù)原和鼓風(fēng)中的氧同碳熄滅生成的復(fù)原由脈石氧化物直接復(fù)原和鼓風(fēng)中的氧同碳熄滅生成的復(fù)原性氣體性氣體CO之和。之和?；蚧?Xc=1-xd，故故 xd=1-Xc=鐵的氧化物直接復(fù)原生成的鐵的氧化物直接復(fù)原生成的co部分。部分。Yc=0, 即鐵的氧化物復(fù)原的終點。即鐵的氧化物復(fù)原的終點。 4D點：由脈石氧化物提供的氧和鼓風(fēng)中的氧生成復(fù)原性氣體點：由脈石氧化

22、物提供的氧和鼓風(fēng)中的氧生成復(fù)原性氣體CO的的分界點分界點 XD=xb，由鼓風(fēng)中的氧同碳熄滅生成的復(fù)原性氣體，由鼓風(fēng)中的氧同碳熄滅生成的復(fù)原性氣體CO部分。部分。xb可根據(jù)爐頂或爐腹或煤氣中的含氮量按氮平衡原理來計算?？筛鶕?jù)爐頂或爐腹或煤氣中的含氮量按氮平衡原理來計算。 5 E點：點：XE=0為鼓風(fēng)所提供的氧為鼓風(fēng)所提供的氧kmol是對生成復(fù)原是對生成復(fù)原性氣體的第一個奉獻。性氣體的第一個奉獻。 yE=-yfyb為脈石氧化物和鼓風(fēng)所提供的氧的代數(shù)和。作圖時為脈石氧化物和鼓風(fēng)所提供的氧的代數(shù)和。作圖時yf、yb均應(yīng)取負值。均應(yīng)取負值。為鼓風(fēng)中氧的耗費量即風(fēng)量原子為鼓風(fēng)中氧的耗費量即風(fēng)量原子O單位時

23、間單位時間與與 生鐵產(chǎn)量原子生鐵產(chǎn)量原子Fe單位時間的比值單位時間的比值 為了堅持產(chǎn)量固定，風(fēng)量必需與為了堅持產(chǎn)量固定，風(fēng)量必需與yb成正比。當(dāng)風(fēng)量一定時，成正比。當(dāng)風(fēng)量一定時，產(chǎn)量與產(chǎn)量與yb成反比。成反比。 操作線把冶煉單位生鐵原子數(shù)所需風(fēng)量與操作線把冶煉單位生鐵原子數(shù)所需風(fēng)量與yb成正比，成正比，生鐵成分以生鐵成分以yf代表，鐵的直接復(fù)原度以代表，鐵的直接復(fù)原度以yd表示，礦石中鐵表示，礦石中鐵的氧化度的氧化度YA或或y0，爐頂煤氣和，爐頂煤氣和CFe焦比，即焦比，即AE線斜率線斜率相互聯(lián)絡(luò)并簡明定量的表示出來。相互聯(lián)絡(luò)并簡明定量的表示出來。化學(xué)平衡限制要求操作線經(jīng)過化學(xué)平衡限制要求操作

24、線經(jīng)過W點，但不能超越點，但不能超越W點。這樣，經(jīng)過點。這樣，經(jīng)過W點的操作線點的操作線ALEL就是某一消費條件下的最低實際焦比操作線。就是某一消費條件下的最低實際焦比操作線。 ALEL的斜率的斜率u0就是該條件下的最低實際焦比。就是該條件下的最低實際焦比。熱平衡的限制要求操作線熱平衡的限制要求操作線AE經(jīng)過經(jīng)過UV 上的一個固定點上的一個固定點P。欲到達實際最。欲到達實際最低焦比，操作線低焦比，操作線AE必需經(jīng)過必需經(jīng)過W點，也經(jīng)過點，也經(jīng)過P點，即理想操作線。點，即理想操作線。但是操作線遭到物料平衡、化學(xué)平衡動力學(xué)需求和熱平衡但是操作線遭到物料平衡、化學(xué)平衡動力學(xué)需求和熱平衡三者的限制。三者的限制。4.4.2.3 操作線的運用操作線的運用 掌握了高爐操作線原理性質(zhì)以及各線段和特性點的意義，掌握了高爐操作線原理性質(zhì)以及各線段和特性點的意義，就可用來處置高爐消費問題就可用來處置高爐消費問題 例如，如可以根據(jù)特定高爐的礦石成分，爐頂煤氣成分，生鐵成分例如，如可以根據(jù)特定高爐的礦石成分，爐頂煤氣成分，生鐵成分，風(fēng)口前熄滅的碳量，并在物料平衡的熱平衡計算根底上，選擇適宜的，風(fēng)口前熄滅的碳量，并在物料平衡的熱平衡計算根底上，選擇適宜的數(shù)據(jù)組合，如數(shù)據(jù)組合，如A點及斜率點及斜率，A點及點及D點，或點，或P點及斜率等，便可確定或點及斜率等，便可確定或描畫出該高爐的實踐操作線并