污水處理廠AO工藝設計

1、實 訓 報設計課題名稱：10 萬 m3/d 的污水處理廠 A/O 工藝設計指導老師：設計時間：學生姓名：格柵 9初沉池 2.0.初沉池 2.0.3.1.5 、厭氧池 2.53.1.6 、缺氧池計算 2.5曝氣池 2.7.曝氣池設計計算 2.74.1 池體設計 2.8.二沉池 3.7.污泥濃縮池 4.0.2.1 污泥濃縮池設計計算： 4.0污水處理部分高程計算 : 4.4本污水處理廠高程計算 4.4引言：長期以來， 城市污水處理均以去除有機物和懸浮物為目的， 其工藝為普通活 性污泥法該法對氮、磷等無機營養(yǎng)物去除效果很差一般來說，氮的去除率只 有 20 30 ，磷的去除率只有 10 20 隨著大量

2、的化肥、農(nóng)藥、洗滌 劑等高濃度氮、磷工業(yè)廢水的排出，導致城市污水中 N、P 濃度急劇增加，從而 引起水體中溶解氧降低及水體富營養(yǎng)化，同時影響了處理后污水的復用。所以， 要求在城市污水處理過程中不僅要有效地去除 BOD 和 SS，而且要有效地脫氮 除磷。本設計中即采用厭氧好氧（即 AO 工藝）對某城市生活污水進行處理， 日處理能力 100000 方。出水達到 1996 年頒布的國家綜合污水排放標準水質(zhì)要 求。AO 工藝AO 工藝法也叫厭氧好氧工藝法， A（Anacrobic） 是厭氧段，用與脫氮除磷； O（Oxic） 是好氧段，用于除水中的有機物。A/O 法脫氮工藝的特點：（ a） 流程簡單，勿

3、需外加碳源與后曝氣池，以原污水為碳源，建設和運行費用 較低；（ b） 反硝化在前，硝化在后，設內(nèi)循環(huán)，以原污水中的有機底物作為碳源， 效果好，反硝化反應充分；（ c） 曝氣池在后，使反硝化殘留物得以進一步去除，提高了處理水水質(zhì)； （ d） A 段攪拌，只起使污泥懸浮，而避免 DO 的增加。 O 段的前段采用強曝 氣，后段減少氣量，使內(nèi)循環(huán)液的 DO 含量降低，以保證 A 段的缺氧狀態(tài)A/O 法脫氮工藝的優(yōu)點： 系統(tǒng)簡單，運行費低，占地??； 以原污水中的含碳有機物和內(nèi)源代謝產(chǎn)物為碳源，節(jié)省了投加外碳源的費用； 好氧池在后，可進一步去除有機物；缺氧池在先，由于反硝化消耗了部分碳源有機物，可減輕好氧

4、池負荷； 反硝化產(chǎn)生的堿度可補償硝化過程對堿度的消耗。A/O 法存在的問題 :1. 由于沒有獨立的污泥回流系統(tǒng)，從而不能培養(yǎng)出具有獨特功能的污泥，難降解 物質(zhì)的降解率較低；2、若要提高脫氮效率，必須加大內(nèi)循環(huán)比，因而加大運行費用。此外，內(nèi)循環(huán) 液來自曝氣池， 含有一定的 DO，使 A 段難以保持理想的缺氧狀態(tài)， 影響反硝化 效果，脫氮率很難達到 90%3、影響因素：水力停留時間 （硝化6h ，反硝化 3000mg/L ）污泥齡（30d ） N/MLSS 負荷率（ 0.03 ）進水總氮濃度（ 0.2m 3/d所以宜采用機械格柵清渣（10）計算草圖如下：中格柵設計簡圖1.3 設計計算1） 設過 柵

5、流 速 v=0.8m/s ， 格柵 安裝 傾角 為 60 度 則:柵前 槽寬1.7m 柵前水深 h B21 12.70.85m（2）柵條間隙數(shù) n Qmax sin 1.157 sin60139.6（取 n=140）ehv20.01 0.75 0.8設計兩組格柵，每組格柵間隙數(shù) n=70 條（3）柵槽有效寬度 B=s（n-1）+en=0.01 （70-1 ）+0.01 70=1.39m所以總槽寬為 B=1.39 2+0.15 2.93m （考慮中間隔墻厚 0.15m ）L B B1 2.93 0.75 2.99m 3m（4）進水渠道漸寬部分長度 L1 2tan 1 2tan20 2.99m 3

6、m（其中1 為進水渠展開角）5）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度L2L1 1.5m26）過柵水頭損失（ h1）因柵條邊為矩形截面，取 k=3 ，則4h1 kh0 k 2v2gsin 3 2.42 (00.0011) 320.8122 9.81sin600.21m其中= (s/e )4/3h 0 ：計算水頭損失k：系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數(shù)，取k=3：阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關(guān)，當為矩形斷面時=2.427 ）柵后槽總高度（ H ）取柵前渠道超高 h2=0.3m ，則柵前槽總高度 H1=h+h 2=0.75+0.3=1.05m柵后槽總高度 H=h+h 1+h 2=1.05+0.2

7、1+0.3=1.26m8）格柵總長度=6.67mL=L 1+L 2+0.5+1.0+1.1/tan=3+1.5+0.5+1.0+1.1*1.05/tan60（9 ）每日柵渣量 =Q 1=100000 0.081000=8m 3/d0.2m 3/d 所以宜采用機械格柵清渣沉砂池 (grit chamber)在污水處理中，沉砂池的主要作用是利用物理原理去除污水中比重較大的無機顆粒， 主要包括無機性的砂粒、 礫石和較重的有機物質(zhì)， 其 B比重約為 2.65一般設于初次沉淀池之前，以減輕沉淀池的負荷及改善污泥處理構(gòu)筑物的條件。52.目前，應用較多的沉砂池有平流沉砂池、豎流式沉砂池、輻流式沉砂池、曝氣沉

8、砂池、渦曝氣沉砂池圖 3-3 沉砂池平剖示意流沉砂池以及斜板式沉砂池。本設計中采用曝氣 (aeration) 沉砂池。其優(yōu)點是： 通過調(diào)節(jié)曝氣量可控制污水旋轉(zhuǎn)流速， 使之作旋流運動， 產(chǎn)生離心力，去除泥砂， 排除的泥砂較為清潔， 處理起來比較方便； 且它受流量變化影響小， 除砂率穩(wěn)定。 同時，對污水也起到預曝氣作用。圖 3-4 曝氣沉砂池剖面圖1.沉砂池主體設計： 池子中總有效容積：V Qmax 60 t式中 Qmax最大設計流量，取 Qmax1.157m 3/s ；t 最大設計流量時的流行時間，一般為 1 3min ，取 2min由此得V 1.157 60 2 138.84m 3 水流斷面積

9、：Qmaxv1式中 v1水流流速，v1 0.06 0.12m/s ，取 0.09m/s 。得取 16m 2 。 池總寬度：1.157A 1.157 12.86m20.09A h2式中 h2 設計有效水深（ 23m ），取 2.5m得:13 B 5.2m2.5 每格池子寬度：可考慮一個工作，設池子格數(shù) n 2 格，并按照并聯(lián)設計。 當污水量較小時， 一個備用，得3.2mB 6.4 b22寬深比b 3.2h2 2.51.28介于 1.0 1.5 之間，符合要求。 池總長度：長寬比V 138.84A 1310.68 m10.683.23.34 5長寬比可達 5,符合要求。所需曝氣量 q ：q 360

10、0 d Qmax式中 d每 m 3污水所需曝氣量（ m3/m 3），d值為 0.1 0.2 ，取 0.2；q 所需曝氣量（ m3/h ）q 3600 0.2 1.157 833.04 （m 3）采用壓縮空氣豎管連接穿孔管，管徑 2.5 6.0mm ，取 3mm 。 沉砂室所需容積：城市污水的沉砂量可按 1530m 3/10 6m3 計算，含水率為 60% ，容重為 1500kg/m 3。Qmax XT 86400K Z 106式中 X城市污水沉砂量，取30m 3/10 6m3 污水；T 清砂間隔時間，取 1d ；K z 生活污水流量總變化系數(shù)， K z 1.30得:1.157 30 1 864

11、001.30 1062.31m 3，取 2.30m 3 沉砂斗容積 V0 ：設每一分格有 2 個沉砂斗，砂斗容積應按不大于 2 天的沉砂量計算，斗壁與水平面的傾角不小于55 度，得V0V222.3040.575m 3 沉砂斗各部分尺寸：設斗底寬 a 0.8m ，斗壁與水平面成 60角，斗高h3 0.5 m ，則沉砂斗上 口寬 a 為：沉砂斗容積：h3 233 (a2aa12a1 )V1 V0 ，符合要求。2h3tg55a11.5m03.5(0.820.8 1.5 1.52 ) 0.69m3 沉砂室高度： 設采用機械排砂，橫向池底坡度為0.1坡向砂斗，則沉砂室高度 h3 為：h3 h3 i L

12、2a 0.20.5 0.110.68 2 1.5 0.2 2 0.874 m 池體總高度 H ： 設超高 h1 0.3m ，則H h1h2h3 0.32.5 0.874 3.678 m如圖 3-5 所示。 驗算最小流速：（1格）vminQminnWmin1.157 210.072 m/s0.06m/S3.2 2.5符合要求。 排砂設備采用兩臺排 砂斗，就近布置，洗砂后外運 沉砂池底部的沉砂通過吸砂泵 送至砂水分離器，脫水后的清 潔砂外運，分離出來的水回流 至泵房吸水井。 曝氣沉砂池的曝氣管路設計計算空氣干管設計 干管中空氣流速一般為 10 15m/s, 取空氣流速 12m/s, 則圖 3-5

13、池體總高度示意圖圖 3-6 空氣干管示意圖4q 4 975 0.17 v 3.14 12 3600 支管設計采用豎管曝氣最不易堵塞。豎管配氣和管徑為 50mm ，一條配氣管設 4對空氣豎管，共 8 根空氣豎管，豎管流速為 4 5m/s ，其最大供氣量為：q829758260.94 m 3/h每根布氣管上設有 6 根支管，每根支管的最大供氣量為：9875 6 20m3/h由于曝氣沉砂池所需的供氣量和壓力都比曝氣池小得多，所以，鼓風機不用單設，可以與曝氣池合用，具體管路計算與曝氣池相同。2.進出水設計 曝氣沉砂池配水槽來水由泵站出水井跌水進入沉砂池配水槽。配水槽尺寸為： B L H 1.0 6.4

14、 1.25。其中,槽寬 B 1.0,H 1.25B ，L與池同寬，取 6.4m 。 為避免異重流的影響，采用潛孔入流，過孔流速控制在 0.2 0.4m/s 之間，取0.4m/s 。單池配水孔面積 :Qnv1.1572 0.41.45m2設計孔口尺寸為：1.1m 1.2 m ，查給排水工程手冊第一冊，第 5712頁表得， h2vg，水流經(jīng)孔口的局部阻力系數(shù)1.06，水流經(jīng)孔口時的流速：Qmaxv2F1.1572 1.450.4 m/s則水頭損失1.060.422 9.80.00865 m 曝氣沉砂池出水出水采用非淹沒式矩形薄壁跌水堰， 堰寬 b 同沉砂池寬 b 3.2 m ，通過堰口式中 m 流

15、量系數(shù)，取 0.45；H 堰上水頭（ m ）。將1.157 0.45 3.2 H 2 9.8 H代入式（ 4-3 ），得 H 0.36 m 。設堰跌水高度 h 0.1m ，則沉砂池出水的水頭 損失為 0.36+0.1=0.46m ，出水流入水渠中， 渠底接 DN1000 管接入集配水井。槽尺寸： B L H 1.0 6.4 1.25故沉砂池總的水頭損失 （head loss） 為：h 0.00865 0.46 0.469 m按經(jīng)驗，考慮到未計算損失，取 h 0.5m初沉池設計參數(shù)：設計進水量： Q=100000m 3/d表面負荷： qb范圍為 2-2.5 m 3/ m2.h ，取 q=2.0

16、m 3/ m2.h運行參數(shù)：沉淀池直徑 D=30m 有效水深 h 2m池總高度 H=5.55m貯泥斗容積 Vw33.33m 3出水系統(tǒng)：采用雙邊溢流堰，在邊池沉淀完畢，出水閘門開啟，污水通過溢 流堰，進行泥水分離。澄清液通過池內(nèi)得排水渠排除。在排水完畢后，出水閘門 關(guān)閉。排泥系統(tǒng)：采用軌道式吸泥機， 初沉池3.1.4.1 設計概述本設計 中采 用中 央進 水幅流 式沉 淀池 兩座 。則每 座設 計進 水量 ：Q=25000m 3/d 采用周邊傳動刮泥機。表面負荷： q b范圍為 1.5-3.0m 3/ m2.h ，取q=2 3/m2h水力停留時間（沉淀時間）：T=2h3.1.4.2 設計計算（

17、1）沉淀池面積:Q100000按表面負荷計算：AQ1042 m22qb2 2 242）沉淀池直徑：D 4A 4 1042 36m 16m3.14有效水深為： h1=q bT=2.0 2=4mDh1302.512 （介于 612）沉淀部分有效容積 ;V=Q t3600(m 3)= 1.157 2 3600=8330.4(m 3)池長：設水平流速 :L=3.6 vt=3.6 52=36m(5) 池子總寬：B=A/L=1249.2 36=34.7m(6) 池子個數(shù)： 設每格池寬 b=3.47mn=B/b=34.7 3.47=10 個（7）校核長寬比、長深比：長寬比： L/b=36 3.47=10.3

18、74 符合要求長深比： L/h2=36 4=9 （8-12 ）： 1 符合要求（8）污泥部分所需的總?cè)莘e：95% ，服務人口設 T=2d,s=0.30.8, 污泥量為 25g/（ 人 d）, 污泥含水率為500000（9）每格池污泥部分所需容積：(10) 污泥斗容積： 3.47 0.5h4tan60 2.57m2v1 1 2.57(3.47 3.47 0.5 0.5 3.472 0.52 ) 12m3(11)污泥斗以上梯形部分污泥容積：h4 (36 0.3 3.47) 0.01 0.3283l 2 3.47m36.8 3.47 3V20.3283 3.47 22.93m322(12) 污泥斗和

19、梯形部分污泥容積：33V1 V2 12 22.93 34.93m3 25m313)池子總高度：設緩沖層高度h4 h4 h4 0.3283 2.57 2.8983mH=0.3+4+0.5+2.8983=7.6983m3)貯泥斗容積：本污水處理廠設計服務人口數(shù)為 80 萬人。貯泥時間采用 Tw=4h初沉池污泥區(qū)所需存泥容積：SNT1000n40.50 80 104 41000 2 24333.33m3設池邊坡度為 0.05 ，進水頭部直徑為 2m ，則：h2=(R-r) 0.05=(18-1) 0.05=0.85m錐體部分容積為：33.33m3(4)V 1h(R2 Rr r2 ) 1 0.85 (

20、182 18 1 1) 96.9m3 33二沉池總高度：取二沉池緩沖層高度 h3=0.4m ，超高為 h4=0.3m則二沉池總高度H h1+h 2+h 3+h 4=4+0.85+0.4+0.3=5.55m則池邊總高度為h=h 1+h 3+h 4=4+0.4+0.3=4.7m5)校核堰負荷：徑深比30 6.84 0.4Dh1 h5介于 6-12 之間，符合要求。堰負荷5.12L /(s.m) 2L /(s.m)Q 1157n D 3.14 36要設雙邊進水的集水槽。6)輻流式初沉池計算草圖如下：058圖6 輻流式沉淀池出水圖 4 幅流式初沉池設計計算草圖3.1.5 、厭氧池3.1.5.1. 設計

21、參數(shù)設計流量：最大日平均時流量 Q=1.157m 3=1157L/s 水力停留時間： T=1h3.1.5.2. 設計計算（1）厭氧池容積：V= Q T=1.157 13600=4165m 3（2 ）厭氧池尺寸：水深取為 h=4.5m 。 則厭氧池面積：A=V/h=4165/4.5=925m 2池寬取 50m ，則池長 L=F/B=925/50=18.5 。取 18m 。 設雙廊道式厭氧池?？紤] 0.5m 的超高，故池總高為 H=h+0.3=4.5+0.5=5.0m3.1.6 、缺氧池計算3.1.6.1. 設計參數(shù)設計流量：最大日平均時流量 Q=1.157m 3=1157L/s 水力停留時間：

22、T=1h3.1.6.2. 設計計算（1）缺氧池容積：V=Q T=1.157 13600=4165m 3（2 ）缺氧池尺寸：水深取為 h=4.5m 。則缺氧池面積：A=V/h=4165/4.5=925m 2池寬取 50m ，則池長 L=F/B=925/50=18.5 。取 18m ?？紤] 0.5m 的超高，故池總高為 H=h+0.3=4.5+0.5=5.0m曝氣池本設計采用推流式曝氣池，采用鼓風曝氣系統(tǒng)。設計參數(shù)：設計進水量：10 萬 m3/dBOD 污泥負荷率：0.25BOD 5/（kgMLSS d）混合液污泥濃度： 4300mg/L工藝參數(shù)：長：80 米寬： 50 米2.16 小時污泥齡：

23、14d ；水力停留時間： 4.32h有效水深： 2.5 米 實際停留時間曝氣池與厭氧池、缺氧池合建，進水均選用普通鑄鐵管。其中厭氧池出水進入對稱式配水槽為曝氣池的兩組平行部分均勻布水。出水系統(tǒng)采用倒虹吸式中央配水井，二對沉池進行布水。曝氣池設計計算本設計采用傳統(tǒng)推流式曝氣池3.1.7.1 、污水處理程度的計算A 1/O 曝氣池進水水質(zhì)水質(zhì)資料（1）進水水質(zhì)資料：項目CODBOD5SSNH 3-NTNTP設計進水水質(zhì)28015018025354（ mg/L ）2）出水水質(zhì)資料項目CODBOD5SSNH 3-NTNTP設計出水水質(zhì)60202010150.9（ mg/L ）去除率（ %）78.686

24、.788.960.057.177.5取原污水 BOD5 值（ S0）為 280mg/L ，經(jīng)初次沉淀池及缺氧池、厭氧段處 理，按降低 25 *10 考慮，則進入曝氣池的污水，其 BOD5 值（S ）為：S 280 （1-25 ） 210mg/L計算去除率，對此，首先按式 BOD 55 （1.42bX C e ）=7.1X Ce計算 處理水中的非溶解性 BOD5 值,上式中C e處理水中懸浮固體濃度，取用綜合排放一級標準 20mg/L;b 微生物自身氧化率，一般介于 0.05-0.1 之間，取 0.09 ；X - 活性微生物在處理水中所占比例，取值 0.4得 BOD 57.1 0.09 0.4

25、20 5.1mg/L.處理水中溶解性 BOD5 值為： 20-5.1 14.9mg/L210 14.9去除率 210 14.9 100% 93%2103.1.7.2 、曝氣池的計算與各部位尺寸的確定4.1 池體設計某城鎮(zhèn)污水日平均流量 Q=100000m 3/d,K z=K d*Kh=1.1*1.2=1.32, 計算水溫30 c。設計城市污水水質(zhì) BOD5 =150mg/L ，SS=180mg/L ，TKN=40mg/L 。一級處理 BOD520%, SS50%, KN20%.出水水質(zhì)要N 8mg/ L求:BOD 5 20mg/L,SS 20mg/L,TN 15mg / L, NH計算 A1

26、/ O曝氣池 解：（1）確定設計參數(shù)A 1/O 曝氣池進水水質(zhì)BOD 5=150 (1 20%) 120mg / LSS=180 (1 50%) 90mg/ LKN=40 (1 20%) 32mg/ LN S 0.12kgBOD 5 /(kgMLSS ? d )SVI=1506回流污泥濃度： XR （106 /SVI） 1 6600mg / L污泥回流比： R=100%曝氣池混合液污泥濃度 XTN 去除率：X= 1 R X RXR1116600 3300mg / LTNTN0 TNeTN032 1532100%53.1%混合液回流比 R 內(nèi)TN 0.5311 TN 1 0.531113%取 R

27、 內(nèi) 200% 。2 ）計算 A 1/O 曝氣池的主要工藝尺寸有效容積為 V= QNKSdXS0100000 1.1 120 33333m30.12 3300曝氣池表面積：33333S 總H 1 4.57407 m設兩組曝氣池 ,每組曝氣池的表面積為 S：S總7407總 7407 2S= 總 3703m2 22廊道寬取 6m, 則單組曝氣池廊道總長度為 L:L= S 3703 617m b6每組曝氣池投 5 條廊道 ,則每個廊道的長度為 L1L1 L 617 123.4m1 5 5污水在 A 1 / O曝氣池的停留時間為 tV t=Q33333100000 1.1 24 7.3h取 A 1:

28、O =1:4A 1 段的水力停留時間： t 11.46h,O 段的水力停留時間： t 2 5.84h.(3)剩余污泥量W=Y(S 0 Se)Q KdVX v (C0 Ce)Q 0.5)=0.55 (0.12 0.02)100000 0.05 20000 0.7 3300 1000+(0.125-0.02)100000 0.5=8440kg/d每日生成的活性污泥量為 X wXw W1 W2 3300 2310 990kg / d剩余污泥量容積量為 q( 剩余污泥含水率 P=99.3%)污泥齡為VXVXWW1000(1 P)333333300 0.7100099084401000 (1 0.993

29、)46.67d30d31205m3 /d3.1.7.3 、曝氣系統(tǒng)的計算與設計本設計采用鼓風曝氣系統(tǒng)(1)、需氣量計算每日去除的 BOD 值：100000 (87.5 20) 4BOD5 1.68 104 kg/d5 1000理論上，將1gNO 3-N 還原為 N 2需碳源有機物(BOD 5表示) 2.86g.一般認 為， BOD 5/TKN 比值大于 4-6 時，認為碳源充足 *11。原污水中 BOD5 含量為 150mg/L ，總氮含量為 45-55mg/L, 取 BOD5 為 200mg/L ，氮為 50mg/L, 則碳氮比為 4 ，認為碳源充足。AO 法 脫氮 除 磷 的 需氧 量：2

30、g/(gBOD 5),3.43g/(gNH + 3-N),1.14g/(gNO -2-N), 分 解 1gCOD需NO -2-N0.58g 或需 NO -3-N0.35g *12。因處理 NH+4-N 需氧量大于 NO-2-N ，需氧量計算均按 NH+4-N 計算。原水 中 NH +3-N 含量為 35-45 mg/L ，出水 NH +4-N 含量為 25mg/L 。平均每日去除 NOD 值，取原水 NH+4-N 含量為 40 mg/L ，則：NOD100000 (40 25)1500kg/L日最大去除 NOD 值：NOD100000 （45 25）10002000kg/L日平均需氧量：O2=

31、BOD+COD=2 1.68 1000+4.57 1500 1000=4.0455 107 /d取4.110 4/d ，即1710 /h。日最大需氧量：O2max =BOD+COD=21.2 1.68 1000+4.572000 1000=4.946 107/d即 2060 /h 。最大時需氧量與平均時需氧量之比： O2(Om2ax) 12701600 1.20.3 米處，淹沒水深3.1.7.4 、供氣量的計算本設計采用網(wǎng)狀膜型中微孔空氣擴散器，敷設于距池底4.2 米，計算溫度定為 30 攝氏度。選用 Wm-180 型網(wǎng)狀膜空氣擴散裝置 *14 。其特點不易堵塞， 布氣均勻，構(gòu)造簡單， 便于維

32、護和管理， 氧的利用率較高。 每擴散器服務面積 0.5 ，動力效率 2.7-3.7 O2/KWh ，氧利用率 12-15 查表*得:水中溶解氧飽和度 Cs(20) =9.17mg/L, C s(30) =7.63mg/L.(1) 空氣擴散器出口的絕對壓力( Pb )：PbP+9.8 103H其中： P- 大氣壓力 1.013 10 5PaH- 空氣擴散裝置的安裝深度， mPb1.013105Pa+9.8 10 34.2=1.425 10 3Pa（2）空氣離開曝氣池面時，氧的百分比：21 (1 EA )Ot 79 21 (1AE )00其中， EA- 空氣擴散裝置的氧轉(zhuǎn)移效率，一般 6-12 對

33、于網(wǎng)狀膜中微孔空氣擴散器， EA 取 12 ，代入得：Ot792121(1(10.102.1)2) 00 18.43%3 ）曝氣池混合液中平均氧飽和度（按最不利溫度條件 30 攝氏度），即：Csb(T) CS(2.026 105 42)其中， CS- 大氣壓力下，氧的飽和度 mg/L得 Csb(30) 7.631.425 105 18.43( 5 ) 7.63 (0.7034 0.4388) 8.71mg/L2.026 105424）換算為在20 攝氏度的條件下，脫氧輕水的充氧量，即：RRCS(20)R0 CSB(T) - C1.024T-20取值 0.85 ，0.95 ， C=1.875,

34、=1.0;代入各值，得：R01.710 9.1730-20 2236.9 kg/h 0.850.95 1.0 8.71 -1.8751.02 430-20取 2250kg/h 。相應的最大時需氧量為：2060 9.17R 0(max) 0.850.95 1.0 8.71 -1.8751.02 430-20 2694. kg/h取 2700kg/h 。5）曝氣池的平均時供氧量GS 0.R3E0A 100 225043100 6.25 104m3 /h0.3 126）曝氣池最大時供氧量：GS(max)Rmax0.3EA1002700 1000.3 12437.5 104m3 /h7）每 m3 污水

35、供氣量：46.25 1041000002415m3空氣/ m3 污水3.1.7.5 、空氣管系統(tǒng)計算選擇一條從鼓風機房開始最長的管路作為計算管路，在空氣流量變化處設設計節(jié)點，統(tǒng)一編號列表計算。按曝氣池平面圖鋪設空氣管。在相鄰的兩廊道的隔墻上設一根干管， 共 5 根干管， 在每根干管上設 5 對配 氣豎管，共 10 條配氣豎管，全曝氣池共設 50 根曝氣豎管，每根豎管供氣量為：62500 1250m3 /h50曝氣池總平面面積為 4000m 3。每個空氣擴散裝置的服務面積按 0.49m 3 計，則所需空氣擴散裝置的總數(shù)為： 40008164個0.49為安全計，本設計采用 9000 個空氣擴散裝置

36、，則每個豎管上的空氣擴散裝置數(shù)目為：9000180個50每個空氣擴散裝置的配氣量為： 62500 6.95m3 /h9000將已布置的空氣管路及布設的空氣擴散器繪制成空氣管路計算圖進行計算。根據(jù)表 4 計算，得空氣管道系統(tǒng)的總壓力損失為：(h1 h2 ) 61.60 9.8 603.68Pa網(wǎng)狀膜空氣擴散器的壓力損失為 5.88kPa ，則總壓力損失為： 5880+603.68 6483.68Pa為安全計，設計取值 9.8kPa ?？諝鈹U散裝置安裝在距曝氣池底 0.3 米處，因此，鼓風機所需壓力為：P (4.5 0.3 1.0) 9.8 50.96kPa鼓風機供氣量：最大時供氣量： 7.110

37、4m3/h ，平均時供氣量： 6.25 104 m3/h。根據(jù)所需壓力和供氣量，決定采用 RG-400 型鼓風機 8臺，5 用3 備，根據(jù) 以上數(shù)據(jù)設計鼓風機房。管段編號管段長度（m）空氣流量（m3/h ）空氣流量m3/min空氣流速（m/s）管徑（）配件長度系數(shù)當量長度（m）計算長度（m）比摩阻9.8Pa/m壓力損失9.8Pa22-210.426.950.12432彎頭一個0.330.750.350.2621-200.4213.90.233.1840三通一個0.0211.551.970.450.8920-190.4220.850.354.740三通一個0.0211.551.970.751.4

38、819-180.4227.80.464.0850三通一個0.0271.992.410.380.9218-170.4234.750.585.150三通一個0.0271.992.410.51.2117-160.2141.70.706.1250三通一個0.0271.992.200.350.7716-150.583.41.395.0975三通一個0.0453.323.820.62.2915-140.5166.82.785.72100三通一個0.0634.655.150.392.0114-130.5250.24.173.96150三通一個0.1037.608.100.171.3813-120.5333.

39、65.565.09150三通一個0.1037.608.100.10.8112-110.54176.953.82200三通一個0.14510.7011.200.11.1211-100.5500.48.344.46200三通一個0.14510.7011.200.11.1210-90.5538.88.983.27250三通一個0.18913.9514.450.11.459-84.7125120.855.21300四通一個0.23617.4222.120.12.218-710250241.7010300三通一個0.23617.4227.420.12.747-610500483.4012.5400四通一

40、個0.33324.5834.580.13.466-5107506125.1011.5500四通一個0.43532.1142.110.14.215-41010008166.8012.5550四通一個0.48836.0246.020.14.604-325.212510208.5013550四通一個0.48836.0261.220.16.12417.00三通一個3-2162502015800四通一個0.76556.4672.460.17.252-1625501042.50151200三通一個1.24591.8991.890.19.19匯總61.603.1.7.6 、回流污泥泵房取回流比 R=1, 設三臺回流污泥泵，備用一臺，則每臺污泥流量為Q0 578.5L /s02*13二沉池3.1 設計概述本設計中采用中央進水幅流式沉淀池六座。則每座設計進水量：Q=100000m 3/d 采用周邊傳動刮泥機表面負荷： qb范圍為 1.0 1.5 m 3/ m 2.h ，取 q=1 3/m 2h 水力停留時間（沉淀時間） ：T=2.5h3.2 設計計算（1 ）沉淀池面積 :Q 100000 2按表面負荷計算： A694m 24qb 1 6 242）沉淀池直徑：D4 6943.1430m 16m有效水深為： h1=q bT=1.0 2.5=2.5m4mDh130