論文代寫：論述新砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范關(guān)于墻梁設(shè)計(jì)的改進(jìn)方案

1、論文代寫：論述新砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范關(guān)于墻梁設(shè)計(jì)的改進(jìn)方案    論文代寫：論述新砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范關(guān)于墻梁設(shè)計(jì)的改進(jìn)方案 提要簡(jiǎn)要介紹新砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范關(guān)于墻梁設(shè)計(jì)等內(nèi)容的修訂。提出合理簡(jiǎn)便的統(tǒng)一計(jì)算模式,補(bǔ)充連續(xù)墻梁和框支墻梁設(shè)計(jì)方法,簡(jiǎn)化簡(jiǎn)支墻梁托梁計(jì)算并提高可靠度,改進(jìn)墻體受剪承載力計(jì)算,補(bǔ)充墻梁抗震設(shè)計(jì)。對(duì)圈梁、過梁和挑梁設(shè)計(jì)也做了若干改進(jìn)。 關(guān)鍵詞規(guī)范 墻梁設(shè)計(jì) 修訂 砌體結(jié)構(gòu) The Codefor Design ofMasonry Structures(GBJ388) has been revised.A brie

2、f introduction is given to major im-provement for the design of wall-beams etc. in this revised edition(GB500032001). The reasonable and simplecompute model of wall-beams is presented.The calculation of simply supported wall-beams is simplified,and its relia-bility isenhanced.The calculationof conti

3、nuouswall-beamsandwall-beamssupportedon frame,and theseismic designof wall-beams are added.The calculationofshear capacity for thewallsofwall-beams,and the designof ringbeam,lin-tel and cantilever beam are improved.Keywords:code;design;wall-beam;improvement;masonry structure 一、引言新修訂的砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB

4、500032001)(簡(jiǎn)稱新規(guī)范)第7章關(guān)于墻梁設(shè)計(jì)等內(nèi)容做了以下改進(jìn)3,4:1)提出合理而簡(jiǎn)便的墻梁承載力計(jì)算統(tǒng)一模式,補(bǔ)充了連續(xù)墻梁和框支墻梁設(shè)計(jì);2)簡(jiǎn)化了簡(jiǎn)支墻梁的托梁計(jì)算,適當(dāng)提高可靠度;3)考慮頂梁作用,改進(jìn)了墻梁的墻體受剪承載力計(jì)算;4)提出墻梁抗震設(shè)計(jì)方法,補(bǔ)充了墻梁抗震設(shè)計(jì);5)修訂了圈梁、過梁和挑梁的設(shè)計(jì)。 二、墻梁統(tǒng)一計(jì)算模式和簡(jiǎn)支墻梁托梁計(jì)算改進(jìn)(一)墻梁的一般規(guī)定1·適用條件:新規(guī)范7·3·2條及表7·3·2規(guī)定了墻梁設(shè)計(jì)應(yīng)滿足的條件。與原規(guī)范表6·3·2相比,承重墻梁的墻體總高度由15m

5、放寬到18m,以與新修訂的建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(GB500112001)(簡(jiǎn)稱新抗震規(guī)范)5表7·1·2房屋層數(shù)和總高度限值的放寬相適應(yīng)(例如6,7度同為22m,7層)。托梁是墻梁的關(guān)鍵構(gòu)件,托梁高度限制不僅從本身承載力考慮,而且應(yīng)有利于墻體抗剪和局壓,hb/l0i由1/12改為1/10(抗震設(shè)計(jì)不宜小于1/8);但過大的hb/l0i不利于托梁與墻體組合作用的發(fā)揮,即使在偏開洞口的情況下也不宜大于1/6。根據(jù)試驗(yàn)和工程經(jīng)驗(yàn)做出的洞寬和洞高限制是為了保證墻體整體性,但取消了bh2m的限值。偏開洞對(duì)墻梁極為不利,由于洞口外墻肢過小易于剪壞或被推出,限制洞距ai及采取構(gòu)造措施(如加構(gòu)

6、造柱等)非常重要,邊支座改為ai0·15l0i(自承重墻梁0·1l0i),增加中支座ai0·07l0i的規(guī)定。國(guó)內(nèi)、外混凝土和輕質(zhì)混凝土砌塊砌體墻梁試驗(yàn)表明其受力性能與磚砌體墻梁相似,故采用混凝土小型砌塊砌體的墻梁時(shí)可參照其使用。2·計(jì)算內(nèi)容:新規(guī)范將墻梁設(shè)計(jì)從簡(jiǎn)支墻梁擴(kuò)大到連續(xù)墻梁和框支墻梁。試驗(yàn)表明,在墻梁頂面荷載Q2作用下墻梁將發(fā)生下列破壞形態(tài):1)托梁跨中段或墻體洞口處下部縱筋先屈服導(dǎo)致的正截面破壞(偏拉);2)連續(xù)墻梁或框支梁的托梁支座處上部縱筋先屈服的正截面破壞(大偏壓);3)托梁支座或墻體洞口處斜截面剪切破壞;4)墻體斜截面剪切破壞;5)托

7、梁支座上部砌體局壓破壞。為了有效防止這些破壞,應(yīng)按7·3·5條規(guī)定的內(nèi)容進(jìn)行承載力計(jì)算。3·荷載計(jì)算:試驗(yàn)和分析表明,墻梁頂面以上樓層荷載將逐層傳遞一部分至落地翼墻或構(gòu)造柱,原規(guī)范采用折減系數(shù)來考慮這一影響。為了簡(jiǎn)化計(jì)算和提高托梁承載力可靠度,新規(guī)范不再考慮墻梁頂面以上樓層荷載的折減,僅在墻體受剪和局壓計(jì)算中考慮翼墻或構(gòu)造柱的有利作用;同時(shí)也可避免原規(guī)范在墻體計(jì)算中重復(fù)考慮翼墻或構(gòu)造柱的影響。此外,13跨7層框支墻梁的有限元分析表明,墻梁頂面以上各層集中力(一般不超過該層該跨荷載的30%)可按作用的跨度近似化為均布荷載,以簡(jiǎn)化計(jì)算且偏于安全。(二)托梁的內(nèi)力分析和

8、承載力計(jì)算1·托梁的內(nèi)力分析方法:為簡(jiǎn)化計(jì)算,無論在托梁頂面荷載Q1,F1作用下,還是在墻梁頂面荷載Q2作用下,簡(jiǎn)支托梁、連續(xù)托梁和框支托梁的內(nèi)力均采用設(shè)計(jì)者習(xí)慣的一般結(jié)構(gòu)力學(xué)方法進(jìn)行計(jì)算。2·墻梁在Q2作用下的有限元分析:墻梁在墻梁頂面荷載Q2作用下,是平面應(yīng)力加桿系的復(fù)合問題。由于托梁和墻體的組合作用使托梁內(nèi)力減小且不同于按一般結(jié)構(gòu)力學(xué)方法算出的內(nèi)力。新規(guī)范采用彎矩系數(shù)M,軸力系數(shù)N和剪力系數(shù)V來考慮墻梁組合作用對(duì)這部分托梁內(nèi)力的修正。為了求得托梁內(nèi)力組合系數(shù)M,N和V,針對(duì)一棟6層商住樓的簡(jiǎn)支墻梁,25跨連續(xù)墻梁,單跨和24跨框支墻梁進(jìn)行有限元分析并引入正交設(shè)計(jì)的數(shù)學(xué)

9、方法。3·托梁承載力計(jì)算統(tǒng)一模式:通過試驗(yàn)摸清墻梁的受力性能和破壞形態(tài);通過有限元分析找到托梁主要控制截面的內(nèi)力,并采用一般結(jié)構(gòu)力學(xué)方法分析的內(nèi)力乘以內(nèi)力組合系數(shù)M,N和V來確定。為此新規(guī)范7·3·6和7·3·8條規(guī)定了簡(jiǎn)支墻梁、連續(xù)墻梁和框支墻梁的托梁承載力計(jì)算的統(tǒng)一模式:(1)托梁跨中截面應(yīng)按混凝土偏心受拉構(gòu)件計(jì)算,其彎矩Mbi及軸拉力Nbti可按下列公式計(jì)算: (2)托梁支座截面正截面承載力應(yīng)按混凝土受彎構(gòu)件計(jì)算,其彎矩Mbj可按下式計(jì)算: (3)托梁斜截面(包括支座和洞口處)受剪承載力應(yīng)按混凝土受彎構(gòu)件計(jì)算,其剪力Vbj可按下式計(jì)算:

10、公式中符號(hào)涵義均參見新規(guī)范(下同)。(三)簡(jiǎn)支墻梁托梁計(jì)算的改進(jìn)61·簡(jiǎn)支墻梁的有限元分析原規(guī)范簡(jiǎn)支墻梁托梁正截面和斜截面承載力均可能要驗(yàn)算兩個(gè)截面,且計(jì)算繁瑣;托梁剪力取值偏小,托梁的縱筋和箍筋偏少。通過無洞口和有洞口簡(jiǎn)支墻梁的有限元分析,摸清托梁內(nèi)力分布和主要因素的影響,得到托梁內(nèi)力系數(shù)的回歸公式,相關(guān)性與符合程度良好。在此基礎(chǔ)上進(jìn)一步簡(jiǎn)化和提高可靠度,即得到新規(guī)范托梁內(nèi)力系數(shù)公式和取值。 2·新規(guī)范關(guān)于托梁內(nèi)力系數(shù)公式及取值 式中當(dāng)hb/l0>1/6時(shí),取        h

11、b/l0=1/6;當(dāng)hw/l0>1時(shí),取hw/l0=1;當(dāng)a/l0>0·35時(shí),取a/l0=0·35。需要注意的是:對(duì)自承重墻梁M,N應(yīng)乘以系數(shù)0·8。系數(shù)V:對(duì)承重墻梁,無洞口時(shí)取0·6,有洞口時(shí)取0·7;對(duì)自承重墻梁,無洞口時(shí)取0·45,有洞口時(shí)取0·5。新規(guī)范托梁內(nèi)力系數(shù)與原規(guī)范相比,對(duì)無洞口墻梁,M=1·376,N=1·149,V=1·5,彎矩和剪力取值有較大提高;對(duì)有洞口墻梁,M=0·972,N=1·564,V=1·558,軸力和剪力取值有較大

12、提高,而彎矩略有減小,因?yàn)樵?guī)范彎矩取值偏大而軸力取值偏小(為新規(guī)范內(nèi)力系數(shù)與原規(guī)范比值的平均值)。3·算例分析:某6層商住樓簡(jiǎn)支墻梁,lc=6·3m(ln=5·7m),開間3·6m,層高2·8m,b=300mm,hb=750mm。除按新規(guī)范計(jì)算并與原規(guī)范比較外,還與全部荷載法和彈性地基梁法進(jìn)行對(duì)比。(1)上部縱筋:除全載法需采用雙筋截面,其余三種方法均為構(gòu)造配筋,As僅為全載法的37%。(2)下部縱筋:新規(guī)范比原規(guī)范增加了30%(無洞口)和32%(有洞),As僅為全載法的37%(無洞口),71%(有洞,a/l0=0·15)和87%(

13、有洞,a/l0=0·07);無洞墻梁托梁配筋方法和彈性地基梁法相當(dāng)。(3)箍筋:原規(guī)范托梁箍筋偏少,僅為全載法的23%(無洞口及a/l0=0·15);新規(guī)范加大托梁剪力取值,同時(shí)考慮混凝土新規(guī)范關(guān)于梁斜截面受剪承載力公式的修訂7,新規(guī)范比原規(guī)范箍筋增加130%(無洞口)和95%(有洞口);但Asv/s僅為全載法的53%(無洞口)和65%(有洞口)。可見新規(guī)范墻梁設(shè)計(jì)更為合理、簡(jiǎn)便,托梁承載力可靠度有不同程度提高,且比全載法節(jié)省縱筋和箍筋。 三、連續(xù)墻梁、框支墻梁設(shè)計(jì)和墻體計(jì)算的改進(jìn)(一)連續(xù)墻梁的試驗(yàn)研究和有限元分析1·試驗(yàn)研究:從國(guó)內(nèi)已完成的21個(gè)連續(xù)

14、墻梁試驗(yàn)結(jié)果看8-10,連續(xù)墻梁在彈性階段如同托梁和墻體(包括頂梁)組合的連續(xù)深梁,托梁跨中大部分區(qū)段偏心受拉,中支座托梁少部分區(qū)段大偏心受壓。連續(xù)托梁跨中段先出現(xiàn)豎向裂縫并上升至墻中,隨后中支座上方頂梁出現(xiàn)豎向裂縫且延伸至墻中;中支座或邊支座上方墻體出現(xiàn)斜裂縫并延伸至托梁;連續(xù)墻梁變?yōu)檫B續(xù)組合拱體系。連續(xù)墻梁的彎曲破壞使托梁跨中段偏拉破壞,支座截面大偏壓破壞(偏于安全,可按受彎考慮);由于連續(xù)托梁分擔(dān)的剪力比簡(jiǎn)支托梁更大,中支座處托梁剪切破壞更易發(fā)生;墻體剪切破壞和托梁支座上部砌體局壓破壞與簡(jiǎn)支墻梁類似,但中支座處更容易發(fā)生。2·有限元分析:對(duì)兩跨不等跨連續(xù)墻梁和25跨等跨無洞口和

15、有洞口連續(xù)墻梁進(jìn)行有限元分析11。計(jì)算構(gòu)件采用正交設(shè)計(jì),各因素的變化水平如前所述。在內(nèi)力系數(shù)回歸公式的基礎(chǔ)上,曾建議連續(xù)墻梁托梁跨中截面按下列公式計(jì)算: (二)框支墻梁的試驗(yàn)研究和有限元分析1·試驗(yàn)研究:國(guó)內(nèi)共進(jìn)行過28個(gè)框支墻梁構(gòu)件試驗(yàn)12-14。單跨和多跨框支墻梁工作性能類似簡(jiǎn)支墻梁和連續(xù)墻梁,在彈性階段是框支組合深梁。豎向裂縫首先出現(xiàn)于托梁跨中段并上升至墻中,隨后在中支座上方頂梁出現(xiàn)豎向裂縫且延伸至墻中,隨著支座上方墻體出現(xiàn)斜裂縫使框支墻梁變?yōu)榭蛑ЫM合拱體系?？蛑α簭澢茐氖雇辛嚎缰卸纹氖芾?托梁支座截面或柱上截面偏心受壓。墻體剪切破壞和框支柱上方砌體局壓破壞類似于簡(jiǎn)支墻梁

16、和連續(xù)墻梁。2·有限元分析:對(duì)兩跨不等跨框支墻梁和24跨等跨無洞口和有洞口的框支墻梁進(jìn)行有限元分析15,16。在內(nèi)力系數(shù)回歸公式的基礎(chǔ)上,曾建議框支墻梁托梁跨中截面采用下列公式計(jì)算:(三)連續(xù)墻梁和框支墻梁的托梁和框支柱承載力為簡(jiǎn)化計(jì)算,在上述兩套建議公式(8)(10)和(11)(13)的基礎(chǔ)上進(jìn)行統(tǒng)一,即為新規(guī)范所規(guī)定的內(nèi)力系數(shù)公式。1·內(nèi)力分析在Q1,F1作用下,采用一般結(jié)構(gòu)力學(xué)方法求得連續(xù)托梁或框支托梁內(nèi)力M1i,M1j,V1j和框支柱內(nèi)力M1c,N1c;在Q2作用下,采用一般結(jié)構(gòu)力學(xué)方法求得連續(xù)托梁或框支托梁內(nèi)力M2i,M2j,V2j和框支柱內(nèi)力M2c,N2c。2&

17、#183;托梁正截面承載力跨中截面應(yīng)按混凝土偏心受拉構(gòu)件計(jì)算,Mbi及Nbti可按式(1),(2)計(jì)算,內(nèi)力系數(shù)為: 支座截面應(yīng)按混凝土受彎構(gòu)件計(jì)算,Mbj可按式(3)計(jì)算,無洞口時(shí)彎矩系數(shù)M取0·4,有洞口時(shí)可按下式計(jì)算: 3·托梁斜截面受剪承載力:應(yīng)按混凝土受彎構(gòu)件計(jì)算,Vbj可按式(4)計(jì)算。剪力系數(shù)V,無洞口時(shí),邊支座取0·6,中支座取0·7;有洞口時(shí),邊支座取0·7,中支座取0·8。取值簡(jiǎn)單,且偏于安全。4·框支柱承載力:新規(guī)范依據(jù)“強(qiáng)柱弱梁”原則并簡(jiǎn)化計(jì)算,不再考慮由于墻梁組合作用使柱端彎矩的減小。對(duì)多跨框支墻梁

18、的邊柱,當(dāng)柱軸壓力增大不利時(shí),考慮墻梁的“大拱效應(yīng)”,取柱軸力系數(shù)N=1·2。新規(guī)范反映了連續(xù)墻梁和框支墻梁的受力性能和破壞機(jī)理,將眾多影響因素,且有墻體開洞這樣復(fù)雜的墻片和桿系的復(fù)合問題化簡(jiǎn)為一般結(jié)構(gòu)力學(xué)方法分析內(nèi)力,并采用M,N和V考慮墻梁組合作用,方法簡(jiǎn)單,便于操作。新規(guī)范比原規(guī)范提高了托梁可靠度,比全截面節(jié)省鋼筋和減小托梁截面高度。(四)墻體計(jì)算的改進(jìn)1·墻體受剪承載力原規(guī)范公式(6·3·7-1)建立在簡(jiǎn)支墻梁(托梁加墻體)模型試驗(yàn)基礎(chǔ)上,由于該式給出的承載力較低,往往成為墻梁設(shè)計(jì)的控制指標(biāo)。試驗(yàn)表明,墻梁頂面圈梁(簡(jiǎn)稱頂梁)是由構(gòu)造要求設(shè)置的,

19、如同墻體上的彈性地基梁能將樓層荷載部分傳至支座,并與托梁一起約束墻體橫向變形,延緩和阻滯墻體斜裂縫開展,提高受剪承載力10。根據(jù)7個(gè)設(shè)置頂梁的連續(xù)墻梁剪切破壞試驗(yàn)結(jié)果,考慮頂梁作用的墻體受剪承載力回歸公式為: 式中,1為翼墻或構(gòu)造柱影響系數(shù),考慮多層墻梁樓蓋荷載向翼墻或構(gòu)造柱傳遞使墻體剪力減小及其約束作用對(duì)墻體受剪性能的改善;2為洞口影響系數(shù),多層墻梁仍取0·9,單層墻梁不再采用原規(guī)范公式,而取最小值0·6;取消原規(guī)范2系數(shù)。2·托梁支座上部砌體局壓承載力新規(guī)范仍采用原規(guī)范第6·3·8條的公式,但式中Q2不再考慮翼墻對(duì)樓蓋荷載的折減系數(shù),以免重

20、復(fù)考慮翼墻的有利作用。故新規(guī)范公式(7·3·10-1)和原規(guī)范公式(6·3·8-1)形式相同,但可靠度提高了。計(jì)算分析表明,在常用開間、層高和荷載情況下,當(dāng)翼墻bf/h5或設(shè)置落地構(gòu)造柱時(shí),可蓋7層商-住樓而不必驗(yàn)算局壓承載力。 四、墻梁的抗震設(shè)計(jì)(一)墻梁的抗震性能1988年以來,國(guó)內(nèi)共進(jìn)行了30個(gè)框支墻梁的擬靜力試驗(yàn)和8個(gè)房屋模型的振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)和擬動(dòng)力試驗(yàn)13,14,16-22。研究表明,在水平低周反復(fù)荷載作用下,框支墻梁墻體斜裂縫的走向和豎向荷載作用下墻體斜裂縫基本一致,水平作用基本不影響豎向荷載按組合拱體系傳力;托梁端部形成 &

21、#160;      塑性鉸,墻體發(fā)生沿交叉階梯斜裂縫或部分水平通縫的剪切破壞(包括構(gòu)造柱剪壞)。框支墻梁發(fā)生水平剪切破壞后,只要裂而不倒,仍能繼續(xù)承擔(dān)較大的豎向荷載,具有一定的組合作用。振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)表明,地震破壞為底層抗震墻和上層構(gòu)造柱約束墻體交叉斜裂縫的剪切破壞和底層框支柱的彎曲型破壞;水平地震作用使托梁增加的附加應(yīng)力很小,對(duì)豎向荷載下墻梁組合作用影響不大。底層設(shè)置抗震墻和框支墻梁的房屋能滿足抗震設(shè)防三水準(zhǔn)的要求。因此框支墻梁的抗震性能是可靠的,新規(guī)范在遵守新建筑抗震規(guī)范的原則和有關(guān)規(guī)定的基礎(chǔ)上補(bǔ)充了墻梁的抗震設(shè)計(jì)。(二)抗震布置和

22、地震作用1·抗震布置原則:框支墻梁房屋抗震布置原則和底部框架-抗震墻房屋相同。(1)層數(shù)和高度應(yīng)符合新抗震規(guī)范7·1·2條和7·1·3條的要求。(2)底層縱、橫向應(yīng)均勻?qū)ΨQ布置(或基本均勻?qū)ΨQ布置)一定數(shù)量的抗震墻,其間距不應(yīng)超過新抗震規(guī)范表7·1·5的規(guī)定。(3)第二層與底層側(cè)向剛度比,在6,7度時(shí)不應(yīng)大于2·5,在8度時(shí)不應(yīng)大于2·0,且均不應(yīng)小于1·0。(4)上層承重墻應(yīng)按底層框架和抗震墻的軸線布置,宜上、下對(duì)齊,分布均勻,使各層剛度中心接近質(zhì)量中心。2·地震作用計(jì)算:框支墻梁房

23、屋的地震作用計(jì)算也與底部框架-抗震墻房屋相同。(1)框支墻梁的抗震計(jì)算,可采用底部剪力法,底層水平地震剪力應(yīng)乘以增大系數(shù),全部由抗震墻承擔(dān)。(2)底層框支柱承擔(dān)的水平地震剪力可按各抗側(cè)力構(gòu)件有效剛度比例分配確定。(3)底層各構(gòu)件承受的地震傾覆力矩可近似按抗震墻和框架的側(cè)向剛度比例分配確定。(4)地震傾覆力矩引起的框支柱附加軸力,框支墻梁可視為剛體,由變形協(xié)調(diào)條件和靜力平衡條件求出。(三)抗震驗(yàn)算和構(gòu)造措施1·截面抗震驗(yàn)算:墻梁頂面以上重力荷載代表值產(chǎn)生的框支墻梁內(nèi)力計(jì)算應(yīng)考慮墻梁組合作用。水平地震作用產(chǎn)生的框支墻梁內(nèi)力計(jì)算中,則不考慮墻梁組合作用,以偏于安全。(1)重力荷載代表值應(yīng)按

24、新抗震規(guī)范5·1·3有關(guān)規(guī)定計(jì)算,不得另行折減。計(jì)算重力荷載產(chǎn)生的托梁內(nèi)力時(shí),考慮墻體裂縫對(duì)墻梁組合作用的影響,當(dāng)抗震等級(jí)為一、二級(jí)時(shí),M,V應(yīng)分別乘以增大系數(shù)1·1和1·05。(2)墻體開裂后的墻梁剛度比框支柱仍大許多,根據(jù)試驗(yàn)及有限元分析,水平地震剪力作用下框支柱反彎點(diǎn)取距柱底0·55Hc,并由此確定柱上、下端彎矩。(3)在求得考慮地震組合內(nèi)力設(shè)計(jì)值后,托梁和框支柱抗震承載力可按相應(yīng)的混凝土構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算。(4)試驗(yàn)表明:框支墻梁墻體水平截面抗震抗剪承載力比一般砌體抗震墻低10%左右,故采用的新規(guī)范公式(10·3·2)或(

25、10·2·2)右邊應(yīng)乘以降低系數(shù)0·9。2·抗震構(gòu)造措施:在滿足新抗震規(guī)范和新混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)范有關(guān)構(gòu)造要求外,根據(jù)抗震試驗(yàn)和工程經(jīng)驗(yàn)做一些補(bǔ)充規(guī)定。(1)材料等級(jí)要求更高,混凝土不應(yīng)低于C30,計(jì)算高度范圍內(nèi)墻體砂漿不應(yīng)低于M10。(2)應(yīng)在墻體中的框架柱上方和縱橫墻交接處設(shè)混凝土構(gòu)造柱,其截面和配筋應(yīng)該符合新抗震規(guī)范7·5·1條的規(guī)定。(3)托梁處應(yīng)采用現(xiàn)澆混凝土樓蓋,應(yīng)在托梁標(biāo)高及以上各層縱橫墻上均設(shè)置現(xiàn)澆混凝土圈梁。(4)從托梁的受力和抗震特性對(duì)托梁的截面、縱筋配置錨固、箍筋配置等方面提出更高要求。五、圈梁、過梁、挑梁設(shè)計(jì)的改進(jìn)1

26、·圈梁新規(guī)范加強(qiáng)了多層砌體房屋時(shí)圈梁的設(shè)置和構(gòu)造規(guī)定,比原規(guī)范要求更嚴(yán),以提高砌體房屋的整體性和抗倒塌能力;考慮到鋼筋磚圈梁工程應(yīng)用很少,新規(guī)范取消了有關(guān)規(guī)定。2·過梁新規(guī)范仍保留鋼筋磚過梁和磚砌平拱的規(guī)定,但對(duì)應(yīng)用范圍限制更嚴(yán);混凝土過梁仍按受彎構(gòu)件計(jì)算,當(dāng)過梁跨度較大或承受較大的梁板荷載時(shí),應(yīng)按墻梁設(shè)計(jì)。3·挑梁新規(guī)范對(duì)計(jì)算傾覆點(diǎn)位置明確規(guī)定采用近似公式x0=0·3hb,并規(guī)定挑梁下設(shè)構(gòu)造柱時(shí)取0·5x0;進(jìn)一步明確挑梁的抗傾覆荷載Gr為挑梁尾部上部45°擴(kuò)展角的陰影范圍內(nèi)本層(注意:只取一層)的砌體與樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值之和。 參考文獻(xiàn)1·砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GBJ388).中國(guó)建筑工業(yè)出版社,1988.2·唐岱新等.砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)新規(guī)范應(yīng)用講評(píng).中國(guó)建筑工業(yè)出版社,1992. 3·砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB500032001).2002.4·唐岱新,龔紹熙,周炳章.砌體結(jié)構(gòu)新規(guī)范的理解與應(yīng)用.中國(guó)建筑工業(yè)出版社,2002.5·建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(GB500112001).2001.6·龔紹熙,周瑛,陳力奮等.墻梁的內(nèi)力分析與簡(jiǎn)化計(jì)算.建