煤礦綜采工作面配套設(shè)備選型設(shè)計(jì)

1、礦山機(jī)械課程設(shè)計(jì)綜采工作面配套設(shè)備選型設(shè)計(jì)（90 萬噸/年）專業(yè)班級(jí)：_學(xué) 號(hào):_姓 名：_日 期：_河南理工大學(xué)綜采工作面配套設(shè)備選型設(shè)計(jì)任務(wù)書（一）設(shè)計(jì)任務(wù)1）根據(jù)所給原始數(shù)據(jù)進(jìn)行設(shè)備配套選型的詳細(xì)計(jì)算2）編寫綜采設(shè)備配套選型設(shè)計(jì)的說明書3）工作面綜采設(shè)備配套關(guān)系圖4）原始數(shù)據(jù)及條件煤層厚度（M）煤 層傾 角（0）頂板條 件HmaxHmin截割 阻抗A（N/mm）老 頂直接頂工件面 長(zhǎng)度（M）（ 萬噸/年）生產(chǎn)安排自疋27528級(jí)2類12090一年工作日按300天計(jì)算 實(shí)行四班工作制，三班采 煤，一班準(zhǔn)備， 每天生產(chǎn)時(shí) 間為18小時(shí)。（二）具體要求根據(jù)所給已知參數(shù)，綜采工作面配套設(shè)備選型設(shè)

2、計(jì)，并繪出綜采面配套設(shè)備關(guān)系 圖；1）裝訂順序如下：封面任務(wù)書目錄說明書正文。2）圖紙折疊好裝入畢業(yè)設(shè)計(jì)專用袋內(nèi)。3）圖紙、說明書必須手繪、手寫，且嚴(yán)禁圖紙、說明書復(fù)印件或抄襲他人成果， 發(fā)現(xiàn)雷同設(shè)計(jì)成績(jī)一律不及格。4）圖紙一律用A3號(hào)圖紙繪制；說明書用A4開紙書寫，內(nèi)容應(yīng)在2030頁。目錄綜采工作面配套設(shè)備選型設(shè)計(jì)說明書1第 1 節(jié)三機(jī)”的選型原則和裝備標(biāo)準(zhǔn)1第 2 節(jié)滾筒采煤機(jī)的選擇5第 3 節(jié) 液壓支架的選型錯(cuò)誤！未定義書簽。第 4 節(jié) 工作面可彎曲刮板輸送機(jī)、轉(zhuǎn)載機(jī)、破碎機(jī)18第 5 節(jié) 采煤機(jī)、支護(hù)設(shè)備、輸送機(jī)配套關(guān)系圖錯(cuò)誤 !未定義書簽第 6 節(jié) 選型設(shè)計(jì)結(jié)果匯總 25 參考文獻(xiàn)

3、26結(jié) 束 語 27綜采工作面配套設(shè)備選型設(shè)計(jì)說明書綜采工作面的“三機(jī)”是指采煤機(jī)、液壓支架、刮板輸送機(jī)，是綜采工作面的主 要設(shè)備。其選型首先必須考慮配套關(guān)系， 選型正確先進(jìn)、 配套關(guān)系合理是提高綜 采工作面生產(chǎn)能力、實(shí)現(xiàn)高產(chǎn)高效的必要條件。第1節(jié) “三機(jī)”的選型原則和裝備標(biāo)準(zhǔn)建設(shè)高產(chǎn)高效礦井是煤炭工業(yè)的發(fā)展方向， 提高礦井機(jī)械化水平是發(fā)展高產(chǎn)高效 的有效途徑。我國(guó)從70年開始經(jīng)過對(duì)綜合機(jī)械化采煤技術(shù)不斷探索、引進(jìn)、消 化、創(chuàng)新，使之有了突飛猛進(jìn)的發(fā)展，降塵、防塵、防火、防瓦斯積聚及提高采 出率研究在“九五”期間取得重大進(jìn)展，裝備水平不斷提高。目前采煤機(jī)朝大功 率、大截深、高速電牽引方向發(fā)展；

4、運(yùn)輸設(shè)備朝大運(yùn)量、大功率、重型化、高強(qiáng) 度、多點(diǎn)驅(qū)動(dòng)、高自動(dòng)化方向發(fā)展； 液壓支架朝簡(jiǎn)單實(shí)用、 高工作阻力、 高強(qiáng)度、 高可靠性方向發(fā)展， 采用電液控制系統(tǒng)， 提高移架速度和安全性能。 針對(duì)這種發(fā) 展趨勢(shì)，結(jié)合本井田煤層傾角較大等實(shí)際情況， 在工作面主要設(shè)備選型時(shí)考慮以 下原則：一、采煤機(jī)的選型原則1、采煤機(jī)能適合的煤層地質(zhì)條件，其主要參數(shù)（采高、截深、功率、牽引方式）的選取要合理，并有較大的適用范圍。2、采煤機(jī)應(yīng)滿足工作面開采生產(chǎn)能力的要求，其生產(chǎn)能力要大于工作面設(shè)計(jì)能 力。3、采煤機(jī)的技術(shù)性能良好，工作可靠，具有較完善的各種保護(hù)功能，便于使用 和維護(hù)。采煤機(jī)的實(shí)際生產(chǎn)能力、采高、截深、截割

5、速度、牽引速度、牽引力和功率等參 數(shù)在選型時(shí)必須確定。 實(shí)際生產(chǎn)能力主要取決于采高、 截深、 牽引速度以及工作 時(shí)間利用系數(shù)。 采高由滾筒直徑、 調(diào)高形式和搖臂擺角等決定。 滾筒直徑是滾筒 采煤機(jī)采高的主要調(diào)節(jié)變量， 每種采煤機(jī)都有幾種滾筒直徑供選擇， 滾筒直徑應(yīng) 滿足最大采高及臥底量的要求。 截深的選取與煤層厚度、 煤質(zhì)軟硬、 頂板巖性以 及移架步距有關(guān)。 截割速度是指滾筒截齒齒尖的圓周切線速度， 由截割部傳動(dòng)比、 滾筒轉(zhuǎn)速和滾筒直徑確定， 對(duì)采煤機(jī)的功率消耗、 裝煤效果、煤的塊度和煤塵大 小等有直接影響。牽引速度的初選是通過滾筒最大切削厚度和液壓支架移架追機(jī) 速度驗(yàn)算確定。牽引力是由外載荷

6、決定的，其影響因素較多，如煤質(zhì)、采高、牽 引速度、工作面傾角、 機(jī)身自重及導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)和摩擦系數(shù)等， 沒有準(zhǔn)確的計(jì) 算公式，一般取采煤機(jī)電機(jī)功率消耗的10%25%。滾筒采煤機(jī)電機(jī)功率常用 單齒比能耗法或類比法計(jì)算，然后參照生產(chǎn)任務(wù)及煤層硬度等因素確定。二、 液壓支架的選型原則1、液壓支架的選型就是要確定支架類型（支撐式、掩護(hù)式、支撐掩護(hù)式）、支護(hù) 阻力（初撐力和額定工作阻力）、支護(hù)強(qiáng)度與底板比壓以及支架的結(jié)構(gòu)參數(shù)（立柱數(shù) 目 最大最小高度、頂梁和底座韻尺寸及相對(duì)位置等）及閥組性能和操作方式等。2、選型依據(jù)是礦井采區(qū)、綜采工作面地質(zhì)說明書。在選型之前，必須將所采工 作面的煤層、頂?shù)装寮安蓞^(qū)的地

7、質(zhì)條件全部查清。 然后依據(jù)不同類級(jí)頂板選取架 型。最后依據(jù)選型內(nèi)容結(jié)合國(guó)內(nèi)現(xiàn)有液壓支架的主要技術(shù)性能直接選定架型及其 參數(shù)所對(duì)應(yīng)的支架型號(hào)。三、 刮板輸送機(jī)的選型原則1、 刮板輸送機(jī)的輸送能力應(yīng)大于采煤機(jī)的最大生產(chǎn)能力，一般取12倍。2、 要根據(jù)刮板鏈的質(zhì)量情況確定鏈條數(shù)目，結(jié)合煤質(zhì)硬度選擇鏈子結(jié)構(gòu)型式。3、 應(yīng)優(yōu)先選用雙電機(jī)雙機(jī)頭驅(qū)動(dòng)方式。4、 應(yīng)優(yōu)先選用短機(jī)頭和短機(jī)尾。5、 應(yīng)滿足采煤機(jī)的配合要求，如在機(jī)頭機(jī)尾安裝張緊、防滑裝置，靠煤壁一側(cè) 設(shè)鏟煤板，靠采空區(qū)一側(cè)附設(shè)電纜槽等。在選型時(shí)要確定的刮板輸送機(jī)的參數(shù)主要包括輸送能力、 電機(jī)功率和刮板鏈強(qiáng)度 等。輸送能力要大于采煤機(jī)生產(chǎn)能力并有一定

8、備用能力。 電機(jī)功率主要根據(jù)工作 面傾角、鋪設(shè)長(zhǎng)度及輸送量的大小等條件確定。 刮板鏈的強(qiáng)度應(yīng)按惡劣工況和滿 載工況進(jìn)行驗(yàn)算。四、 “三機(jī)”的合理配套從采煤機(jī)、 液壓支架、刮板輸送機(jī)的選型原則中看到， 綜采設(shè)備的合理配套是很 復(fù)雜的系統(tǒng)工程。1、滿足生產(chǎn)能力要求 采煤機(jī)生產(chǎn)能力要與綜采工作面的生產(chǎn)任務(wù)相適應(yīng)， 工作面刮板輸送機(jī)的輸送能 力應(yīng)大于采煤機(jī)的生產(chǎn)能力，液壓支架的移架速度應(yīng)與采煤機(jī)的牽引速度相適 應(yīng)，而乳化液泵站輸出壓力與流量應(yīng)滿足液壓支架初撐力及其動(dòng)作速度要求。2、滿足設(shè)備性能要求 輸送機(jī)的結(jié)構(gòu)形式及附件必須與采煤機(jī)的結(jié)構(gòu)相匹配， 如采煤機(jī)的牽引機(jī)構(gòu)、 行 走機(jī)構(gòu)、 底托架及滑靴的結(jié)構(gòu)

9、， 電纜及水管的拖移方法以及是否連鎖控制等。 輸送機(jī)的中部槽應(yīng)與液壓支架的推移千斤頂連接裝置的間距和連接結(jié)構(gòu)相匹配。 采 煤機(jī)的采高范圍與支架的最大和最小結(jié)構(gòu)尺寸相適應(yīng)， 而其截深應(yīng)與支架推移步 距相適應(yīng)。五、滿足安全和工作方便要求1、從安全角度出發(fā)，工作面無立柱空間愈小愈好。2、為防止移架后支架前柱與電纜相碰和采煤機(jī)司機(jī)的人身安全，前柱與電纜槽 之間必須留有間隙X=15曠240 mm。3、梁端距頂一般為150300 mm,用來防止?jié)L筒切割頂梁。4、推移千斤頂行程應(yīng)比采煤機(jī)截深大100200 mm。5、保證過煤高度0250-300 mm,以便煤流順利從底托架下通過。6、過煤空間y最小值為90

10、mm至200250mm之間,前者適于底板清理良好 及采煤機(jī)機(jī)身短的場(chǎng)合。此外,當(dāng)煤層傾角大于1 6時(shí)（大采高支架工作面傾角大于10）,輸送機(jī)必須 設(shè)置防滑錨固裝置,而支架必須帶防倒防滑及調(diào)架裝置。六、實(shí)際工作中如何做到選型正確 先進(jìn)配套合理依據(jù)上述 “三機(jī)”的選型原則及配套關(guān)系的分析可以看到, 其選型工 作是一項(xiàng)復(fù)雜的系統(tǒng)工程,涉及地質(zhì)學(xué)、巖石力學(xué)、采礦學(xué)、機(jī)電和機(jī)制等多門 學(xué)科,同時(shí)又是提高綜采工作面礦井效率和效益的前提所在。 目前的選型設(shè)計(jì)還 是以 “經(jīng)驗(yàn)類比 ”為主,雖然基本上能夠滿足生產(chǎn)需要,但在某些環(huán)節(jié)上還存在著 嚴(yán)重的不合理現(xiàn)象。 如移架循環(huán)時(shí)間長(zhǎng), 不能滿足采煤機(jī)牽引速度的要求；

11、 有些 選型設(shè)計(jì)參數(shù)是符合要求的, 但在實(shí)際使用中無法達(dá)到或?qū)崿F(xiàn)。 如液壓支架初撐 比一般為0508,而實(shí)際應(yīng)用中僅為025-04。這說明,綜采工作面 “三 機(jī)”配套不能停留在簡(jiǎn)單的 “經(jīng)驗(yàn)類比 ”上,而應(yīng)開發(fā)研制綜采設(shè)備選型的專家系 統(tǒng),避免在選型設(shè)計(jì)中受決策者個(gè)人偏見或感情色彩的影響。 同時(shí)還要對(duì)系統(tǒng)中 的主要環(huán)節(jié)進(jìn)行動(dòng)態(tài)優(yōu)化設(shè)計(jì), 使其設(shè)計(jì)參數(shù)與實(shí)際運(yùn)行參數(shù)得到統(tǒng)一。 現(xiàn)行國(guó) 內(nèi)外高產(chǎn)高效綜采工作面裝備能力的配比關(guān)系主要是：刮板輸送機(jī)與采煤機(jī)的 功率配比應(yīng)為1：1,最好為：1,這樣才能把輸送機(jī)的事故減少到最低限度。 綜采設(shè)備的能力應(yīng)以工作面生產(chǎn)能力為基礎(chǔ), 采煤機(jī)、 工作面刮板輸送機(jī)、

12、運(yùn)輸 巷可伸縮帶式輸送機(jī)的生產(chǎn)能力一般按工作面生產(chǎn)能力分別乘以系數(shù)、 、來確定。 需要說明的是：上述各種配套關(guān)系不是唯一的。也就是說,采煤機(jī)、液壓支架、 刮板輸送機(jī)的選型完全可以用性能和能力相似的同類產(chǎn)品所代替。 而在實(shí)際生產(chǎn) 中,即使采用相同綜采設(shè)備的不同工作面或不同礦井, 其實(shí)際生產(chǎn)能力和全員效 率可能有較大差距, 這主要是由于礦井的開采條件、 組織管理水平存在著客觀的 差距。如果客觀條件不具備, 即使選擇生產(chǎn)能力很高的配套設(shè)備, 也遠(yuǎn)不能達(dá)到 提高生產(chǎn)能力的目的。高產(chǎn)高效綜采工作面的三機(jī)選型應(yīng)從實(shí)際出發(fā), 因地制宜, 具備什么檔次的開采 條件,就選用相應(yīng)檔次的配套設(shè)備。 新建礦和舊礦井的

13、改造還應(yīng)區(qū)別對(duì)待, 現(xiàn)有 設(shè)備的充分利用也是不可忽視的問題。 綜采發(fā)展的原則不是要增加綜采工作面數(shù) 量,而是應(yīng)該提高綜采工作面單產(chǎn), 減少輔助作業(yè)環(huán)節(jié), 提高集中生產(chǎn)化的程度。七、原始數(shù)據(jù)及條件煤層厚度(M)截割 阻抗 A(N/mm)煤 層傾 角( )頂板條件工件面長(zhǎng)度(M)設(shè)計(jì) 產(chǎn)量(萬生產(chǎn)安排HmaxHmin老頂直接頂噸年)/自疋27528級(jí)2 類12090一年工作日按 300 天計(jì)算 實(shí)行四班工作制，三班采煤，一班準(zhǔn) 備，每天生產(chǎn)時(shí)間為 18小時(shí)。我國(guó)目前規(guī)定：采高大于米時(shí)，年產(chǎn)量為3050萬噸時(shí)，應(yīng)選擇綜采。因此根 據(jù)以上提供的原始數(shù)據(jù)確定該采煤工作面應(yīng)該選用綜采配套工作面比較合適。第

14、2節(jié)滾筒采煤機(jī)的選擇正確選擇和使用采煤機(jī)是提高采煤工作面， 生產(chǎn)能力的一項(xiàng)主要任務(wù)，對(duì)采煤工 作面的生產(chǎn)效率、能耗、安全等都具有重要影響，但采煤機(jī)選型涉及問題較多， 目前還缺乏一套完善的計(jì)算方法。它不僅與煤層的厚度，傾角及煤的物理機(jī)械性 質(zhì)、地質(zhì)條件等有關(guān)，還要考慮與支護(hù)設(shè)備，運(yùn)輸設(shè)備之間配套關(guān)系，因此，在 選型過程中要考慮多方面因素，綜合分析后去確定。一、采煤機(jī)性能參數(shù)的計(jì)算與決定1、滾簡(jiǎn)直徑D的選擇滾筒直徑大些對(duì)裝煤有利，但不宜過大并應(yīng)滿足采高的要求。雙滾筒采煤機(jī)滾簡(jiǎn)直徑應(yīng)大于最大采高H max的一半，一般可按D= H max選取，采高大時(shí)取小值D=x=米，采高小時(shí)取大值D=x=米o(hù)單滾筒

15、采煤機(jī)滾筒直徑選擇時(shí)為了防止?jié)L筒在頂板下沉?xí)r被夾住而截割巖石， 直徑D=Hmin- =(01=米，采煤機(jī)的滾筒已經(jīng)系列化，可選用與計(jì)算值相近的 標(biāo)準(zhǔn)滾筒，以降低制造成本。2、截深的選擇滾筒截深是采煤機(jī)工作機(jī)構(gòu)截入煤璧的深度， 是影響采煤機(jī)裝機(jī)功率及生產(chǎn)率的 主要因素，決定截深時(shí)應(yīng)充分考慮煤層的壓張效應(yīng)，截割阻抗(截齒截割單位切屑厚度所對(duì)應(yīng)的截割阻力)大小，煤層厚度、傾角、頂板穩(wěn)定性及采煤機(jī)穩(wěn)定性 等。另外：為了管理頂板方便，截深應(yīng)等于液壓支架的推移步距。中厚煤層截深可取米，若頂扳穩(wěn)定，截割阻抗小可適當(dāng)加大。厚煤層為了減輕煤壁片邦，減輕液壓支架載荷和避免煤從運(yùn)輸機(jī)溢出， 截深宜小， 可取米左右。

16、薄煤層由于工人行走困難，牽引速度比較低。為了保證大的生產(chǎn)率截深可取1米。國(guó)內(nèi)生產(chǎn)采煤機(jī)，為了制造方便，大部分截深在米左右，薄煤層為1米左右。根據(jù)截?fù)?jù)阻抗為275牛頓/毫米，阻抗較大選用截距深度為0. 6米的截深。3、滾筒轉(zhuǎn)速及截割速度滾筒轉(zhuǎn)速對(duì)截煤比能耗、裝載效果、粉塵大小都有很大影響，由截齒最大切屑厚 度hmax公式可知，當(dāng)滾筒每條截線上的截齒數(shù)m,牽引速度V已定，轉(zhuǎn)速n愈 高，切屑厚度愈小，煤塵產(chǎn)生量大，截割比能耗增大。另外，實(shí)踐表明，滾筒轉(zhuǎn) 速過高，循環(huán)煤會(huì)增多，裝載效率降低，裝煤效果不好，所以，現(xiàn)代采煤機(jī)，滾筒轉(zhuǎn)速出現(xiàn)降低的趨勢(shì)，如英國(guó)AM500、日本DR100 100采煤機(jī)，滾筒最低

17、 轉(zhuǎn)速分別為轉(zhuǎn)/分和25轉(zhuǎn)/分。但滾筒轉(zhuǎn)速也不能太低，否則會(huì)在牽引速度不太 高時(shí)，出現(xiàn)堵塞現(xiàn)象。一般認(rèn)為滾筒轉(zhuǎn)速在3050轉(zhuǎn)/分較為適宜，薄煤層小直徑滾筒由于裝煤能力 差，為了提高生產(chǎn)率轉(zhuǎn)速可增大到60100轉(zhuǎn)/分。轉(zhuǎn)速及滾筒直徑經(jīng)確定后截齒截割速度也就定了，一般控制在4米/秒左右較好。4.米煤機(jī)最小設(shè)計(jì)生產(chǎn)率采煤機(jī)在采煤過程中，由于處理故障，檢查和更換刀具，日常維修，等侯支護(hù)， 處理片邦等，經(jīng)常出現(xiàn)停頓，采煤機(jī)實(shí)際生產(chǎn)率比設(shè)計(jì)的理論生產(chǎn)率小的多，為了表明這些因素的影響，可用有效開動(dòng)率表示。有效開動(dòng)率是指采煤機(jī)在一天或一班內(nèi)有效工作時(shí)間與一天或一班占有時(shí)間的 比值，它綜合反映了設(shè)備可靠性，選型

18、及組織管理水平，工人技術(shù)熟練程度等， 西德高產(chǎn)工作面有效開動(dòng)率可達(dá)51%，蘇聯(lián)高產(chǎn)綜采工作面可達(dá)50%，我國(guó)根 據(jù)有些典型工作面的推算大約在之間，一般可取。當(dāng)采煤工作面生產(chǎn)能力已定，其每小時(shí)的平均產(chǎn)量就是所需采煤機(jī)的最小實(shí)際生 產(chǎn)率，考慮到有效開動(dòng)率，則采煤機(jī)按工作面生產(chǎn)能力要求的最小設(shè)計(jì)生產(chǎn)率Qmin為：小WQMIN二24 k式中：W為采煤機(jī)工作面日平均產(chǎn)量噸/日，W=900000=3000噸/日；300k有效開動(dòng)率。上式有效開動(dòng)率取，充分考慮使采煤機(jī)有增產(chǎn)潛力，當(dāng)有效開動(dòng)率能進(jìn)一步提高， 采煤仍有富裕能力，使工作面生產(chǎn)能力得到提高。則采煤機(jī)的最小設(shè)計(jì)生產(chǎn)率：W 3000QMIN二=625噸

19、/時(shí)24 0.224 0.25.采煤機(jī)截割時(shí)的牽引速度 采煤機(jī)截割時(shí)牽引速度的高低， 滾筒裝煤能力，運(yùn)輸機(jī)生產(chǎn)率， 時(shí)的牽引速度比空調(diào)時(shí)低的多。截割時(shí)的牽引速度，要根據(jù)幾方面因素，綜合考慮。因此,1根據(jù)采煤機(jī)最小設(shè)計(jì)生產(chǎn)率Qmin決定牽引速度V1如沁米 /分60?H ?B?r式中：Qmin-米煤機(jī)最小設(shè)計(jì)生產(chǎn)率噸/時(shí)H-米煤機(jī)平均米高，米B采煤機(jī)平均截深，米R(shí)煤的容重，噸/米3V1=Qmin=625=米/分60?H?B?r60 2.25 0.6 1.352按截齒最大切削厚度決定的牽引速度V2直接決定采煤機(jī)的生產(chǎn)率及所需電機(jī)功率， 由于 支護(hù)設(shè)備推移速度等因素的影響， 采煤機(jī)在截割 采煤機(jī)牽引速

20、度在零到某個(gè)值范圍內(nèi)變化， 選擇Hmax=1000V毫米m?n式中：Hmax截齒最大的切削厚度毫米V牽引速度米/分m滾筒一條截線上安裝的截齒數(shù)個(gè)n滾筒的轉(zhuǎn)速1000v咅Hmax毫米m?n一般要求截齒的最大切削厚度應(yīng)小于截齒伸出齒座長(zhǎng)度的70% ,即h1max=70%hax即V2衛(wèi)2口2勺=70%V米/分10003按液壓支架推移速度決定牽引速度為V3考慮截割時(shí)牽引速度V,應(yīng)根據(jù)上述 三方面情況綜合分析后確定，其最大值應(yīng)等于或大于VI,但應(yīng)小于V2,并于V3相協(xié)調(diào)。使采煤機(jī)能夠滿足工作面生產(chǎn)能力的要求，有可避免齒座或葉片參與截割，保證采煤機(jī)安全生產(chǎn)?，F(xiàn)選V米/分。6米煤機(jī)裝機(jī)功率裝機(jī)功率包括截割電

21、動(dòng)機(jī)、牽引電動(dòng)機(jī)、破碎電動(dòng)機(jī)、液壓泵電動(dòng)機(jī)、機(jī)載增壓噴霧泵電動(dòng)機(jī)等電動(dòng)機(jī)功率總和。裝機(jī)功率由下式估算：PQXHw式中：P裝機(jī)功率，kW；Q采煤機(jī)生產(chǎn)率，625t/h;Hw-比能耗，一般，取。經(jīng)計(jì)算本設(shè)計(jì)裝機(jī)功率為。7、采煤機(jī)所需電機(jī)功率采煤機(jī)的比能耗HWB（千瓦.小時(shí)/噸）所選采煤機(jī)的比能耗Ax240 360HWX HwB=- 0.42（千瓦.小時(shí)/噸）A340式中：HWX被截割煤的比能耗HWB基準(zhǔn)煤的比能耗查閱參考表25AX被截割煤層的截割阻抗牛頓/毫米A基準(zhǔn)煤的截割阻抗 查表26得（240-360）牛頓/毫米單滾筒采煤機(jī)的所需電機(jī)功率N=Q?千瓦k1?k2式中：Q采煤機(jī)的生產(chǎn)率噸/小時(shí)K1

22、功率利用系數(shù)，本設(shè)計(jì)選用一臺(tái)電機(jī)驅(qū)動(dòng)時(shí)取1K2功率水平系數(shù)，與牽引速度調(diào)節(jié)方式，電機(jī)超載能力。因素有關(guān)按表27查得本設(shè)計(jì)選用電機(jī)超載能力為一之間，牽引速度調(diào)節(jié)方式采用人工調(diào)節(jié)選取。N =02凹=431竺=192千瓦k1?k21 0.8F部向著前滾筒截割自由面的方向選取。N=Q(+)k1?k2=437=1 0.8= 176千瓦300千瓦電機(jī)即可。8、采煤機(jī)所需牽引力據(jù)經(jīng)驗(yàn)統(tǒng)計(jì)，采煤機(jī)牽引力一般為其裝機(jī)功率數(shù)值的1倍。按表29查得250 300千牛。二、初選采煤機(jī)及其配套設(shè)備根據(jù)采高、滾筒直徑、截深、生產(chǎn)率、電機(jī)功率、牽引力及牽引速度等初選采煤 機(jī)然后和初選的支護(hù)設(shè)備一起。查閱煤炭科學(xué)院等編制的采

23、煤機(jī)械化成套設(shè)備 參考資料一覽表見附錄(該表僅供選型時(shí)參考，不作硬性規(guī)定，用戶可按實(shí)際情 況自行組合改裝)，盡可能與表中提供的成套設(shè)備吻含，以節(jié)約費(fèi)用，并通過配 套設(shè)備表選擇輸送機(jī)。采煤機(jī)初選決定后，通過產(chǎn)品說明等有關(guān)資料得到采煤機(jī)高度、質(zhì)量、電機(jī)或減速箱高度，搖臂長(zhǎng)度、擺角范圍等尺寸。并列表說明初選采煤機(jī)主要技術(shù)參數(shù)。確定采煤工作面采煤機(jī)的主要參數(shù)如下：裝機(jī)功率101kW左右，截深不小于800mm，采高，生產(chǎn)能力不小于a,牽引方式為鏈軌式或銷排式無鏈電牽引， 牽引力不小于100kN，額定電壓3300V,頻率50Hz。根據(jù)分析結(jié)果，參照國(guó)內(nèi)外高產(chǎn)高效礦井工作面裝備情況，本設(shè)計(jì)工作面選用國(guó)產(chǎn)MG

24、400/920-QWD型無鏈電牽引采煤機(jī)。采煤機(jī)主要技術(shù)參數(shù)見表1-1。表1-1米煤機(jī)技術(shù)參數(shù)表采煤機(jī)型號(hào)總裝機(jī) 功率(kW)截割功率(kW)采高(m)截深(m)滾筒直 徑(m)驅(qū)動(dòng)方式牽引速 度(m/min)適應(yīng)煤層傾角供 電電 壓(V)MG400/920-QWD144400X2交流電牽引0A+hi+h2式中：h2過機(jī)高度不應(yīng)小于米hi-支架或交接頂梁高度取米hminA+hi+h2=+ =米米最小采高符合設(shè)計(jì)要求3、臥底量校核HKMAX=A-sin2式中：價(jià)ax搖臂向上擺動(dòng)最大角度臥底量小于90300毫米滿足設(shè)計(jì)要求4、采煤機(jī)最大截割速度的校核Vi=Q米/分60?H ?B?rQ1運(yùn)輸機(jī)的運(yùn)輸

25、能力400噸/小時(shí)H均采高米B采煤機(jī)截深米r煤的實(shí)體容重，r=噸/米3V1=Q米/分60?H ?B?r二600=60 2.5 0.6 1.35=米/分米/分的截割牽引速度，本設(shè)計(jì)選擇符合要求5、牽引阻力估算采煤機(jī)移動(dòng)時(shí)必須克服的牽引阻力T為T=K2G+fd (cosa-k2+2ki)Gsina噸力式中：f磨檫系數(shù)取決于采煤機(jī)導(dǎo)向機(jī)構(gòu)表面狀況和濕度及采煤機(jī)運(yùn)動(dòng)速度 等平均取ki-經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，估算為最大臥底量伽ax-2KMAX=A-sinQrnax-2k2估算系數(shù)因是初算，所以取k3側(cè)面導(dǎo)向力對(duì)牽引阻力影響系數(shù)，因煤層傾角為23，取T=K2G+fd (cosa-k?+2ki)Gsina噸力=X22+

26、xx(+2X)22Xsin23=噸力，=噸力及上行時(shí)牽引力為噸力，下行時(shí)牽引力反向大小為噸力。第3節(jié)液壓支架的選型一、影響液壓支架選型的因素影響液壓支架選型的因滾.主要是礦山地質(zhì)條件，如頂、底板穩(wěn)定性、煤層厚度、 煤層傾角、煤層賦存狀況及瓦斯含量等，其中以煤層及頂，底扳穩(wěn)定性影響最大。1、頂板穩(wěn)定性頂板穩(wěn)定性直接影響支架的架型支護(hù)強(qiáng)度， 頂板巖性的不同.決定支架的架型的 型式，巖層載荷和頂板的穩(wěn)定性主要影響支架支護(hù)強(qiáng)度和頂梁的結(jié)構(gòu)型式。一般講：煤層頂板穩(wěn)固平整，應(yīng)選用支撐式支架；煤質(zhì)松軟、頂板破碎煤層，應(yīng)選用 掩護(hù)式支架；而煤層頂板堅(jiān)硬。則應(yīng)選用支撐掩護(hù)式支架。2、底板穩(wěn)定性底板巖石的組成.結(jié)

27、構(gòu)及巖石力學(xué)性質(zhì)是支架選型不可忽視的另一重要條件.底板的穩(wěn)定性.對(duì)支架底座影響頗大.支架架型選取不當(dāng)，會(huì)使支架陷入底板，使 移架困難。根據(jù)我國(guó)煤層底板巖石抗壓強(qiáng)度。建議按表1-2選型。表1-2不同底板條件下選用的架型巖石松軟粘土巖頁巖(或松軟煤)較軟粘土巖頁巖(或松軟煤)一般粘土巖砂頁巖、砂巖(或煤)抗壓強(qiáng)度 MPa應(yīng)選架型掩護(hù)式液壓支架式兩柱支掩式掩護(hù)式支架 支掩式支架支掩式及強(qiáng)力支撐 四柱及強(qiáng)力支撐3、煤層厚度煤層厚度主要影響支架支護(hù)強(qiáng)度， 煤層厚度越大支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)越高， 煤層厚度大小 及變化情況，又決定著支架的結(jié)構(gòu)高度和伸縮范圍。4、煤層傾角煤層傾角主要影響支架穩(wěn)定性，煤層傾角大則易使支架

28、發(fā)生傾倒、下滑等現(xiàn)象。 必須采取防倒防滑措施。5、煤層埋藏穩(wěn)定性實(shí)踐證明：煤層埋藏越平穩(wěn)，綜采的效果越好。斷層及其性質(zhì)對(duì)支架的使用好壞 起決定性的影響。若斷層落差大，綜采設(shè)備通不過，斷層條數(shù)多，綜采面搬家次 數(shù)多。6煤層瓦斯含量瓦斯含量大的煤層應(yīng)采用通風(fēng)斷面大的支架。液壓支架架型選擇是否合適，最終必然反映到經(jīng)濟(jì)效果上。應(yīng)盡量做到安全、高 效，而又能降低噸煤成本。支撐式液壓支架雖然價(jià)格便宜，但使用性能遠(yuǎn)不如掩 護(hù)式和支撐掩護(hù)式液壓支架優(yōu)越。 因此：在可能情況下，應(yīng)優(yōu)先選用掩護(hù)式和支 撐掩護(hù)式兩種架型。除礦山地質(zhì)條件外，米礦技術(shù)條件，如回米方式，米面長(zhǎng)度，米煤機(jī)械類型、生 產(chǎn)環(huán)節(jié)等因素對(duì)液壓支架的

29、造型也有一定的影響。二、煤層頂板及頂板分類覆蓋在煤層上的巖石，依次分為偽頂、直接頂、老頂，它們統(tǒng)稱為煤層的頂板。偽頂是緊貼在煤上極易冒落的較薄巖層， 通常在煤層被采下后隨即冒落，對(duì)液壓 支架的選型一般沒有影響。直接頂位于偽頂之上，無偽頂時(shí)直接位于煤層之上，通常是在移架或回柱后隨即 冒落，直接頂下部2米厚的巖石叫直接頂下位巖石，它對(duì)架型的選擇有決定性 的影響。1、直接頂分類我國(guó)將緩傾斜煤層回采工作面直接頂根據(jù)其穩(wěn)定程度分為四類1）、不穩(wěn)定頂板：也稱破碎頂板，這類頂板很易冒落。冒落后巖石能基本充滿采 空區(qū)。泥質(zhì)頁巖，再生頂板等屬于這類頂板。2）、中等穩(wěn)定頂板：強(qiáng)度較高，但有大量節(jié)理裂隙，局部較完整

30、，冒落后不能充 滿采空區(qū)，一般在支護(hù)設(shè)備前移后隨即冒落。砂質(zhì)頁巖，粉砂巖屬予這類頂板。3）、穩(wěn)定頂板：難于冒落，需支架幫助切頂。4）、堅(jiān)硬頂板：極難于冒落，采后需強(qiáng)制放頂，砂巖，堅(jiān)硬砂質(zhì)頁巖等屬于這后 兩類。直接頂分類的主要指標(biāo)是強(qiáng)度指數(shù)D，并參考直接頂初次跨落步距Li（米）來決定。 直接頂初次跨落步距Li是指工作面推進(jìn)一定距離后，直接頂冒落高度在1米以 上，范圍占全工作面長(zhǎng)度1/2以上時(shí)，初次切頂線距開切眼煤壁之間距離。強(qiáng)度指數(shù)D可由下式求出：DDC1CZ式中：D巖石的單向抗壓強(qiáng)度，公斤/厘米2；C1節(jié)理裂隙影響系數(shù)；CZ層厚度影響系數(shù)。D、G、CZ值可查閱有關(guān)資料得到。根據(jù)D并參考L1直接

31、頂類別的確定見表1-3。表1-3直接頂類別類別指標(biāo)1234不穩(wěn)定頂板中等穩(wěn)定頂板穩(wěn)定頂板堅(jiān)硬頂板主要指標(biāo)強(qiáng)度指數(shù) D120無直接頂層厚在 25 米以上，6D 560800Kgf/cm2， 節(jié)理裂隙間距和分層度大于 1 米的整體巖層。參考指標(biāo)直接頂初次跨落步距 L： （ M）252、老頂分級(jí)老頂位于直接頂之上，頂板分級(jí)主要由直接頂厚度Xh與采高H之比值N來決定， 再參考老頂初次來壓步距L2,N的意義是指冒落帶充滿采空區(qū)的程度，匕是指工 作面初次切頂線到開切眼煤壁之間老頂懸露的長(zhǎng)度。老頂周期來壓的強(qiáng)弱，對(duì)確定支架的噸位即支護(hù)強(qiáng)度有決定性影響，N越大L2越小，說明老頂周期來壓不明顯，作用在支架上的載

32、荷小而穩(wěn)定，支架的支護(hù)強(qiáng) 度不需要很大，相反，N越小，L2越大，老頂周期來壓就越強(qiáng)烈，作用在支架上的載荷就越大且有沖擊，支架的支護(hù)強(qiáng)度就要求比較高 根據(jù)N和L?值老頂被分為四級(jí)。見表1-4。表1-4老頂分級(jí)級(jí)別InIV周期來壓不明顯明顯強(qiáng)烈極強(qiáng)烈指標(biāo)N3 5NW5L=25 50(M)50(M)NL=2550(M)N50(M)三、液壓支架的選型液壓支的選型，包括選擇支架的架型，支架的結(jié)構(gòu)參數(shù)和支架強(qiáng)度的確定。1、架型的選擇液壓支架根據(jù)對(duì)頂板的支護(hù)方式和結(jié)構(gòu)特點(diǎn)不同，可分為支撐式、掩護(hù)式、支撐 掩護(hù)式三種基本型式。支撐式支架頂粱長(zhǎng)，立柱多，且垂直支撐，工作阻力大，切頂能力強(qiáng)通風(fēng)斷面 大，后部有簡(jiǎn)單

33、的擋矸裝置，架間不撐緊，對(duì)頂板不密封，它適用于穩(wěn)定或堅(jiān)硬 以上直接頂和周期來壓明顯或強(qiáng)烈的老頂條件。掩護(hù)式支架有寬大的掩護(hù)梁可擋住采空區(qū)冒落的矸石，它的頂梁較短，支柱少且傾斜支撐，架間密封，支架工作阻力較小，切頂能力差，但由于頂粱較短控頂面 積小，支護(hù)強(qiáng)度不一定小，它適用于不穩(wěn)定和中等穩(wěn)定直接頂條件。支撐掩護(hù)式支架兼有支撐式和掩護(hù)式支架結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，頂梁較長(zhǎng)，立柱較多，呈垂直或傾角較小傾斜支撐，故工作阻力大，切頂能力強(qiáng)，具有掩護(hù)梁架間密封，擋 矸掩護(hù)性能好。它適用穩(wěn)定以下各類頂板，有取代支撐式支架的趨勢(shì)，但它的結(jié) 構(gòu)復(fù)雜，重量較大，價(jià)錢較高。當(dāng)工作面直接頂類別，老頂級(jí)別已確定經(jīng)過分析論證后，可按表

34、1-5選擇支架型式。表1-5適應(yīng)不同類級(jí)頂板的架型及支護(hù)強(qiáng)度老頂級(jí)別InV直接頂類別12312312344架型掩護(hù)式掩護(hù)式支撐式掩護(hù)式掩護(hù)式 支撐掩護(hù)式支撐式支撐掩護(hù)式支撐掩護(hù)式掩護(hù)式 支撐掩護(hù)式掩護(hù)式 支撐掩護(hù)式采高 支撐掩護(hù) 式支架支護(hù)采1130X30X302X302X3結(jié)合深孔爆破，強(qiáng)度高2335(25)X35(25)X355軟化頂（米45(35)X45(35)X452X4板等措（噸/米42)55(45)X55(45)X555施處理)2X5采空區(qū)5使用表1-5時(shí)，還應(yīng)注意下列因素：1）、煤層厚度大于米，頂板有側(cè)向推力時(shí)，一般不宜采用支撐式支架，煤層厚 度在米以上時(shí)，應(yīng)選用帶護(hù)幫裝置的掩護(hù)

35、式或支撐掩護(hù)式支架，煤層厚度變化 大時(shí)應(yīng)采用調(diào)高范圍大的雙伸縮支柱。2）、煤層煩角在101 5（支撐式支架取下限，掩護(hù)式取上限）以上時(shí)，支架應(yīng) 有可靠的防滑防倒裝置。3） 、底板強(qiáng)度、支架對(duì)底板比壓應(yīng)小于底板巖石允許抗壓強(qiáng)度。4）、瓦斯含量，瓦斯涌出量大的工作面，應(yīng)優(yōu)先選用通風(fēng)斷面大的支撐式或支 撐掩護(hù)式支架。5）、地質(zhì)構(gòu)造、斷層發(fā)育、煤層厚度變化大，頂板允許暴露時(shí)間和面積分別為20分鐘以下和58m2時(shí)，暫不宜米用綜米設(shè)備。6）、設(shè)備成本，能同時(shí)允許選用不同架型時(shí)，應(yīng)優(yōu)先選用價(jià)格便宜的支架。另外，表2-4中的支護(hù)強(qiáng)度是指單位面積上的支撐力大小，括號(hào)內(nèi)數(shù)字是掩護(hù)式 支護(hù)強(qiáng)度；但允許有5%的波動(dòng)范

36、：，2分別為I、U、W級(jí)老頂比1級(jí)老頂 的增壓倍數(shù)，W級(jí)老頂由于地質(zhì)條件變化較大，只給出最低限2,具體數(shù)字應(yīng)根 據(jù)實(shí)際情況確定，單體液壓支柱的支護(hù)密度，可用表中的支護(hù)強(qiáng)度除以工作阻力 計(jì)算。表中采高系最大采高，具體采高下的支護(hù)強(qiáng)度可用插值法計(jì)算。2、液壓支架結(jié)構(gòu)參數(shù)的確定液壓支架的結(jié)構(gòu)參數(shù)，主要指液壓支架的結(jié)構(gòu)高度，液壓支架的結(jié)構(gòu)高度，應(yīng)能 適應(yīng)采高的要求。它根據(jù)煤層厚度（或采高）和采區(qū)范國(guó)內(nèi)地質(zhì)條的變化等因素來 確定。其選擇的原則時(shí)：在最大采高時(shí)，液壓支架應(yīng)能 頂?shù)米　痹谧钚〔筛邥r(shí)， 支架能 過得去”支架最大結(jié)構(gòu)高度H max和最小結(jié)構(gòu)高度H min，具體由下面 經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算：H max H

37、 max a =+ =（m）H min hmin S b c= =（m）式中：Hmax，Hmin煤層最大厚度和最小厚度，m（已知）；a考慮偽頂，煤皮冒落后，支架仍有可靠初撐力所需要的支撐高度的補(bǔ)償量； 中厚煤層可取200mm，厚煤層可取300mm；薄煤層適當(dāng)減??；S頂板最大下沉量（一般取支架后排立柱處頂板的下沉量，可借鑒鄰近工作 面的觀測(cè)資料選取，若無這方面資辯，可按100200mm選取，I級(jí)老頂取大值，W級(jí)老頂取小值；b支架卸載前移時(shí)，立柱伸縮余量，煤層厚度大于時(shí)，取80100mm；c 支架頂粱上存留的浮煤和碎矸石厚度，一般取50100mm。3、 支架支護(hù)強(qiáng)度的確定.支架支護(hù)強(qiáng)度 Q :支架

38、單位支護(hù)面積上的支撐力。它是衡量液壓支架性能的一個(gè) 重要參數(shù)，可由下列方法確定；1）按經(jīng)驗(yàn)公式估算Q KHR 8 2.8 2.3 =52（t/m2）式中：K作用于支架上的頂板巖石厚度系數(shù)，日本取5,蘇聯(lián)取69;英國(guó) 取57;我國(guó)中厚煤層取68;H-大采高，m；R-巖石容重，一般取m3。2）直接查表選取根據(jù)頂板條件和煤層厚度，直接由表2-4中查取。 根據(jù)頂板條件和煤層厚度選取支架支撐掩護(hù)式滿足工作面支護(hù)強(qiáng)度。4、選擇液壓支架型號(hào)由上面計(jì)算出的支架最大和最小結(jié)構(gòu)高度和支護(hù)強(qiáng)度的數(shù)值，從液壓支架產(chǎn)品目錄中選擇合適液壓支架的型號(hào)，并列出支架規(guī)格和主要技術(shù)參數(shù)表（表1-6）。支撐掩護(hù)式支架該機(jī)具有支撐效

39、率高，切頂換能力強(qiáng)，支架穩(wěn)定性好的特點(diǎn)。采用分體頂梁鉸接前梁形式，切頂效果好，便于運(yùn)輸。采用前后雙連桿形式，可減 少支架重量改善底板比壓的平均分布和前端比壓。表1-6支架規(guī)格和主要技術(shù)參數(shù)表型號(hào)名稱ZZ4000/18/39 型支撐掩護(hù)式液壓支架高度主要技術(shù)參數(shù)高度m中心距m寬度m初撐力kN工作阻力kN支護(hù)強(qiáng)度MPa底板 比壓（前端）MPa泵 站壓 力MPa整體運(yùn)輸尺寸mm適 應(yīng)傾 角操 縱方 式重量t3136323639904118254250XI410X1800QC，所以輸送機(jī)滿足運(yùn)輸要求。2、運(yùn)行阻力計(jì)算 重段直線段的總阻力Wzh=(q3+q31)*L*g*cos -(q+qi)*L*gs

40、in1式中：q中部槽單位長(zhǎng)度貨載質(zhì)量q=Q /*v=831/*= q1刮板鏈單位長(zhǎng)度質(zhì)量，由SGD-630/180PB型刮板輸送機(jī)技術(shù)參數(shù)查得:q1=57kg/m3=3=由礦山機(jī)械表2-5-5查得l 110m=18為已知故：Wzh=(q*3+q1*3)*L*g*cos -(q+q )*L*gsin11=*+57*110*10cos18 =24543(N)空段直線段的總阻力：Wi=q1Lg(3 cos18 +sin18 )=57*110*10*cod18 +sin18 )=總的運(yùn)行阻力:w =(wzh+wK)=81325N0zh3、刮板鏈張力的計(jì)算判斷最小張力點(diǎn)的位置，對(duì)雙機(jī)頭驅(qū)動(dòng)，最小張力點(diǎn)的

41、位置用下面方法判斷: 若zh k則3點(diǎn)為最小張力點(diǎn),如圖用逐點(diǎn)推算法求各點(diǎn)張力從最小張力點(diǎn)開始計(jì)算，以上圖為例，已判定刮板輸送機(jī)的最小張力點(diǎn)在1點(diǎn)取最小張力為:S =03S4=S3+Wh43hSi=S4+4=4*S2S1+Wzk+24543(N)4、牽引力及電機(jī)功率的計(jì)算機(jī)采工作面刮板輸送機(jī)的等效功率：Nd1/ . 3 *N2max N max N min* N2minNmaxK*W *V/1000*1/1000*99KW式中：K電動(dòng)機(jī)的備用系數(shù)取KV刮板鏈運(yùn)行速度取V1m/s傳動(dòng)裝置的總效率 取W刮板輸送機(jī)牽引力Nmin*2*q*w1*l *g*cos18 *1/1000*2*110*1*1

42、0/1000*(KW)則：Nd1/_3*99299* 51.551.5276KW實(shí)際配用電機(jī)功率為：N*7688KW5、刮板鏈的預(yù)緊力和緊鏈力計(jì)算預(yù)緊力T 1/4(SY+S1+SY+S1)39889N式中:草藥SY、包一分別為刮板鏈在主動(dòng)鏈輪相遇點(diǎn)和分離點(diǎn)的張力NSY、S1分別為刮板鏈在從動(dòng)鏈輪相遇點(diǎn)和分離點(diǎn)的張力N緊鏈力T T+L*qg*wcos39889 110 57 10 0.4 cos18 63742N&刮板鏈的強(qiáng)度雙鏈刮板輸送機(jī)刮板鏈的安全系數(shù)為：n 2* Sd/1.2 Smas2 0.9 850000/1.2 70510.5 18.08 3.5N-刮板鏈的安全系數(shù)sd條鏈條

43、的破斷拉力 式中：Smax刮板鏈最大靜張力雙鏈不均勻系數(shù)，中雙鏈取0.9經(jīng)以上計(jì)算得知，所選刮板輸送機(jī)在給定條件下能適用。二、轉(zhuǎn)載機(jī)的選擇根據(jù)有關(guān)資料：該綜采面選擇SZZ830/315成套系列；轉(zhuǎn)載機(jī)、破碎機(jī)能力應(yīng)大于刮板輸送機(jī)能力。由于轉(zhuǎn)載機(jī)也是刮板輸送機(jī)，驗(yàn)算過程與以上刮板輸送機(jī)相同。經(jīng)驗(yàn)算所選轉(zhuǎn)載機(jī)在給定條件下能適用。設(shè)計(jì)選用國(guó)產(chǎn)SGZ830/630型刮板輸送機(jī)、SZZ830/315轉(zhuǎn)載機(jī)、PCM200破碎機(jī)。上述設(shè)備設(shè)計(jì)要求關(guān)鍵部件引進(jìn)，技術(shù)參數(shù)見表1-7。表1-7刮板輸送機(jī)、轉(zhuǎn)載機(jī)、破碎機(jī)技術(shù)參數(shù)刮板輸送機(jī)SGZ830/630轉(zhuǎn)載機(jī)SZZ830/315破碎機(jī)PCM200輸送能力(t/

44、h)1200輸送能力(t/h)2000輸送能力(t/h)2200裝機(jī)功率(kW)315X2裝機(jī)功率(kW)315裝機(jī)功率(kW)200鏈速(m)設(shè)計(jì)長(zhǎng)度(m)50岀口粒度(mm)300150刮板鏈型式中雙鏈供電電壓(V)3300/1140供電電壓(V)3300/1140供電電壓(V)3300/1140中部槽規(guī)格(mm(LxW H)1500X780X29(第5節(jié)采煤機(jī)、支護(hù)設(shè)備、輸送機(jī)配套關(guān)系圖通過計(jì)算或參考有關(guān)圖冊(cè)資料，給制采煤機(jī)，支護(hù)設(shè)備及輸送機(jī)配套關(guān)系圖。 采 煤機(jī)、液壓支架和輸送機(jī)組成的綜采設(shè)備，有嚴(yán)格的配套要求。各單項(xiàng)設(shè)備的先 進(jìn)性能只有在搞好配套關(guān)系的基礎(chǔ)上才能發(fā)揮出來。一、尺寸配套

45、（一）高度配套采高與支架支護(hù)高度應(yīng)適應(yīng)。采用不同高度的底托架，可以適應(yīng)不同的采高。1、采煤機(jī)尺寸（圖1-1）MmaxA A3/2 L sinmD/2A:機(jī)面高度，m； A3:機(jī)身高度，m; L :搖臂長(zhǎng)度，m；D:滾筒直徑，m;采煤機(jī)最大與最小采高之比為之間;2、采高與支架高度關(guān)系Hmax, Mmax:支架的最大最小高度,S、S2:分別為前后柱處的頂板最大下沉量；h:支架支撐高度富裕量，一般為200左右; a :支柱伸縮余量，一般為50左右；3、HminD S2a4、如下圖所示，支架支撐高度H與采煤機(jī)機(jī)面高度A之間關(guān)系，當(dāng)采煤機(jī)處于 最小高度時(shí)，機(jī)面至梁底面有富余，丫，通常，丫200mm，用下

46、式計(jì)算：Y Hmin(A )式中：一一梁的厚度；maxMmaxS1hHminMmaxS2aMmax：采煤機(jī)最大采高，m；m:搖臂向上的最大擺角，；若機(jī)面高度A過大，大于 Hmax，則煤層變薄時(shí)，支架不能放下來，只能割頂或 底板巖石；若機(jī)面高度A過小，采煤機(jī)的過煤空間(E值)小,不利于煤流通過。5、采煤機(jī)的下切量 x (圖3-37):x A A3/2 Lsi nmD/2 能夠m:搖臂向下的最大擺角，0；計(jì)算的數(shù)值一般為負(fù)數(shù)才是向下切割的深度，x 一般為150200左右。6A Mmax(A3/2 LsinmD/2 A1)A2:采煤機(jī)底托架高度；A :運(yùn)輸機(jī)機(jī)槽高度；7、搖臂升角越大，采高越大，但當(dāng)

47、角度太大時(shí)，使?jié)L筒中心距機(jī)身距離過小， 裝煤效果不好。二、橫向尺寸配套1、機(jī)道寬度就是無立柱空定寬度R，及時(shí)支護(hù)包括一個(gè)截深，采煤機(jī)與運(yùn)輸機(jī) 的中心線偏離一定的距離e，視情況而定。2、人行道寬度M 700mm，位置可在兩立柱之間，也可在前柱與輸送機(jī)之間。3、端面距T一般為150350mm，采高小時(shí)取下限，大時(shí)取上限；4、移架千斤頂?shù)男谐叹嚯x比截深大100200mmo(三)、能力配套采煤機(jī)、運(yùn)輸機(jī)、皮帶、轉(zhuǎn)載機(jī)、上山、煤倉(cāng)、通風(fēng)等。1、米煤機(jī)采煤機(jī)選擇的依據(jù)主要是采高、煤的硬度、節(jié)理裂隙發(fā)育程度、地質(zhì)構(gòu)造發(fā)育程 度。確定的參數(shù)為采高、牽引速度、電機(jī)功率。截深可以定做。2、輸送機(jī):(1) 、尺寸與采煤機(jī)嚴(yán)格配套；(2) 、機(jī)槽等部件的強(qiáng)度與采煤機(jī)的重量和運(yùn)行特點(diǎn)相適應(yīng)；(3) 、能力與采煤機(jī)的相適應(yīng)；(4) 、尺寸與液壓支架的結(jié)構(gòu)尺寸相適應(yīng)，合理配套；輸送機(jī)的運(yùn)輸能力與鋪設(shè)長(zhǎng)度、電機(jī)功率、煤層傾角、機(jī)槽和刮板鏈的結(jié)構(gòu)和特 點(diǎn)等因素有關(guān)。為使輸送機(jī)既不過載又能夠發(fā)揮運(yùn)輸潛力， 根據(jù)實(shí)際測(cè)量的運(yùn)輸機(jī)的實(shí)際運(yùn)輸能 力 Qy，按下式計(jì)算采煤機(jī)的牽引速度 VcQyVcK ?60MB CM,B,:工作面的采高、截深、煤的密度;K:考慮到運(yùn)輸機(jī)的運(yùn)行條件差所考慮的系數(shù)，一般??；C：工作面采出率3、液壓支架 液壓支架移架方式與生產(chǎn)