畢業(yè)設(shè)計-宿舍樓(共56頁)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上1 設(shè)計資料1.1 工程概況（1） 建設(shè)地點(diǎn)：*礦區(qū)（2） 工程名稱：*29#學(xué)生宿舍樓（3） 工程概況：六層混凝土框架填充墻結(jié)構(gòu)，建筑面積7000m2，樓板及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度取120mm，填充墻采用加氣混凝土砌塊。建筑總高為20.500 m，共6層，每層層高3.30 m，室內(nèi)外高差0.45 m。（4） 氣候條件：夏季主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)槟巷L(fēng)，冬季主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)楸憋L(fēng).基本風(fēng)壓w0=0.4 kN/m2，基本雪壓S0=0.3 kN/m2。（5） 地質(zhì)條件：表層1.5m為雜填土；下層為1.0m厚飽和可塑性黃褐色粘土，其極限承載力為60kN/m2；再下層為5.0m厚飽

2、和流塑態(tài)灰色淤泥質(zhì)粘土，其極限承載力僅為50kN/m2；再下層為2.0m厚飽和可塑性灰色粉質(zhì)粘土，其極限承載力高達(dá)200kN/m2。（6） 場地情況：場地平坦，無障礙物，地下無古代建筑，用地四周無住宅區(qū)（7） 抗震設(shè)防烈度為7度，建筑耐火等級二級，建筑設(shè)計基準(zhǔn)期為50年。1.2 建筑設(shè)計說明書本說明是對建筑方案的必要說明。根據(jù)防火疏散要求確定樓梯位置，走廊與梯段凈寬，以及房間布置，墻體防水等構(gòu)造做法。此外根據(jù)規(guī)范給出了建筑的等級要求。該工程位于山西省陽泉市礦區(qū)，交通方便，各種材料供應(yīng)及時。1.2.1 設(shè)計依據(jù)（1） 建設(shè)行政主管部分對本項(xiàng)目的批復(fù)文件。（2） 與甲方簽訂的設(shè)計合同及經(jīng)甲方同意的

3、建筑方案。（3） 現(xiàn)行國家有關(guān)建筑工程設(shè)計規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)：宿舍建筑設(shè)計規(guī)范 (JGJ36-2005)建筑抗震設(shè)計規(guī)范 (GB50011-2010)建筑設(shè)計防火規(guī)范 (GB50016-2006)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 (GB50010-2002)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 (GB50009-2001)1.2.2 方案說明(1)該工程為*院29#學(xué)生宿舍樓，建筑結(jié)構(gòu)形式為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，建筑主體高度為20.500 m，基礎(chǔ)形式為樁基礎(chǔ)。(2)本設(shè)計中柱距為3.60m，進(jìn)深為6.60m。 (3)按二級防火要求，樓梯設(shè)在了建筑三分之一處，且在建筑的兩端均有安全出口，滿足防火要求。(4)本設(shè)計中建筑長50.400m，

4、在建筑左右兩側(cè)設(shè)有廁所，廁所地面低于同層教室地面20mm。(5)為了防潮和預(yù)防洪水季節(jié)雨水進(jìn)入室內(nèi)，設(shè)室內(nèi)外高差，高差450mm。 (6)為了采光通風(fēng)滿足要求，窗地比均大于1/7，窗臺高900mm。(7)屋面防水采用三級防水，不上人屋面。1.2.3 等級說明(1)根據(jù)建筑抗震設(shè)計規(guī)范，本工程為丙類建筑。(2)本工程安全等級為二級，設(shè)計使用年限為50年。(3)本工程抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度值為0.10g。設(shè)計地震分組為第二組；場地類別為類。(4)建筑物抗震等級：框架為三級。(5)本工程地基基礎(chǔ)設(shè)計等級為丙級。(6)本建筑物防火等級為二級。1.2.4 建筑設(shè)計說明及構(gòu)造做法(1)長度

5、單位毫米為mm，標(biāo)高單位米為m。(2)本工程共六層，室內(nèi)外高差-0.45m，首層室內(nèi)地坪標(biāo)高±0.000m，建筑總標(biāo)高6.500m。(3)建筑材料：現(xiàn)澆的框架柱、梁、板、樓梯間混凝土均為C30，梁柱受力筋HRB335，箍筋HPB235，所有的板鋼筋HPB235，內(nèi)、外墻加氣混凝土砌塊200mm寬。(4)衛(wèi)生間：地面低于同層樓地面30mm，向地漏找坡1%。地面采用防滑地磚，墻面采用防水砂漿墻面，一般做法：防水做法：(衛(wèi)生間、廚房等處適用)5厚防滑地磚300×30020厚1：3水泥砂漿聚氨酯防水涂膜1.2厚1：3水泥砂漿找平兼找1%坡，最薄處不小于20厚混凝土底板或素土夯實(shí)。(

6、5)屋面做法：40厚C30細(xì)石混凝土(雙向6150)30厚擠塑板1.2厚三元乙丙橡膠卷材20厚1：2.5水泥砂漿找平層(刷基層處理劑一遍)鋼筋混凝土屋面(3坡度)。(6)樓地面作法：水磨石地面10mm面層水磨石地面20mm水泥砂漿打底水磨石地面素水泥漿結(jié)合層一道混凝土底板或素土夯實(shí)。(7)頂棚作法：1：1：6水泥石灰砂漿打底15厚面刮膩?zhàn)?厚噴涂內(nèi)墻乳膠漆涂料。(8)外墻面作法：外墻為乳膠漆聚合物水泥基防水涂膜1.0厚1：2.5水泥砂漿打底15厚(摻防水劑)。(9)內(nèi)墻面作法：1：1：6水泥石灰砂漿打底15厚面刮膩?zhàn)?厚噴涂內(nèi)墻乳膠漆涂料；防水做法：(衛(wèi)生間、廚房等處適用)1：2.5水泥砂漿打

7、底15厚(摻5%防水劑)純水泥膏貼200×300瓷磚滿貼至天花底。(10)墻體作法：本工程框架填充墻為MU5加氣混凝土砌塊，M5混合砂漿，外墻厚度為240mm，內(nèi)墻厚度為200mm。(11)門窗：標(biāo)準(zhǔn)塑鋼門窗，5厚玻璃。(12)落水管直徑為100mm。1.3 結(jié)構(gòu)說明書1.3.1 設(shè)計樓面活荷載(1)不上人屋面：0.5 kN/m²(2)宿舍：1.5kN/m²(3)走廊、樓梯：2.0kN/m²1.3.2 樓板(1)板的混凝土保護(hù)層厚度均為20mm。(2)HPB235鋼筋所注長度不包括彎鉤長度錨固長度為24d，板中受力筋的短向鋼筋放在長向鋼筋之上。1.3.3

8、 梁、柱(1)混凝土保護(hù)層厚度均為35mm(2)混凝土柱錨入基礎(chǔ)梁的鋼筋應(yīng)在基礎(chǔ)施工時預(yù)埋，預(yù)埋鋼筋的直徑數(shù)量同上部柱.1.3.4 墻體(1)填充墻的長度>5m時， 每隔3-4m在墻中設(shè)200×墻厚混凝土構(gòu)造柱， 柱主筋上下分別錨入梁內(nèi)，錨入長度500mm，箍筋為8200。(2)女兒墻在每一相交軸線上均設(shè)250×250混凝土構(gòu)造柱。1.3.5 構(gòu)造柱(1)構(gòu)造柱縱筋錨于基礎(chǔ)內(nèi)直段長度>la，并彎直鉤> 250mm直鉤.縱筋層間搭接長度>la，箍筋為100，且加密高度不能小于500。(2)穿樓面的構(gòu)造柱 ，縱筋在穿樓面處應(yīng)上下貫通，在樓面以上才能搭接。

9、(3)墻與柱連接處沿柱高每500mm設(shè)28 拉結(jié)筋，拉結(jié)筋伸入墻體內(nèi)長度不小于1000mm，遇門窗洞按實(shí)際長度截取，鋼筋伸入柱內(nèi)不少于210mm。1.3.6 其他(1)衛(wèi)生間及管井周邊均做混凝土反邊，寬度同墻.(2)所有設(shè)備基礎(chǔ)均以廠家訂貨為準(zhǔn)，且待設(shè)備到貨核實(shí)后方可施工。(3)未經(jīng)技術(shù)鑒定或設(shè)計許可，不得改變結(jié)構(gòu)的用途和使用環(huán)境。2 結(jié)構(gòu)的選型和布置2.1 結(jié)構(gòu)選型本建筑只有6層，且功能較少，為方便布置房間和便于管理采用大柱網(wǎng)框架結(jié)構(gòu)。為使結(jié)構(gòu)有較大的剛度本設(shè)計中樓面、屋面、樓梯等均采用現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)；基礎(chǔ)為樁基礎(chǔ)。2.2 結(jié)構(gòu)布置本設(shè)計中柱距為3.6m。根據(jù)結(jié)構(gòu)布置，本建筑平面均為雙向板。本建筑

10、由于樓面活荷載較大，樓面板和屋面板厚度取120mm。材料選用：墻體：內(nèi)外墻均采用MU5加氣混凝土砌塊，M5混合砂漿，重度=6.5kN/m3。窗：鋼塑門窗，=0.35kN/m2。門：木門。具體情況見結(jié)構(gòu)布置圖2-1。圖2-1結(jié)構(gòu)平面布置圖2.3 初估梁柱截面尺寸2.3.1 按大跨度進(jìn)行計算縱向框架梁：h=(1/81/12)L= (1/81/12) ×3600=450300 L縱向柱距， 取h=450mm。225mm150mm，考慮抗震取b=250mm 橫向邊跨梁：h=(1/81/12)L= (1/81/12)×6600=825550 L縱向柱距， 取h=600mm。300mm

11、200mm，取b=300mm橫向中跨梁：取h=400mm，b=300mm橫向次梁：取h=300mm，b=200mm2.3.2 柱的截面尺寸式中：根據(jù)抗震設(shè)防烈度為7度時取0.9。 邊柱取1.3，不等跨內(nèi)柱取1.25。gE 各層的重力荷載代表值取14 kN/m2F 柱的負(fù)荷面積，如圖2-2所示，對于中柱為3.6(6.6/2+3.0/2)=17.28 m2，對于邊柱為3.66.6/2=11.88 m2 圖2-2柱的負(fù)荷面積邊柱Ac1 =67.20 中柱 Ac =93.99如取柱截面為正方形，則邊柱和中柱的截面寬度分別為259mm、307 mm。初選柱的截面尺寸為：b×h=500mm

12、15;500mm。其慣性矩=3 框架計算簡圖及梁柱線剛度3.1 確定框架計算簡圖框架的計算單元如圖2-1所示，取軸的一榀框架計算。假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面框架梁與柱剛接，由于各層柱的截面尺寸不變，故梁跨等于軸線之間的距離。底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二層樓層，基頂?shù)臉?biāo)高根據(jù)地址條件室內(nèi)外高差定為-1.00m，二層樓面標(biāo)高為3.30m，故底層的為4.30 m，其余各層柱高樓面算至上一層樓面(即層高)故均為3.30米。由此給出框架計算簡圖如圖3-1所示。3.2 框架梁柱的線剛度計算混凝土C30，；對于邊框架橫梁：=1/12×300×6003=5.4×109mm4中框架橫梁：

13、=1/12×300×4003=1.60×109mm4現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)梁慣性矩為：中框架梁，邊框架梁，線剛度邊跨梁=3.68中跨梁=3.20底層柱=3.63其余各層柱=4.73令，則其余各層桿件的相對線剛度為：i邊跨梁=0.78，i底層柱=0.77，i中跨梁=0.68框架梁柱的相對線剛度如圖3-1所示。作為計算各節(jié)點(diǎn)桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。圖3-1 結(jié)構(gòu)計算簡圖4 荷載計算4.1 恒載標(biāo)準(zhǔn)值的計算4.1.1 屋面防水層：(剛性)40厚C30細(xì)石防水混凝土 0.04×25=1.0 kN/m2防水層：(柔性)1.2厚三元乙丙橡膠卷材 0.4 kN/m2找平層：15

14、厚1：2.5水泥砂漿 0.3 kN/m2找坡層：40厚水泥石灰砂漿3找坡 0.56 kN/m2保溫層：80厚礦渣水泥 1.16 kN/m2結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.10×25= 2.5 kN/m2抹灰層：10厚混合沙漿 0.17 kN/m2總計： 6.09 kN/m2 4.1.2 各層樓面水磨石地面10mm面層水磨石地面20mm水泥砂漿打底水磨石地面素水泥漿結(jié)合層一道 0.65 kN/m2 結(jié)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.12×25= 3.0 kN/m2抹灰層：10厚混合沙漿 0.17kN/m2總計： 3.82 kN/m2 4.1.3 梁自重邊跨橫梁b&#

15、215;h=300mm×600mm自重 (0.6-0.12)× 0.3×25 = 3.6kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 0.01×(0.6-0.12)×2+0.3×17=0.24 kN/m總計： 3.84kN/m縱梁b×h =250mm×450mm自重 (0.45-0.12)× 0.25×25 = 2.06 kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 0.01×(0.45-0.12)×2+0.25×17=0.17 kN/m總計： 2.55kN/m中跨橫梁b×h =30

16、0mm×400mm自重 (0.4-0.12)× 0.3×25 = 3.0 kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 0.01×(0.4-0.12)×2+0.3×17=0.14kN/m總計 1.89 kN/m次梁b×h =200mm×300mm自重 (0.3-0.12)× 0.2×25 = 3.0 kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 0.01×(0.3-0.12)×2+0.20×17=0.14kN/m總計 1.89 kN/m4.1.4 柱自重b×h =500mm×

17、;500mm柱自重 0.5× 0.5×25= 6.25 kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 0.01×0.5×4×17=0.34 kN/m總計： 6.59kN/m 4.1.5 外縱墻自重標(biāo)準(zhǔn)層 縱墻： 0.9×0.24×7=2.0 kN/m鋼塑窗： 3.0×0.35=0.74 kN/m 貼瓷磚外墻面： (3.6-3.0)×0.6=0.9 kN/m混合砂漿內(nèi)墻面： (3.6-3.0)×0.34=0.51 kN/m 總計 4.15 kN/m底層縱墻： (4.6-3.0-0.6-0.45)×0.

18、24×7=2.436 kN/m鋼塑窗： 3.0×0.35=0.74 kN/m 貼瓷磚外墻面： (3.6-3.0)×0.6=0.9 kN/m混合砂漿內(nèi)墻面： (3.6-3.0)×0.34=0.51 kN/m總計 4.59 kN/m4.1.6 內(nèi)縱墻自重標(biāo)準(zhǔn)層 縱墻： 3.0×0.19×7=2.793kN/m鋼塑窗： 0.35×0.9=0.315kN/m混合砂漿內(nèi)墻面： 3.0×0.34×2=1.428kN/m總計 4.54 kN/m4.1.7 內(nèi)隔墻自重標(biāo)準(zhǔn)層內(nèi)隔墻： 3.0×0.19×

19、7=3.99kN/m混合砂漿內(nèi)墻面： 3.0×0.34×2=2.04kN/m總計 6.03kN/m底層內(nèi)隔墻： (4.6-0.6-0.45)×0.19×7=4.72 kN/m混合砂漿內(nèi)墻面： (4.6-0.6-0.45)×2×0.34=2.41 kN/m總計 7.13kN/m4.1.8 女兒墻自重 女兒墻自重 0.7×0.25×18=3.15 kN/m壓頂自重 0.1×0.25×25=0.63 kN/m陶瓷錦磚外墻面 0.5×1.2×2+0.5×0.25=1.33

20、kN/m合計 5.21 kN/m4.1.9 山墻自重縱墻： (3.3-0.7)×0.24×7=4.37 kN/m貼瓷磚外墻面： (3.3-0.7)×0.6=1.56 kN/m混合砂漿內(nèi)墻面： (3.3-0.7)×0.34=0.88 kN/m總計 6.71 kN/m4.2 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算4.2.1 屋面和樓面荷載標(biāo)準(zhǔn)值根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)查得：不上人的屋面： 0.5 kN/m2 樓 面：宿舍 1.5 kN/m2 走廊 2.0 kN/m2 廁所 2.0 kN/m24.2.2 雪荷載=1.0×0.3=0.3 kN/m2屋

21、面或荷載與雪荷載不同時考慮，倆者中取大值4.3 豎向荷載下框架受荷總圖4.3.1 在A-B 及C-D軸內(nèi) 按雙向板計算在BC 軸內(nèi)： 按雙向板計算 4.3.2 在A-B 軸間框架梁板傳至梁上的三角形或梯形荷載等效為均布荷載，荷載的傳遞示意圖如圖4-1所示。圖4-1板傳荷載示意圖屋面板傳遞荷載 恒載： 6.09×1.8×1-2×(1.8/6.6)2+(1.8/6.6)3)×2=19.1 kN/m 活載： 0.5×1.8×1-2×(1.8/6.6)2+(1.8/6.6)3)×2=1.57 kN/m 樓面板傳遞荷載 恒載

22、： 3.82×1.8×1-2×(1.8/6.6)2+(1.8/6.6)3)×2=12.0 kN/m 活載： 1.5×1.8×1-2×(1.8/6.6)2+(1.8/6.6)3)×2=4.71 kN/m 梁自重： 3.84kN/m 在A- B 軸間框架梁均布荷載為： 屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載= 3.84+19.1=23.0kN/m 活載=板傳荷載=1.6 kN/m樓面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= 3.84+12.0=15.8kN/m 活載=板傳荷載=4.7kN/m4.3.3 在B- C軸間框架梁屋面板傳遞荷載恒

23、載： 6.09×(3/2)×5/8×2=11.4kN/m活載： 0.5×(3/2)×5/8×2=0.94kN/m樓面板傳遞荷載恒載： 3.82×(3/2)×5/8×2=7.2kN/m活載： 2.0×(3/2)×5/8×2=2.8 kN/m梁自重： 1.89kN/m 在B- C 軸間框架梁均布荷載為 屋面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= 1.89+11.4=13.3kN/ 活載=板傳荷載=0.94 kN/m樓面梁 恒載=梁自重+板傳荷載= 1.89+6.6=9.1kN/m 活載=板

24、傳荷載=2.8kN/m4.3.4 C-D軸間框架梁同A-B 軸間框架梁4.3.5 A軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱：恒載=女兒墻自重+梁自重+板傳荷載=5.21×3.6+2.55×(3.6-0.5)+3.84×(6.6-0.5)/2+6.09×(6.6/2-0.25) ×(3.6-0.30)=99.7kN活載=板傳荷載= 0.5×(6.6/2-0.25) ×(3.6-0.30)=5.03kN標(biāo)準(zhǔn)層柱：恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載= 4.15×(3.6-0.5)+3.84×(6.6-0.5)/2 +3.82

25、×(6.6/2-0.25) ×(3.6-0.30)=63.0kN活載=板傳荷載=2.0×(6.6/2-0.25) ×(3.6-0.30)=15.1kN4.3.6 B軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱：恒載=梁自重(縱梁、橫梁)+板傳荷載=2.55×(3.6-0.5)+3.84×(6.6-0.5)/2+1.89×(3.0-0.5)/2+6.09×(6.6+3.0)/2-0.25×(3.6-0.3)=113.4kN活載=板傳荷載=0.5×(6.6+3.0)/2-0.25×(3.6-0.3)=7.

26、5kN標(biāo)準(zhǔn)層柱：恒載=梁自重+板傳荷載=2.55×(3.6-0.5)+3.84×(6.6-0.5)/2+1.89×(3.0-0.5)/2+3.82×(6.6+3.0)/2-0.25×(3.6-0.3)=79.3kN活載=板傳荷載=2.0×(6.6+3.0)/2-0.25×(3.6-0.3)=22.5kNC軸柱縱向集中荷載的計算與B軸柱的相同，軸柱縱向集中荷載的計算與A軸柱的相同。框架在豎向荷載作用下的受荷總圖如圖4-2所示(圖中數(shù)值均為標(biāo)準(zhǔn)值) 圖4-2豎向受荷總圖(kN)注：帶括號者表示活荷載4.4 風(fēng)荷載計算作用在屋面梁

27、和樓面梁節(jié)點(diǎn)處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值見表4-1： w=ZSZ0 本地區(qū)基本風(fēng)壓為：w0=0.4 Z 風(fēng)壓高度變化系數(shù)，地面粗糙度為C類 S 風(fēng)荷載體型系數(shù)。根據(jù)建筑物的體型查的S=1.3 Z 以為房屋總高度小于30米所以Z=1.0 下層柱高 上層柱高，對頂層為女兒墻的2倍B 迎風(fēng)面的寬度B=3.6m.表4-1集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值離地高度(Z/m)ZZSw0 (kN/m2 )(m)(m)k(kN)19.80.741.01.30.43.31.666.6016.20.741.01.30.43.33.375.4313.20.741.01.30.43.33.360.349.90.741.01.30.43.33.

28、345.266.60.741.01.30.43.33.330.173.30.741.01.30.43.753.316.114.5 水平地震作用該建筑物的高度為20.5000米，以剪切變形為主，且質(zhì)量和剛度沿高度均勻分布，故可采用底部剪力法計算水平地震作用。4.5.1 重力荷載代表值的計算 屋面處重力荷載代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值+0.5×雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值樓面處重力荷載代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值+0.5×樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值其中結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重取樓面上下各半層高范圍內(nèi)(屋面處取頂層的一半)的結(jié)構(gòu)及構(gòu)配件自重4.5.1.1 屋面處重力荷載代表值標(biāo)準(zhǔn)值計算G女兒墻=5.21

29、15;(50.4+15.2) ×2=650.2kN屋面板結(jié)構(gòu)層及構(gòu)造層自重標(biāo)準(zhǔn)值： G屋面板=6.09×(3.6-0.3)×(6.6-0.25)×28+(3.0-0.25)×(3.6-0.3)×14= 4347.0kNG梁=3.84×(6.6-0.5)×30+1.89×(3.0-0.5)×15+2.55×(3.6-0.5)×56=1216.3kNG柱=6.59×(3.3/2-0.18)×70=678.1kN頂層墻重：G墻=0.5×4.15

30、5;(6.6-0.5) ×14+0.5×6.71×(6.6-0.5)×4+0.5×4.54×(6.6-0.5) ×13 +0.5×6.03×(6.6-0.5) ×13+0.5×4.15×(3.0-0.5) ×2=688.5kN=7580.1kN4.5.1.2其余各層樓面處重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算G墻=4.15×(6.6-0.5) ×14+6.71×(6.6-0.5)×4+4.54×(6.6-0.5) ×13 +6

31、.03×(6.6-0.5) ×13+4.15×(3.0-0.5) ×2=1377.1kNG樓板=3.89×(3.6-0.3)×(6.6-0.25)×28+(3.0-0.25)×(3.6-0.3)×14= 2726.7kNG梁=1216.3kNG柱=6.59×(3.3-0.12)×70=1466.9kNG標(biāo)準(zhǔn)層= G墻+ G樓板+ G梁+ G柱=6787.0kN4.5.1.3 底層樓面處重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算G墻=1377.1×=1593.6kNG樓板=3.89×(3.6

32、-0.3)×(6.6-0.25)×28+(3.0-0.25)×(3.6-0.3)×14= 2726.7kNG梁=1216.3kN G柱=1466.9×=1697.6kNG底層= G墻+ G樓板+ G梁+ G柱=7234.1kN4.5.1.4 屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算Q雪=q雪×s=0.3×(50.4×16.2)=244.9kN4.5.1.5 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算Q樓面=1.5×(50.4×16.2)=1224.7kN4.5.1.6 總重力荷載代表值的計算屋面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重+0.5×雪荷載

33、標(biāo)準(zhǔn)值 =7580.1+0.5×244.9=7702.6kN=樓面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重+0.5×活載標(biāo)準(zhǔn)值 =6787.0+0.5×1224.7=7399.3kN底層樓面處：=樓面處結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重+0.5×活載標(biāo)準(zhǔn)值=7234.1+0.5×1224.7=7846.5kN4.5.2 框架柱抗側(cè)移剛度和結(jié)構(gòu)基本自震周期計算4.5.2.1 橫向D值的計算一.底層： 二.標(biāo)準(zhǔn)層：， ， 故橫向框架的側(cè)移剛度見表42表42 橫向框架各層側(cè)向D值構(gòu)件名稱頂層A、D軸柱0.78 0.280 20289 B、C軸柱1.45 0.421 30501 標(biāo)準(zhǔn)層A、D軸柱

34、0.78 0.280 20289 B、C軸柱1.45 0.421 30501 首層A、D軸柱1.01 0.502 19760 B、C軸柱1.89 0.615 24190 4.5.2.2 結(jié)構(gòu)基本自振周期的計算用假想頂點(diǎn)位移計算結(jié)構(gòu)基本自振周期，計算過程見表4-3表4-3假想頂點(diǎn)位移計算結(jié)果層次Gi(kN)Gi(kN)D(kN/m)67702.6 7702.6 0.011 0.192 57399.3 15101.9 0.014 0.181 47399.3 22501.3 0.032 0.167 37399.3 29900.6 0.028 0.135 27399.3 37299.9 0.054 0

35、.107 17846.5 45146.4 0.053 0.053 結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非結(jié)構(gòu)墻影響折減系數(shù)=0.6，則結(jié)構(gòu)的基本自振周期為： =1.7×0.6×=0.447s 4.5.2.3多遇水平地震作用計算由于該工程所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，場地為類，設(shè)計地震分組為第二組，由表查得=0.85×45146.4=38374.5kN 由于，故 式中： 阻尼調(diào)整系數(shù)相應(yīng)的=1.0 衰減指數(shù)，取0.9縱向地震影響系數(shù) =0.08=0.08×38374.5=3070.0kN頂部附加地震作用系數(shù)，不需要考慮頂部附加水平地震作用的影響，即頂部附加地震作用系數(shù)：如圖

36、4-3對于多質(zhì)點(diǎn)體系，對于多質(zhì)點(diǎn)體系結(jié)構(gòu)底部總縱向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值： 圖4-3樓層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值質(zhì)點(diǎn)i的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，樓層地震剪力及數(shù)層層間位移的計算過程見表4-4 表4-4 Fi，Vi，的計算過程層(kN)(m)(kN)Vi(kN)67702.6 20.8 993.1 993.1 0.0014 57399.3 17.5 663.7 1656.8 0.0016 47399.3 14.2 538.6 2195.4 0.0031 37399.3 10.980653 413.4 2608.8 0.0024 27399.3 7.656235 288.2 2897.0 0.0042 1784

37、6.5 4.333740 172.9 3070.0 0.0036 樓層最大位移與樓層層高之比，滿足位移要求。5 內(nèi)力計算5.1 恒載作用下框架的內(nèi)力恒荷載作用下框架受荷簡圖如圖4-2。5.1.1 恒載作用下框架的彎矩計算豎向荷載作用下的內(nèi)力一般可采用近似法，有分層法，彎矩二次分配法和迭代法。當(dāng)框架為少層少跨時，采用彎矩二次分配法較為理想。這里豎向荷載作用下的內(nèi)力計算采用分層法。 豎向荷載作用下，框架的內(nèi)力分析除活荷載較大的工業(yè)與民用建筑?？梢圆豢紤]活荷載的不利布置，這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎距較考慮活載不利布置法求得的彎局偏低，但當(dāng)活載占總荷載的比例較小時，其影響很小.若活荷載占總荷載的比例

38、較大時，可在截面配筋時，將跨中彎距乘以1.11.2的較大系數(shù)。恒荷載作用下的彎矩、剪力可按下面公式求得： 根據(jù)梁、柱相對線剛度，算出各節(jié)點(diǎn)的彎矩分配系數(shù): 節(jié)點(diǎn)處的彎矩分配系數(shù)按相對剛度比計算，如圖5-1所示。圖5-1 A、B軸柱彎矩各層分配系數(shù)簡圖5.1.1.1彎矩分配及傳遞彎矩二次分配法比分層法作了更進(jìn)一步的簡化。在分層法中，用彎矩分配法計算分層單元的桿端彎矩時，任一節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩都將影響到節(jié)點(diǎn)所在單元中的所有桿件。而彎矩二次分配法假定任一節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩只影響至與該節(jié)點(diǎn)相交的各桿件的遠(yuǎn)端。因此可將彎矩分配法的循環(huán)次數(shù)簡化到一次分配、一次傳遞、再一次分配。梁端柱端彎矩采用彎矩分配法計算。

39、除底層柱外的其于各層柱的相對線剛度乘以0.9。用彎矩分配法計算每一個敞口單元的桿端彎矩，底層柱的傳遞系數(shù)為0.5，其余各層柱的傳遞系數(shù)為1/3。計算過程如表5-1所示：表5-1 恒載作用下的框架彎矩內(nèi)力二次分配表層項(xiàng)目上柱下端下柱上端邊梁左側(cè)邊梁右側(cè)上柱下端下柱上端中跨左側(cè)6層分配系數(shù)0.536 0.464 0.330 0.382 0.287 彎矩值-71.16 71.16 -6.93 分配值38.17 32.98 -23.51 -24.56 -18.44 傳遞-11.76 16.49 -9.22 分配值6.31 5.45 -2.40 -2.78 -2.09 傳遞-1.20 2.72 -1.0

40、4 分配值0.64 0.56 -0.56 -0.64 -0.48 分配結(jié)果45.12 -45.12 63.90 -27.98 -38.21 5層分配系數(shù)0.349 0.349 0.302 0.239 0.277 0.277 0.208 彎矩值15.04 -49.07 49.07 -9.33 -4.71 分配值11.88 11.88 10.27 -8.37 -9.69 -9.69 -7.28 傳遞-4.19 5.13 -3.64 分配值1.46 1.46 1.26 -0.36 -0.41 -0.41 -0.31 傳遞-0.18 0.63 -0.16 分配值0.06 0.06 0.05 -0.11

41、 -0.13 -0.13 -0.10 分配結(jié)果28.45 13.41 -41.85 0.00 45.99 -19.56 -10.24 -16.19 4層分配系數(shù)0.349 0.349 0.302 0.239 0.277 0.277 0.208 彎矩值4.47 -49.07 49.07 -3.41 -4.71 分配值15.57 15.57 13.46 -9.79 -11.33 -11.33 -8.51 傳遞-4.89 6.73 -4.25 分配值1.71 1.71 1.48 -0.59 -0.68 -0.68 -0.51 傳遞-0.30 0.74 -0.26 分配值0.10 0.10 0.09

42、-0.11 -0.13 -0.13 -0.10 分配結(jié)果21.85 17.39 -39.24 0.00 46.04 -15.56 -12.14 -18.34 3層分配系數(shù)0.349 0.349 0.302 0.239 0.277 0.277 0.208 彎矩值5.80 -49.07 49.07 -4.05 -4.71 分配值15.11 15.11 13.06 -9.63 -11.15 -11.15 -8.37 傳遞-4.82 6.53 -4.19 分配值1.68 1.68 1.45 -0.56 -0.65 -0.65 -0.49 傳遞-0.28 0.73 -0.24 分配值0.10 0.10

43、0.08 -0.12 -0.13 -0.13 -0.10 分配結(jié)果22.69 16.89 -39.58 0.00 46.02 -15.98 -11.93 -18.10 （續(xù)表） 表5-1 恒載作用下的框架彎矩內(nèi)力二次分配表層項(xiàng)目上柱下端下柱上端邊梁左側(cè)邊梁右側(cè)上柱下端下柱上端中跨左側(cè)2層分配系數(shù)0.349 0.349 0.302 0.239 0.277 0.277 0.208 彎矩值5.63 -49.07 49.07 -3.98 -4.71 分配值15.17 15.17 13.11 -9.65 -11.17 -11.17 -8.39 傳遞-4.83 6.55 -4.19 分配值1.68 1.6

44、8 1.46 -0.56 -0.65 -0.65 -0.49 傳遞-0.28 0.73 -0.24 分配值0.10 0.10 0.09 -0.12 -0.13 -0.13 -0.10 分配結(jié)果22.58 16.95 -39.53 0.00 46.02 -15.93 -11.96 -18.13 1層分配系數(shù)0.368 0.314 0.318 0.249 0.288 0.217 0.246 彎矩值5.65 -49.07 49.07 -3.99 -4.71 分配值15.98 13.63 13.81 -10.06 -11.64 -8.74 -9.93 傳遞-5.03 6.90 -4.96 分配值1.8

45、5 1.58 1.60 -0.48 -0.56 -0.42 -0.48 傳遞-0.24 0.80 -0.24 分配值0.09 0.08 0.08 -0.14 -0.16 -0.12 -0.14 分配結(jié)果23.57 15.28 -38.86 0.00 46.09 -16.35 -9.28 -20.46 0.349 0.349 0.302 0.239 0.277 0.277 0.208 柱底彎矩值5.09 -3.09 5.1.2 恒載作用下框架的梁端剪力和軸力計算梁端剪力 V =Vq+Vm式中：Vq-梁上均布荷載引起的剪力，取Vq=ql/2； Vm-梁端彎矩引起的剪力，取Vm=M)/l。柱軸力 N=V+P式中：P-柱頂豎向集中荷載。 具體計算結(jié)果見表5-2，5-3，5-4。表5-2 恒載作用下AB梁端剪力計算層號q(kN/m)lmql/2(kN)M)/