船舶設計原理課程設計模板 1

1、船舶設計原理課程設計 本科課程設計說明書 船舶設計原理課程設計 學 院 專 業(yè) 班級 學 號 學生姓名 指導教師 提交日期 2014年12月30日 課程設計任務書，內容如下： 1.課程設計題目：一艘多用途工作船的船型方案主尺度的設計 2.應完成的項目： （1）總體設計方案構思 （2）船舶主尺度及排水量確定 （3）典型橫剖面面積的確定 （4）編寫課程設計說明書 3.參考資料以及說明： （1）船舶設計原理顧敏童主編，上海交通大學出版社出版，2001 （2）船舶設計實用手冊，中國船舶工業(yè)總公司編，中國交通科技出版社，20074.課程設計的基本要求： （1）在對設計技術任務書進行全面分析的基礎上，對新

2、船的設計方案必須有一個方案構思，提出設想和對各種可能存在的問題進行分析和思考。 （2）對選用的母型船資料和各種估算方法應分析其合理性和適用性。 （3）在選擇新船主要要素過程中，除了考慮技術因素以外，必須考慮到新船的經(jīng)濟性，例如造價、營運成本等因素。本課程設計中，不要求對新船的經(jīng)濟性指標進行詳細的計算和論證，但是在新船的主尺度選擇中必須考慮經(jīng)濟性因素，并對此進行必要的分析和討論。 （4）應勾畫總布置草圖，區(qū)劃主船體艙室等，以便能較為準確地校核布置地位和艙容。 （5）空船重量和主要性能的估算或計算要求可靠和準確；初穩(wěn)性計算至少應包括兩種裝載情況。（6）型線設計要求設計橫剖面面積曲線、滿載設計水線和

3、典型（0、腫、20號站）橫剖面型線。 （7）課程設計說明書應能反映設計思想和設計工作的全過程，每一部分都應有必要的說明和小結，應條理清楚，文字通順，排版工整，要求用計算機打字成文。5.本課程設計任務書于 2014年12月9日發(fā)出，應于2014年12月23日前完成。 目 錄第一章 緒論 5 1.1 概述 5 1.2 研究意義 5 1.3國內外多用途工作船的發(fā)展 6 1.4 課程設計技術任務書 61.5 課程設計的主要工作內容和基本要求 71.6 方案構思 81.7 母型船資料 8 第二章 船舶主尺度及排水量的初步估算 102.1確定主尺度應考慮的因素 102.2主尺度選擇的一般步驟 112.3

4、主尺度的確定方法 11 2.3.1根據(jù)統(tǒng)計資料和近似計算公式來確定船長范圍 112.3.2船寬的初步估算 122.3.3型深D和吃水d的確定 122.3.4方形系數(shù)的估算 122.3.5 其它船型系數(shù)的確定 122.3.6 船舶重量估算及載重量的估算 132.3.7 船舶重量估算 132.4 小結 13 第三章 性能平衡及校核 143.1 艙容及重力與浮力平衡校核 143.1.1艙容校核 143.1.2重力與浮力平衡校核 153.2 初穩(wěn)性校核 163.2.1初穩(wěn)性高度及橫搖周期估算 16 3.3自由航速校核 17 3.3.1計算有效馬力曲線 173.3.2總推進系數(shù)計算 183.4 干舷校核

5、 203.5 本章小結 21第四章 主尺度方案的確定 22第五章 船體形狀的確定結束語 22參考文獻 22第一章 緒論1.1 概述本課程設計是與船舶與海洋工程專業(yè)主干課程船舶設計原理課程配套的實踐性課程。它的任務是通過課程設計來加深對船舶設計原理理論知識的理解，重點是培養(yǎng)學生綜合分析問題、解決問題的能力和實踐動手能力。本課程設計要求按照技術任務書，完成一艘多用途工作船的船型方案主尺度的設計。本課程設計是在船舶設計原理的基礎上，結合一學期所學內容，綜合分析計算出所要求的船只。因為知識和時間的限制，本計算是較粗略的，在excel表格中計算只是大體滿足了基本的要求。主尺度計算主要是通過母型船的公式，

6、估算和校核基本依照書本所給的公式。通過最后調試和校核，最后得到是滿足所給主機功率的各項數(shù)值。因為學識所限，感覺純在著許多漏洞，希望老師在批改的時候能指正。1.2 研究意義隨著海上石油和天然氣開發(fā)工程的迅速發(fā)展， 為海上工程提供各種服務的特種工作船舶，已成為海上石油和天然氣勘探和開采工程不可缺少的一個組成部分。其主要用途是： 1）作為鉆井、采油、修井作業(yè)等各類平臺或海上其他大型漂浮物遠距離拖航的主拖船，執(zhí)行拖帶等作業(yè)任務； 2）執(zhí)行鉆井、采油、修井等各類平臺或海上其他大型構筑物的安全守護、搶險救助任務； 3）執(zhí)行鉆井、采油、修井等各類平臺供應燃油、淡水、鉆井水、鉆采器具、液態(tài)泥漿、水泥等物資；

7、4）為鉆井、采油、修井等各類平臺、浮吊進行起拋錨、移位、就位等生產(chǎn)施工作業(yè)。簡單的說，就是物資載運、拖帶、供油、供水、供水泥、消防等。這要求船舶有較好的操縱性，能夠適合在各種風浪、流條件下靠離平臺，適合在復雜海況下拖帶平臺就位。 該類船上除了具備通用的拖輪設備外，安裝的專用設備主要有：導管式或噴水式推進器、全回轉螺旋漿、首側推裝置、大功率的消防炮、泡沫消防系統(tǒng)等。 通過以上分析可以看到，多用途工作船具有很多的功能，并要求具有處理海上突發(fā)性事故的能力。 1.3 國內外多用途工作船的發(fā)展趨勢多用途工作船的發(fā)展經(jīng)歷了一個由不成熟到逐漸成熟的發(fā)展過程。以勝利石油管理局的多用途工作船為例，船總長 46.

8、23 米，型寬9.80 米，型深3.20 米，總噸 496噸，凈噸149 噸，吃水 1.40 米，主機功率 370KW×2，僅具有一定的物資供應能力和小型拖帶能力，不具備拖帶現(xiàn)有平臺的能力。對鉆井平臺一口井位的物資供應需要多個航次，且拉運水泥需要裝載水泥的專用車輛，不具備對外消防能力；而 10000HP多用途工作船是勝利油田有限公司“十五”期間海洋石油生產(chǎn)的重要工程之一，它的建造是為提高油田應對海域及周邊海區(qū)突發(fā)性事件的緊急救助能力，減少因惡劣天氣和海況對財產(chǎn)和生命安全造成的損失。該船具有拖力大、功能強、用途多、設備先進的特點，是目前我國自行設計建造的大馬力、具有動力定位功能和強大消

9、防功能的多用途工作船。隨著能源產(chǎn)業(yè)和海洋工程事業(yè)的迅速發(fā)展，多用途工作船也根據(jù)海上作業(yè)需要不斷發(fā)展，船舶性能逐漸改善，船舶功能逐步完善，能夠滿足多種海上作業(yè)需求，成為真正意義上的多用途工作船。1.4 課程設計技術任務書 1）船型及用途 本船為雙機、雙槳海洋多用途拖輪，主要用于拖帶、消防、港口作業(yè)等多種用途，航行于近海海域。 2）船級及規(guī)范 本船入中國船級社，設計建造應滿足中國船級社現(xiàn)行規(guī)范、規(guī)則及有關公約的要求。 3）穩(wěn)性與干舷 本船穩(wěn)性與干舷應滿足中國海事局 2004 年頒布的船舶與海上設施法定檢驗技術規(guī)則·國內航行海船法定檢驗技術規(guī)則中對近海航區(qū)拖輪的要求。 4）船體結構 本船為

10、全焊接鋼質拖輪，骨架形式按結構設計要求選用橫骨架式，結構構件的尺寸按中國船級社鋼質海船入級與建造規(guī)范 （2006）進行設計。 5）船員 本船定員為14 人。 6）航速、拖力 航速：在風力不超過蒲氏風標 3 級、主機以額定轉速運轉時，拖輪在滿載狀態(tài)靜水中航行時的自由航速大于 13.0 節(jié)，拖帶航速 6 節(jié)。 系柱拖力：400kN。 7）主機、齒輪箱 主 機：型 號 6320ZCd-6型柴油機（或自選） 額定功率 1470kW×2 額定轉速 525 轉/分 齒 輪 箱：型 號 GWC45·49 轉速范圍：400900 轉/分 減 速 比：2.4671：1 8）續(xù)航力 本船續(xù)航力

11、為 3000 浬，能攜帶燃料油500 噸，輕柴油35 噸，滑油9 噸，淡水320噸。 9）自持力 本船自持力為30 天。 1.5 課程設計的主要工作內容和基本要求1.5.1 課程設計的主要工作內容1）總體設計方案構思；2）船舶主尺度及排水量確定；3）編寫課程設計說明書。1.5.2 課程設計的基本要求1）在對設計技術任務書進行全面分析的基礎上，對新船的設計方案必須有一個方案構思，提出設想和對各種可能存在的問題進行分析和思考。2）對選用的母型船資料和各種估算方法應分析其合理性和適用性。3）在選擇新船主要要素過程中，除了考慮技術因素以外，必須考慮到新船的經(jīng)濟性，例如造價、營運成本等因素。本課程設計中

12、，不要求對新船的經(jīng)濟性指標進行詳細的計算和論證，但是在新船的主尺度選擇中必須考慮經(jīng)濟性因素，并對此進行必要的分析和討論。4）應勾畫總布置草圖，區(qū)劃主船體艙室等，以便能較為準確地校核布置地位和艙容。5）空船重量和主要性能的估算或計算要求可靠和準確；初穩(wěn)性計算至少應包括兩種裝載情況。6）課程設計說明書應能反映設計思想和設計工作的全過程，每一部分都應有必要的說明和小結，應條理清楚，文字通順，排版工整，要求用計算機打字成文。1.6 方案構思按設計任務書要求，本船為海洋多用途拖輪，應具備以下特點：1）較高的自由航速；2）保證優(yōu)良的操縱性；3）具備較大的系柱拖力；4）足夠的穩(wěn)性和適航性；5）海洋多用途拖輪

13、應有的其他性能和設備。根據(jù)以上的特點，本船設計應做到以下幾點：1）本船采用雙機雙槳，以獲得較高的自由航速，快速到達作業(yè)海域。2）為保證本船優(yōu)良的操縱性，應力求減小船長。3）為提高本船的推進效率，增加拖力，應加大尾吃水，以增大螺旋槳的直徑。4）在保證足夠穩(wěn)性和適航性的情況下，型深不應過大，以免引起重心升高和受風面積的增大。5）本船應需配備以下主要設備：大功率的自動拖纜機，相應能力的起吊設備和對外消防設備等。1.7 母型船資料一、概述 本船是航行于沿海航區(qū)的 2940KW 的海洋多用途拖輪。鋼質結構，單連續(xù)甲板，長首樓，雙機，雙槳，雙舵船舶，主要任務是營救遇難船舶，拖帶擱淺、觸礁以及失去機動能力的

14、船舶返回安全地區(qū)。 二、主尺度及主要要素 船 長 LOA 57.62m 垂線間長 LPP 49.40m 型 寬 B 12.00m 型 深 D 5.00m 設計吃水 d 4.20m 滿載排水量 1852.1t 方形系數(shù)CB 0.723 棱形系數(shù)CP 0.794 舯剖面系數(shù)CM 0.911 水線面系數(shù)CW 0.900 浮心縱向位置XB -2.122m 自由航速V 12kn 三、主機 型 號 6320ZCd-6型柴油機 額定功率 1470kW×2 額定轉速 525 轉/分 齒輪箱減速比 2.4671：1 四、螺旋槳 采用四葉外旋定螺距螺旋槳 2 個，材料為鎳鋁青銅。 第二章 船舶主尺度及排

15、水量的初步估算2.1確定主尺度應考慮的因素1、船長 對于各類不同用途的拖輪，其船長的選擇是不同的，如對于內河淺水拖輪，由于吃水過小，為了得到一定的排水量不得不加大船長，對于港作拖輪則應盡量減小船長以得到港內自身回轉的靈活性，而對于長途航行的拖輪及海洋拖輪，要考慮到減小阻力以及對風浪的抵抗能力，則應適當?shù)脑黾哟L。本船的基本考慮因素有以下幾點： (1)滿足布置要求。主甲板以下要布置機艙、淡水艙、重油艙及首尾尖艙等，這些艙室應分布合理，使拖輪在滿載和空載情況下尾部吃水變化較小，以保持車葉和舵的良好性能，必要時需考慮設置壓載艙，船長應能滿足以上布置的要求。 (2)航道限制。內河拖輪，特別是運河和淺水

16、急流航道的拖輪要考慮航道的最小曲率半徑對船長的限制。 (3)考慮阻力。拖輪在自航時，對應的速長比 約為 1.11.4，所以增加船長可以降低速長比，即減少了拖輪的剩余阻力。求某些要求自由航速較高的拖輪，可考慮選取較大的船長，但要注意避“峰”求“谷” ，即避開阻力的峰值，請結合任務書的要求來考慮。 (4)造價考慮。拖輪船長愈大則重量愈大，造價愈高。 2、船寬 拖輪船寬主要決定于穩(wěn)性以及必要的甲板面積，需要考慮的因素有： (1)穩(wěn)性要求； (2)航道限制； (3)布置要求。 3、型深 型深對縱向強度、剩余穩(wěn)性均有很大的影響。由于型深設計吃水+最小干舷，故吃水為一定時， 根據(jù)最小干舷就可以決定最小型深

17、。 4、干舷 干舷直接關系到船舶的剩余阻力和大傾角穩(wěn)性。拖輪的干舷較一般的船舶高， 一般多在 0.61.2m之間，視船舶大小及航區(qū)而定。2.2主尺度選擇的一般步驟 船舶主尺度的選取主要涉及到以下幾個方面： 滿足承受重量所需要的浮力，即空船重量加載重量應等于船在設計吃水時的浮力； 滿足新船所需要的布置地位(艙容及甲板面積)； 滿足對新船的各項技術性能(快速性、穩(wěn)性、操縱性、耐波性和強度等)的要求； 考慮航線環(huán)境、建造與修理廠設備條件對新船主尺度的限制； 滿足用船部門對新船的有關使用要求。 經(jīng)濟性好。 具體步驟和方法如下： 1）確定主尺度的選擇范圍 首先根據(jù)新船的船型、布置地位、航速等和主尺度的限

18、制條件，參考母型船資料，初步確定一個主尺度的選擇范圍。 具體方法是：采用一些主尺度估算公式，對主尺度進行估算，大致確定新船的主尺度范圍。 2）主尺度的第一次近似計算 主尺度的初始值可以采用以下方法估算： 采用母型船換算法：采用適當?shù)膿Q算方法粗估新船的主尺度初始值。 應用統(tǒng)計公式或經(jīng)驗公式：對常規(guī)船型，在選用統(tǒng)計公式或經(jīng)驗公式粗估主尺度時，特別要注意公式的適用范圍，如果對這些公式的適用范圍不清楚，可以用母型船資料來試算，從而了解這些公式的適用范圍。 3）重力與浮力的平衡、艙容和布置地位的初步校核 對于布置地位型船：首先校核布置地位與艙容，然后校核浮力與重力的平衡。當吃水允許改變時，用調整吃水的辦

19、法來平衡重力與浮力是比較容易的，也可以采用調整方形系數(shù)的方法。 2.3 主尺度的確定方法 2.3.1根據(jù)統(tǒng)計資料和近似計算公式來確定船長范圍可參考船舶設計手冊，根據(jù)所給統(tǒng)計資料，進行選擇，我選擇的是4）由船長和主機功率的統(tǒng)計公式來粗略估算：其中：,結合母型船資料船長LPP 為50m到60m之間。 結合后面的各種校核可知LPP 為58m。船長對船造價是影響最大的，所以在可能的前提下盡可能的去減小船長。由于要達到相應的馬力，所以在無耐之下增加船長從而使其達到相應的要求。2.3.2船寬的初步估算 對于船寬，由于拖輪在工作過程中往往受到被拖船舶的急牽，其穩(wěn)性要求較高，所以船寬通常按穩(wěn)性要求結合布置的情

20、況來確定。根據(jù)統(tǒng)計資料和母型船來確定船寬范圍由母型船換算得到型寬算的船寬為14m2.3.3型深D和吃水d的確定拖船吃水一般由螺旋槳所需的浸沉深度、港口航道條件及對穩(wěn)性影響較大的B/d 值來選定。本船一般在深水港區(qū)和近海海域，因此其吃水不受限制，故吃水的選擇主要應從提高推進效率及要求一定的尾吃水和穩(wěn)性角度來考慮。在一定吃水條件下，型深的大小對穩(wěn)性、儲備浮力等均有影響，因此型深的確定要考慮干舷的要求和型深吃水比的影響以及設計建造的方便。均采用母型船換算公式根據(jù)母型船資料， 中部吃水取 d為4.9m根據(jù)母型船資料，L/D=9.88 型深D可以取為5.9m2.3.4方形系數(shù)的估算沿海船舶方形系數(shù)推薦用

21、下式計算：根據(jù) ，但當時，應減0.01其中：V為自由航速，為14kn； L為垂線間長（英尺）初步算的為0.5632.3.5 其它船型系數(shù)的確定1. 棱形系數(shù)沿海船舶的棱形系數(shù)和速長比關系采用蔣慰昌公式：=0.593上式適用于=1.10以下。2. 中剖面系數(shù)=0.9493. 水線面系數(shù)沿海船舶的水線面系數(shù)和方形系數(shù)的關系可以用以下表示：=0.7114. 浮心縱向坐標=-1.097拖輪的浮心位置一般在船舯之后，可取在2%-3%LPP處。這些均為初步估算，具體校核下面會提及。2.3.6 船舶重量估算及載重量的估算根據(jù)同類型船的情況，分別找出各部分的重量系數(shù)。1、船體鋼料重量，系數(shù) 取自母型船0.12

22、88； 為617.1t2、舾裝重量，系數(shù)取自母型船1.16； 為329.7t3、機電設備重量，系數(shù)取自母型船5.9；為360t4、排水量裕度取空船重量LW 的5%，綜上所述，空船重量LW=105%(WH+Wo+WM)=1372t1、人員及行李：每人平均重65kg，船員行李50kg。 共1.61t2、食品及淡水：食品每人每天4kg，淡水每人每天200kg?？伤愠鍪称分亓?，另外，任務書給出攜帶淡水320t。 共353t3、燃料油+輕柴油：任務書給出攜帶燃油535 t。 共535t4 滑油：任務書給出攜帶滑油9t 共9t5、備品及供應品：該部分通常取為(0.5%1%)LW。 共11t綜合以上，可求出

23、載重量DW 。 DW=908.6tLW+DW=2280.6t2.3.7 船舶重量估算根據(jù)浮性方程式,由初步選取的主尺度參數(shù)計算新船的排水量；=2308.06t2.4 小結由這一章可以大體算出主要尺寸和相關系數(shù)以及船體重量。但是這些數(shù)據(jù)是不可靠的，換需要從新去校核換算。Lpp=58m B=14m d=4.9m D=5.9m CB=0.563 CP=0.593 CM=0.9494 CW=0.711 XB=-1.1第三章 性能平衡及校核3.1 艙容及重力與浮力平衡校核3.1.1艙容校核一、新船所能提供的艙容的估算主船體總容積的估算，據(jù)主尺度（包括方形系數(shù)），可粗估垂線間長范圍內的主船體的型容積=29

24、08.4m3為計算到型深的方形系數(shù)，其中取4。為計入舷弧和梁拱的相當型深，=6.047。二、分項艙容的校核1、機艙容積VM機艙所需容積實際上由機電設備布置地位所需的機艙長度LM和機艙位置所決定。拖輪機艙位置布置在船長中部。已知機艙所需長度LM和位置時可按下式估算機艙容積：VM=KM LM B (D-h DM) 式中：KM 為機艙體積豐滿度系數(shù)，取KM =1；h DM為機艙雙層底高度，取h DM=1.2m 。機艙長度：LM= lm + C 式中：lm =4.934m，系數(shù)C=5.066m 。求得：VM =658m3 。2、壓載水艙容積VB壓載平均吃水dB=1.55+0.023L已知要求的壓載航行

25、平均吃水后，可按下式計算壓載排水量B， （2-6-4）求得： B=1181.5t<LW=1372.2t ，即暫時無需壓載水艙。 求得：VB=0m33、油水艙容積VOW 船上油水艙包括燃油艙、淡水艙、輕柴油和滑油艙等。這些艙所需容積可按儲存量來計算： （2-6-3）式中：為油、水等儲存量（t）； 為油水的密度（t/m3） 為容積折扣系數(shù)，對于水艙可取結構折扣系數(shù)，對油艙再考慮膨脹系數(shù)0.97，重油艙內因設置加熱管系，故還要占去3%左右的容積。燃油5000.9kc0.922082vi602.5012淡水3201kc0.98vi326.5306輕柴油潤滑油440.85kc0.9506vi54.

26、45477最后可知道VOW=983.54、其他艙室容積VA主船體其他艙室還有首尖艙、尾尖艙等等，此范圍內上述艙室的容積約占總容積的5%；另外，防污染公約規(guī)定，污油、污水艙的艙容不得小于油水艙容積的3%。即可知道VA 占總艙容5%三、全船艙容的校核綜上所述需要的總容積為1724m3小于所能提供的垂線間型容積2908m3。3.1.2重力與浮力平衡校核根據(jù)初步估算的空船重量LW 和載重量DW 計算出船舶的重力；根據(jù)初步選取的L、B、D、d及計算出新船的排水量；比較重力與浮力，采用諾曼系數(shù)法進行平衡，最終浮力應略大于重力，并應滿足平衡條件的要求。 由于排水浮力太過大于船重，不滿足要求。因此要進行重力與

27、浮力的平衡校核，采用諾曼系數(shù)法進行平衡。采用修正來平衡，則諾曼系數(shù)：式中：=0.4 ，=0 ，=0 。求得：N=1.118 ；則=N·=-88.43t ；浮力2308.0552752277.306LW1372.007851DW908.5860628DW1936.0474235905.2977dw-27.461360723.288356=N*dw=-30.749716553.682119Cb=(+)/(kLBd)=0.5550694830.555967再次平衡可知浮力=2281t，略大于LW+DW=2280.6t，滿足條件。 并且從新估算了航速=14.46kn重新估算航速V=(1.08

28、-Cb)*2*L0.514.4826798114.45792Cp=0.5750694830.575967Cm=0.9652215940.965276Cw=0.7052007220.705856Xb=-1.324096726-1.31243cbd0.586173重新估算航速V=（1.08-CB）x2xx1.944=14.46KN此時圓圈P=2.5066*FR/ =1.03，處在有利“干擾區(qū)”3.2 初穩(wěn)性校核拖船的穩(wěn)性對其安全性和使用效能均有重要的影響，且受穩(wěn)性規(guī)范的約束，是設計中要很好處理的一項重要技術性能。在開始確定主要尺度及船型系數(shù)時，就必須給予重視。在此僅考慮初穩(wěn)性的校核。3.2.1初穩(wěn)

29、性高度及橫搖周期估算1、滿載出港根據(jù)船舶靜力學，初穩(wěn)性高 GM=KB+BM-KG 亦可化為： 式中：=KG表示重心高度，并且求得：=0.559，=0.079。計算重心高度如下表：重心高度估算Wh=617.05504Zgh4.222204877Wo=329.6577953Zg06.34935Wm=359.9613086zgm3.245W=1372.007851wi*zi5866.519968Zge=wi*zi/W5.231037666人員及行李食品33.61Zgd16.9備品及淡水330.9760628Zgd2 4.72燃油輕柴油潤滑油544Zgd3 3.54W=908.5860628wi*zi

30、3719.876016Zgd=wi*zi/W4.094137219Zg=4.7780978最后估算出初穩(wěn)性高是GM=1.18m橫搖周期估算：我國法規(guī)的完整穩(wěn)性規(guī)則（非國際航行船舶）中，橫搖周期按下式估算： （3-1-3）式中：f=1+0.07（B/d-2.5）=1.025，因為B/d>2.5；為未計及自由液面修正的初穩(wěn)性高?？汕蟮茫?9.29s>9s 故，船舶滿載時能滿足規(guī)范對初穩(wěn)性和橫搖性能要求。2、壓載到港 1789t, ； =0.571 ；=0.076符合法規(guī)對我國沿海船只的初穩(wěn)性高的要求對于,參考相近的船型得出，故此時初穩(wěn)性高有符合法規(guī)對我國沿海船只的初穩(wěn)性高的要求f=1.

31、025 則橫搖周期有：滿載和壓載都大于8s，符合我國法規(guī)3.3自由航速校核3.3.1計算有效馬力曲線艾亞(Ayre)法有效功率估算表Lpp58B14T4.92280.988B/T2.857143Cb0.555967xc-2.62486L/(1/3)4.4060930.64140.9934速度131415Vs/gL0.280490.3020660.323642C0265220195Cbc0.6090.5740.559Cb(%)0.0870820.0314160.005426Cb 修正5.691.480.22Cb修正數(shù)115.07853.2560.429已修正Cb之C1280.0785223.25

32、6195.429B/T修正（%）=-10Cb（B/T-2）%-4.76543-4.76543-4.76543B/T修正數(shù)量，2-13.3469-10.6391-9.31303已修正B/T之C2266.7316212.6169186.116標準xc，%L，船中前或后-2.05-2.28-2.41實際xc，%L，船中前或后-2.62486-2.62486-2.62486相差%L，船中前或后-0.57486-0.34486-0.21486xc修正（%）0.20.20.2xc修正數(shù)量，3-0.53346-0.42523-0.37223已修正xc之C3266.1981212.1917185.7437長度

33、修正（%）=（Lwl-1.025Lpp）/Lwl6.5031066.5031066.503106長度修正數(shù)量，417.3111413.7990512.07911已修正長度C4283.5092225.9907197.8228Vs3219727443375Pe803.06161258.2871768.004可知道，當V=14.46kn的時候，其有效馬力為1501kw3.3.2總推進系數(shù)計算推進系數(shù)為：以上各項效率分別為：船身效率H；敞水效率0；相對旋轉效率R；軸系傳送效率1)螺旋槳敞水效率:P螺旋槳收到功率N螺旋槳=V（1-w）即敞水效率: 2)船身效率由?？诵莨接?) 相對旋轉效率R：取0.984)軸系傳送效率：取0.9312，有減速箱。故估算推進系數(shù): 而由有效功率曲線知：Pe=1516.1kw則