瀑布溝水電站設計說明書

1、摘要本文首先闡述了瀑布溝水電站廠房項目的概述以與其施工重要性，其次說明了水電站主要設備的選擇、廠房的布置設計、電站樞紐布置設計以與引水系統(tǒng)設計，然后詳細計算了壓力管道的結(jié)構(gòu)計算，最后規(guī)劃了主廠房部的設備與其布置、副廠房的布置規(guī)劃。主要針對項目的概況、建設的必要性和作用、設備的選擇與布置等幾個方面進行了研究和調(diào)節(jié)保證計算。最后還附上了工程設計圖集。筆者花了大量的時間用于計算，這也是筆者工作的重點,使所研究的項目具有實用價值，所設計的具體項目布置方案對實際施工也有很好的參考性。在項目計算和設計過程中，筆者深刻體會到了水電站工程的重要性、優(yōu)越性以與水電站的修建在社會生活中所起到的重要作用。此外,對于

2、各類水電站設備在具體水電站工程施工里的應用，筆者在設計論述過程中也做了一定的研究。關(guān)鍵詞: 水電站；設備選擇；布置設計；系統(tǒng)設計；結(jié)構(gòu)計算AbstractThis article first elaborated the Pubugou Hydropower Project Overview and its construction importance, followed by the description of the hydroelectric power station main equipment selection, plant layout, plant layout desi

3、gn and the design of water diversion system in detail, and then calculated the pressure pipeline structure calculation, the final plan of main building interior equipment and layout, deputy workshop layout planning. Mainly for the general situation of the project, the necessity of construction and f

4、unction, equipment selection and layout and other aspects were studied and the regulation guarantee calculation. The last is also attached to the engineering design. I spent a lot of time for calculation, it is also the focus of the work, the project has practical value, the specific design of the p

5、roject layout for the actual construction also has a very good reference. In the project design and calculation process, the author deeply realized the importance of hydropower project, the superiority and hydropower station construction in social life, plays a vital role in. In addition, for all ty

6、pes of hydroelectric station equipment in hydropower station construction in the application, the design this paper also do some research. Key words: hydropower station; equipment selection; layout design; system design; structure calculation目錄1瀑布溝水電站工程概況11.1概述11.2瀑布溝水電站的作用11.3基本工程資料12水電站主要設備的選擇22.1

7、水輪機的選擇22.2發(fā)電機的選擇52.3調(diào)速器的選擇82.4吊車的選擇102.5變壓器的選擇103廠房的布置設計103.1確定廠房的平面尺103.2確定廠房各高程144電站樞紐布置設計155引水系統(tǒng)設計155.1進水口的設計155.2引水道的設計165.3機組的水擊調(diào)保計算165.4尾水洞斷面尺寸設計235.5調(diào)壓室的結(jié)構(gòu)尺寸計算235.6無壓尾水隧洞的結(jié)構(gòu)尺寸計算265.7尾水洞閘門室與其設備的布置276壓力管道的結(jié)構(gòu)計算276.1壓力管道鋼襯厚度的計算276.2鋼襯的抗外壓失穩(wěn)計算286.3防止鋼襯受外壓失穩(wěn)的措施287主廠房部的設備與其布置287.1發(fā)電機層的布置287.2安裝間的布置2

8、87.3安裝間底層的布置297.4水輪機層的布置297.5蝸殼層的布置297.6伸縮縫布置297.7樓梯的設置297.8吊物孔與吊閥孔的設置298副廠房的布置298.1中央控制室308.2集纜室30參考文獻:31致3229 / 321瀑布溝水電站工程概況1.1概述瀑布溝水電站位于長江流域岷江水系的大渡河中游，地處省西部漢源和甘洛兩省境。電站采用堤壩式開發(fā)，是一座以發(fā)電為主，兼有防洪、攔沙等綜合利用效益的大型水電工程。瀑布溝電站系從下游算起的第5級，裝機規(guī)模330萬KW，保證出力92.6萬KW，多年平均發(fā)電量145.8億KW/h。電站額定水頭148m，單機引用流量417m3/s。電站攔河大壩為礫

9、石土直心墻堆石壩，水庫正錯誤！未找到索引項。常蓄水位850.00m，汛期運行限制水位841.00m，死水位790.00m，水庫庫容53.9億m3，其中調(diào)洪庫容10.56億m3、調(diào)節(jié)庫容38.82億m3，為季調(diào)節(jié)水庫。1.2瀑布溝水電站的作用1.2.1 綜合作用本電站是以發(fā)電為主，兼有防洪、攔沙等綜合利用任務的工程。由于具有較大庫容，可調(diào)節(jié)流量，攔截泥沙，對下游水電站有較大效益。1.2.2發(fā)電本電站裝機容量330萬KW，保證出力92.6萬KW，多年平均發(fā)電量145.8億KW/h。由于水庫調(diào)節(jié)，提高枯水期下泄流量，下游龔嘴和銅街子兩電站將增加保證出力21.5萬KW，枯水期電量7.8億KW/h。1.

10、2.3漂木利用河道漂木送木材是大渡河流域木材運輸?shù)闹饕问?。水庫形成后，將木材在庫收漂，拖運至壩前，從木材聯(lián)合運輸機過壩，年過木量100萬m3。1.2.4防洪水庫預留一定的防洪庫容，通過洪水期水庫調(diào)節(jié)，可削減下泄洪峰流量，使下游市沙灣區(qū)40余個江心洲（居民3萬多人）的防洪標準從不足2年一遇提高到5年一遇，同時提高了下游2個已建電站的防洪標準。1.2.5攔沙瀑布溝壩址懸移質(zhì)年輸沙量占龔嘴水庫年輸沙量的85.3%，瀑布溝水庫運行50年，泥沙出庫率僅12.3%，能有效的解決龔嘴和銅街子兩電站因水庫泥沙淤積對電站安全運行的影響，緩解龔嘴水庫淤積對成昆鐵路安全運營的威脅。1.2.6航運大渡河下段沙灣以下

11、為通航河段。瀑布溝水庫調(diào)節(jié)后，汛期下泄流量減少，枯水期下泄流量增加250300 m3/s，改善下游航運條件。1.3基本工程資料1.3.1水庫水位校核洪水位851.32 m3/s 設計洪水位847.63 m3/s正常蓄水位850.00 m3/s 汛期限制水位841.00 m3/s死水位790.00 m3/s1.3.2下游尾水位校核洪水尾水位679.84 m3/s 設計洪水尾水位678.90 m3/s正常尾水位669.80 m3/s 最低尾水位667.60 m3/s1.3.3機組工作水頭最大工作水頭181.70 m3/s 最小工作水頭114.30 m3/s額定工作水頭148.00 m3/s 2水電

12、站主要設備的選擇2.1水輪機的選擇2.1.1 水輪機型號的選擇由設計資料可以知道，該水輪機最大工作水頭Hmax=181.7m，最小工作水頭Hmin=114.3m，額定工作水頭Hr=148m?；炝魇剿啓C結(jié)構(gòu)簡單，運行穩(wěn)定，效率高，應運廣泛，切適用水頭在30700m，故優(yōu)先選擇混流式水輪機。查混流式水輪機模型轉(zhuǎn)輪主要參數(shù)表，初步選定HL200，HL180兩種型號。在最優(yōu)工況下效率分別為：200=90.7%、180=92.0%；汽蝕系數(shù)：200 =0.088、180=0.075。所以選用HL180 水輪機。2.1.2轉(zhuǎn)輪直徑的計算其中：水輪機的額定出力，可由發(fā)電機的額定出力（即機組容量）求得。即為

13、發(fā)電機效率，對于大中型發(fā)電機取=9698%。水輪機的單位流量，在水輪機以額定出力工作時，應選用在限制工況下的值進行計算，可以由水輪機模型轉(zhuǎn)輪主要參數(shù)表中查得。水輪機的設計水頭。原型水輪機在限制工況下的效率，由于轉(zhuǎn)輪直徑尚未求得，效率修正值也不能計算，所以得不出確切的值。計算時可根據(jù)經(jīng)驗初步假定（一般為限制工況下的增加2%3%），待求得后再作校核。將以上各值代入(2-1)式中便可計算出轉(zhuǎn)輪直徑，該直徑尚須按規(guī)定的系列尺寸選用相近而偏大的標準直徑， 選用與之接近而偏大的標準直徑D1=6.5m。2.1.3水輪機轉(zhuǎn)速的計算在原型水輪機的最高效率的情況下：考慮到制造工藝水平的情況，取1=1%；由于水輪機

14、所應用的蝸殼和尾水管的型式與模型基本相似，故認為2=0，則效率修正值：式中 考慮工藝水平影響的效率修正值；考慮異形部件影響的效率修正值。由此便可得出水輪機在限制工況下的效率為（2-3）式中 模型水輪機在限制工況下的效率，可查水輪機模型轉(zhuǎn)輪主要參數(shù)表得到。由上式計算出的效率應和前面式2-1假定的效率一樣否則應將該值帶入計算。為了使水輪機在加權(quán)平均水頭下有最高的效率，上式中的單位轉(zhuǎn)速應采用最優(yōu)單位轉(zhuǎn)速；水頭應采用加權(quán)平均水頭。由此可將上式改寫為式中 原型水輪機的最優(yōu)單位轉(zhuǎn)速，同樣，計算得的轉(zhuǎn)速亦需按規(guī)定選用相近的發(fā)電機標準同步轉(zhuǎn)速，并使其略大于計算得的轉(zhuǎn)速，這樣可使發(fā)電機具有較小的尺寸和重量。最終

15、選用與之接近的標準同步轉(zhuǎn)速2.1.4工作圍的驗算在選定，的情況下，=0.86m3/s。水輪機的和各種特征水頭下相應的值分別由計算得出：則水輪機的最大引用流量Qmax為：對值在各水頭下的計算公式如下：按水輪機的最大水頭、最小水頭，以與所選定的直徑、轉(zhuǎn)速計算出單位轉(zhuǎn)速和；按設計水頭和所選定的直徑計算出水輪機以額定出力工作時的最大單位流量。然后在水輪機主要綜合特性曲線圖上分別作以、和為常數(shù)的直線，這些直線所包括的圍即給出了水輪機的相似工作圍，若此圍包括了主要綜合特性曲線的高效率區(qū)時并在5%出力限制線以左時，則認為所選定的和是滿意的，否則應適當調(diào)整或的數(shù)值。對值在設計水頭=148m時在最大水頭Hmax

16、=181.7m時在最小水頭Hmin=114.3m時在HL180水輪機的模型綜合特性曲線圖上，分別畫出=820L/min、=60.3、=76.0的直線，在圖上我們可以看到這些直線所標出的水輪機相似工作圍基本上包括了特性曲線的高效率區(qū)，所以對所選定的直徑D1=6.5m，n=125還是比較滿意的。2.1.5水輪機的吸出高Hs的計算由水輪機的設計工況查HL180水輪機的模型綜合特性曲線，查的相應的汽蝕系數(shù)=0.08；由設計水頭Hr=148m，查汽蝕系數(shù)修正曲線圖可的=0.018，則可求的水輪機的吸出高Hs為：為水輪機安裝處的海拔高程,w為下游最低水位668.68m。則水輪機的安裝高程為：2.1.6繪制

17、運轉(zhuǎn)特性曲線，并校核論證機組的工作穩(wěn)定性水輪機型號： HL180-LJ-650；特征水頭： Hmax=181.7m，Hmin=114.3m，Hr=148m；水輪機的額定出力： =56萬KW；水輪機安裝高程： T=664m。當水頭一定時，對應于模型水輪機的為一常數(shù)，在相應的主要綜合特性曲線上作為常數(shù)的平線，它與個等效率曲線相交于許多點，記取各點上的和值,便可求得各點相應的HL180水輪機等效率曲線計算表H=160.0m=64.2=8.3883820.4284.3359.4820.4384.3304.1840.4686.3403.0840.4686.3333.0860.588.3448.2860.

18、588.3370.3880.5390.3485.8880.5590.3416.6900.5892.3543.5900.5892.3449.1910.6293.3587.2910.6293.3485.2910.7993.3748.2910.893.3626.1900.8192.3759.0900.8392.3642.6880.8690.3788.3880.8890.3666.6860.8988.3797.8860.9188.3674.0840.9286.3806.0840.9486.3680.5820.9584.3813.0820.9784.3685.9800.9882.3818.8800.99

19、82.3683.5780.9980.3807.0781.0180.3680.35%出力限制線上的點2.1.7計算設備重量估算水輪機總重：K、b是與水頭有關(guān)的系數(shù)，a是與轉(zhuǎn)輪直徑有關(guān)的系數(shù)，其中K=8.1、b=0.16、，轉(zhuǎn)輪直徑D1=6.5m，額定工作水頭Hr=148m。轉(zhuǎn)輪重量：金屬蝸殼重量：，為一個只與符號有關(guān)的系數(shù)。以上估算公式都是經(jīng)驗公式，于實際情況還是有很大的出入，故需要多參照類似工程，以得到較為精確的值。2.2發(fā)電機的選擇2.2.1發(fā)電機的技術(shù)特征由初始資料可知發(fā)電機的額定容量為612000KVA/55萬KW，功率因數(shù)為0.9，電壓等級推薦使用18KW，定額頻率為50HZ，額定轉(zhuǎn)速

20、n=125,為間接水擊，則末相水擊壓強最大。.在設計水頭下丟棄全負荷，時：水擊常數(shù)：則得末相水擊壓強：在設計水頭下增加全負荷，時：得末相水擊壓強：計算蝸殼和尾水管的水擊壓力：設壓力引水管，蝸殼與尾水管的長度、平均流速分別為、，則：壓力引水管：519.71m， 5.88m/s ；蝸殼:， =10.7m/s；尾水管：則設，為壓力引水管，蝸殼與尾水管的總水擊壓力變化相對值，則:壓力管道末端最大水擊壓力變化相對值：, 可以得到： 可以得到：得末相水擊壓強：蝸殼末端最大水擊壓力變化相對值：, 可以得到： 可以得到：得末相水擊壓強：尾水管最大水擊壓力變化相對值：, 可以得到： 可以得到：得末相水擊壓強：校

21、核尾水管進口處的真空度：所以不會出現(xiàn)水流中斷的現(xiàn)象。機組轉(zhuǎn)速變化計算：此處用列寧格勒金屬工廠公式來檢驗機組的轉(zhuǎn)速變化是否滿足要求。公式中：導葉關(guān)閉至空轉(zhuǎn)的時間，混流式水輪機；機組丟棄負荷前的出力，取額定出力56萬kw； G 轉(zhuǎn)動部分的重量，發(fā)電機轉(zhuǎn)子，水輪機轉(zhuǎn)輪； D 轉(zhuǎn)動部分的慣性直徑，。水擊修正系數(shù)，當時，查曲線圖得當機組丟棄全負荷時：當機組增加全負荷時： 故時機組轉(zhuǎn)速變化滿足要求。.在設計水頭下丟棄全負荷，時： 水擊常數(shù)：則得末相水擊壓強：在設計水頭下增加全負荷，時：得末相水擊壓強：計算蝸殼和尾水管的水擊壓力：壓力管道末端最大水擊壓力變化相對值：, 可以得到： 可以得到：得末相水擊壓強：

22、蝸殼末端最大水擊壓力變化相對值：, 可以得到： 可以得到：得末相水擊壓強：尾水管最大水擊壓力變化相對值：, 可以得到： 可以得到：得末相水擊壓強：校核尾水管進口處的真空度：所以不會出現(xiàn)水流中斷的現(xiàn)象。機組轉(zhuǎn)速變化計算：此處用列寧格勒金屬工廠公式來檢驗機組的轉(zhuǎn)速變化是否滿足要求。公式中：導葉關(guān)閉至空轉(zhuǎn)的時間，混流式水輪機；機組丟棄負荷前的出力，取額定出力56萬kw； G 轉(zhuǎn)動部分的重量，發(fā)電機轉(zhuǎn)子，水輪機轉(zhuǎn)輪； D 轉(zhuǎn)動部分的慣性直徑，。水擊修正系數(shù)，當時，查曲線圖得當機組丟棄全負荷時：當機組增加全負荷時： 故時機組轉(zhuǎn)速變化滿足要求。.在設計水頭下丟棄全負荷，時： 水擊常數(shù)：則得末相水擊壓強：在

23、設計水頭下增加全負荷，時：得末相水擊壓強：計算蝸殼和尾水管的水擊壓力：壓力管道末端最大水擊壓力變化相對值：, 可以得到： 可以得到：得末相水擊壓強：蝸殼末端最大水擊壓力變化相對值：, 可以得到： 可以得到：得末相水擊壓強：尾水管最大水擊壓力變化相對值：, 可以得到： 可以得到：得末相水擊壓強：校核尾水管進口處的真空度：所以不會出現(xiàn)水流中斷的現(xiàn)象。機組轉(zhuǎn)速變化計算：此處用列寧格勒金屬工廠公式來檢驗機組的轉(zhuǎn)速變化是否滿足要求。公式中：導葉關(guān)閉至空轉(zhuǎn)的時間，混流式水輪機；機組丟棄負荷前的出力，取額定出力56萬kw； G 轉(zhuǎn)動部分的重量，發(fā)電機轉(zhuǎn)子，水輪機轉(zhuǎn)輪； D 轉(zhuǎn)動部分的慣性直徑，。水擊修正系數(shù)

24、，當時，查曲線圖得當機組丟棄全負荷時：當機組增加全負荷時： 故時機組轉(zhuǎn)速變化不滿足要求。所以本設計中的最佳導葉關(guān)閉時間為10s。5.4尾水洞斷面尺寸設計尾水洞斷面采用圓形斷面，根據(jù)規(guī)取尾水隧洞經(jīng)濟流速為。初步設計時取v4m/s。尾水洞采用三機一洞，對于三機一洞的尾水隧洞其經(jīng)濟直徑為：，取d=20m。則其斷面積為：5.5調(diào)壓室的結(jié)構(gòu)尺寸計算由前面的計算可知尾水管前的水頭損失為；下面將計算尾水系統(tǒng)的水頭損失：尾水調(diào)壓室閘門局部水頭損失（閘門槽） 尾水調(diào)壓室漸變段局部水頭損失 取流速為尾水管到尾水調(diào)壓室岔管水頭損失（岔管），調(diào)壓室底部的局部水頭損失根據(jù)工程經(jīng)驗一般取，尾水洞出口的局部水頭損失出水口的

25、局部水頭損失：閘門的局部水頭損失：漸變段的局部水頭損失：尾水洞的沿程水頭損失由初步設計知尾水洞長度為：660米，糙率查表取為0.011。則總的水頭損失為：對于尾水調(diào)壓室,調(diào)壓室水位波動穩(wěn)定的條件是：尾水隧洞的長度，為660m；尾水隧洞的斷面積，為；尾水隧洞的阻力系數(shù)，計算得；最小靜水頭；最小工作水頭，由初始資料可知為114.3m。按工程經(jīng)驗，一般取則，初步設計取。調(diào)壓室的涌浪計算a.調(diào)壓室最低水位計算采用圓筒式調(diào)壓室，則認為阻抗系數(shù)，公式簡化為：初步設計1、2、3號機組共用一個調(diào)壓室，4、5、6號機組共用一個調(diào)壓室。帶入到方程式得：試算得到：m調(diào)壓室最低涌浪水位為： 。b丟棄全負荷后波動第二振

26、幅計算公式簡化為：，將上式得出的代入：-0.0268試算得到：調(diào)壓室丟棄全負荷后波動第二振幅時最低涌浪水位為： 。c調(diào)壓室最高水位計算對的圓筒式調(diào)壓室，按照Vogt公式計算：當增加全負荷時，則公式簡化為：，其中帶入到方程式得：m由初步設計可以知道，尾水管的底板高程為645.1m，而調(diào)壓室的底面高程至少在639.02m以下，況且調(diào)壓室下面還要布置一個管徑20m尾水隧洞，說明該水電站不適合設調(diào)壓室。故修改初步設計，參照類似工程，采用無壓尾水隧洞。5.6無壓尾水隧洞的結(jié)構(gòu)尺寸計算尾水洞斷面采用城門洞形斷面，根據(jù)規(guī)取尾水隧洞經(jīng)濟流速為。初步設計時取v4m/s。尾水洞采用三機一洞，故。下游最高尾水位 ：

27、，尾水隧洞底板高程：則尾水隧洞中的水位高：尾水隧洞的底板寬：初步設計時取，頂拱半徑取10m。尺寸如圖所示：尾水隧洞剖面圖（單位：m）5.7尾水洞閘門室與其設備的布置 尾水洞取圓形斷面，則，計算的。門寬取尾水洞直徑6.3m，門高H略大于門寬，初步設計時取7m，門厚取1.8m。啟閉機安裝高度，初步設計取啟閉機安裝高程為700.8m；閘門室尺寸按初步設計的調(diào)壓室布置；采用排架柱放置啟閉設備。6壓力管道的結(jié)構(gòu)計算6.1壓力管道鋼襯厚度的計算6.1.1壓設計水頭值根據(jù)前面的計算得到壓力管道最大水壓力，則水的密度，取6.1.2鋼襯材料鋼襯材料取用16Mn鋼，查鋼管設計規(guī)SD114-85取鋼材屈服強度，則允

28、許應力，彈性模量，采用雙面焊縫，取焊縫系數(shù)6.1.3縫隙取值在承受壓前，鋼襯于混凝土之間存在的縫隙，初步設計時取。6.1.4鋼襯厚度的計算時 取定，壓力管道半徑根據(jù)規(guī)要求：考慮鋼襯的銹蝕，增加考慮到制造工藝，安裝運輸?shù)纫笕′撘r厚度為。6.2鋼襯的抗外壓失穩(wěn)計算6.2.1運用阿氏公式計算鋼襯的臨界壓力由上面兩個數(shù)值查阿氏公式埋管臨界壓力曲線圖，可以得到：6.2.2運用工程經(jīng)驗公式計算鋼襯的臨界壓力=6.3防止鋼襯受外壓失穩(wěn)的措施6.3.1在壓力管道附近布置排水廊道或排水孔，降低地下水壓力；6.3.2施工時，要保證做好鋼襯于混凝土之間的接縫灌漿，減小縫隙，避免發(fā)生灌漿超壓現(xiàn)象。7主廠房部的設備與

29、其布置7.1發(fā)電機層的布置1）發(fā)電機布置為上機架埋入式，這樣使發(fā)電機層寬敞，同時由于提高了發(fā)電機層高程而增加了水輪機層高度。2）發(fā)電機布置在發(fā)電機層中心線上，機組左邊布置機旁盤，調(diào)速器以與油壓裝置。3）機旁盤包括機組自動操作盤、機組繼電保護盤、機組測溫盤、機組動力盤等，每臺機組的機旁盤布置為6塊。布置在發(fā)電機層左邊，盤后離墻壁留有2米的檢修過道，盤前留有足夠大的空地便于運行人員巡視操作。4）發(fā)電機層平面布置在吊鉤工作圍線設供安裝檢修必需的吊物孔，以溝通上下層之間的運輸。這里每臺機組設一個吊物孔，這樣當一臺機組檢修時不致影響相鄰機組的正常運行。吊物孔布置在發(fā)電機層上游面一側(cè)，平時用鐵蓋板蓋住。7

30、.2安裝間的布置1）安裝間是主廠房的一部分，位置設在主廠房的右端。安裝間與對外交通洞相連，交通洞尺寸為：高15米，寬15米。2）安裝間除要考慮檢修發(fā)電機以外，還要考慮檢修變壓器以與安放平衡梁的位置，安裝間寬度與主廠房一樣為28.6米，長度確定為55米。7.3安裝間底層的布置安裝間的下面有一層空間利用可作為輔助生產(chǎn)房間即：油罐室、油處理室、空壓機室、氣罐室。輔助生產(chǎn)房間的面積取決于電站規(guī)模以與電站在系統(tǒng)中的作用。布置應盡量集中緊湊，靠近主機，縮短管道，減少損失，做到系統(tǒng)性強，便于集中操作、管理和維修，并能適應分期安裝、分批投產(chǎn)的要求。1）油罐室和油處理室水電站的用油包括主變壓器的絕緣油和機組的透

31、平油。油庫和油處理室應考慮防火防爆的要求。一個油系統(tǒng)從進油、貯油、用油到廢油的回收貯存處理，其設備包括有油泵、油管、壓濾機、分離機、補給油罐和污油罐等。這些設備的布置要緊湊，便于管理并安全可靠。油處理室的位置應布置靠近油庫與用油對象、盡量縮短距離，并能設計成自流排油方式。根據(jù)以上原則油處理室和油罐室布置在一起，尺寸設定為：2024米。2）氣罐室和空壓機室水電站的壓氣機室供給的壓縮空氣主要用于機組制動、空氣開關(guān)、設備吹掃、風割風焊、風動工具等。主要用氣對象距離在250米以，所以壓氣機室布置在廠?？諌簷C房設有壓氣機，由于壓氣機有較大的躁聲和振動，空壓機房避開怕震的設備和怕噪音的房間。氣罐室是用來存

32、放供氣所用氣罐的，貯氣罐應與廠其他設備隔離，與墻壁的間距應不小于0.51.0米。根據(jù)以上原則氣罐室和空壓機室布置在一起，尺寸設定為：2020米。7.4水輪機層的布置發(fā)電機機墩是在機組部位支承水輪發(fā)電機定子支座的發(fā)電機機座，腔稱為機坑、定子坑或水輪機井。對于大型機組機墩采用圓筒式機墩，機墩布置接力器坑用來布置接力器。機墩留有進人孔高度為2米，寬度為2米。7.5蝸殼層的布置1）蝸殼層除去蝸殼過水部分外，均為大體積的混凝土，布置較為簡單。該水電站采用單機單管供水，所以不須布置閘閥。2）蝸殼層混凝土布置尾水管的進人孔，用以檢修尾水管用，尺寸設定為：寬2米，高2米。3）尾水管周圍混凝土設置操作廊道和排水廊道，廊道尺寸為2米高3米寬，采用城門洞形。7.6伸縮縫布置水電站廠房為防止地基不均勻沉降，以與減少下部結(jié)構(gòu)受基礎(chǔ)約束產(chǎn)生的溫度和干縮應力，必須沿廠房長度方向（縱向）設置永久的溫