GB∕T 30580-2022 電站鍋爐主要承壓部件壽命評估技術(shù)導(dǎo)則

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目 次

前言 Ⅰ

１范圍 １

２規(guī)范性引用文件 １

３術(shù)語和定義 １

４縮略語 ２

５壽命評估前準(zhǔn)備 ２

６壽命評估條件

７壽命評估程序

８壽命評估方法

……………３

……………４

……………５

９壽命評估報告 ２０

附錄Ａ（資料性）電站鍋爐承壓部件的主要損傷模式 ２１

附錄Ｂ（資料性）電站鍋爐常用耐熱鋼在不同狀態(tài)下的犽、犿值 ２

附錄Ｃ（資料性）電站鍋爐常用耐熱鋼的低周疲勞參數(shù) ２５

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前 言

本文件按照ＧＢ／Ｔ１．１—２０２０《標(biāo)準(zhǔn)化工作導(dǎo)則 第１部分：標(biāo)準(zhǔn)化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定起草。

本文件代替ＧＢ／Ｔ３０５８０—２０１４《電站鍋爐主要承壓部件壽命評估技術(shù)導(dǎo)則》，與ＧＢ／Ｔ３０５８０—

２０１４相比，除結(jié)構(gòu)調(diào)整和編輯性改動外，主要技術(shù)變化如下：

——更改了規(guī)范性引用文件，用ＧＢ／Ｔ１６５０７．４替代ＧＢ／Ｔ９２２（見第２章、５．３．４．１、６．４、８．２．３、

８．４．１．２，２０１４年版的第２章、５．３．４．１、６．６、８．２．３、８．４．１．２）；

——刪除了更換一般性部件進(jìn)行壽命評估的內(nèi)容（見２０１４年版的６．４）；

——增加了１０Ｃｒ１８Ｎｉ９ＮｂＣｕ３ＢＮ（Ｓｕｐｅｒ３０４Ｈ）、０７Ｃｒ１８Ｎｉ１Ｎｂ（ＴＰ３４７Ｈ）、０７Ｃｒ２５Ｎｉ２１ＮｂＮ（ＨＲ３Ｃ）

奧氏體耐熱鋼的犔犕曲線及參數(shù)（見８．１．２．７、８．１．２．８、８．１．２．９）；

——增加了０７Ｃｒ１８Ｎｉ１Ｎｂ／１０Ｃｒ９Ｍｏ１ＶＮｂＮ（ＴＰ３４７Ｈ／Ｔ９１）異種鋼焊接接頭的犔犕曲線及參數(shù)

（見８．１．２．１０）；

——增加了基于蠕變脹粗預(yù)測蠕變壽命的Ｃ射影方法（見８．１．４）。

請注意本文件的某些內(nèi)容可能涉及專利。本文件的發(fā)布機構(gòu)不承擔(dān)識別專利的責(zé)任。本文件由全國鍋爐壓力容器標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會（ＳＡＣ／ＴＣ２６２）提出并歸口。

本文件起草單位：中國特種設(shè)備檢測研究院、上海發(fā)電設(shè)備成套設(shè)計研究院有限責(zé)任公司、蘇州熱

工研究院有限公司、上海交通大學(xué)、西安熱工研究院有限公司、國家能源集團(tuán)新能源技術(shù)研究院有限公司、江蘇省特種設(shè)備安全監(jiān)督檢驗研究院、西安交通大學(xué)。

本文件主要起草人：錢公、車暢、竇文宇、史進(jìn)淵、趙彥芬、李余德、蔡暉、郭元亮、汪勇、任愛、陳新中、李立人、梁軍、張路、王笑梅、梁國安、廖曉煒、趙欽新、吾之英。

本文件２０１４年首次發(fā)布ＧＢ／Ｔ３０５８０—２０１４，本次為第一次修訂。

Ⅰ

電站鍋爐主要承壓部件壽命評估技術(shù)導(dǎo)則

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１范圍

本文件規(guī)定了電站鍋爐主要承壓部件壽命評估的內(nèi)容，確立了壽命評估的程序，描述了壽命評估的方法，規(guī)定了壽命評估報告的內(nèi)容。

本文件適用于在用電站鍋爐承壓部件的壽命評估。本文件不適用于存在超標(biāo)缺陷電站鍋爐承壓部件的壽命評估。

２規(guī)范性引用文件

下列文件中的內(nèi)容通過文中的規(guī)范性引用而構(gòu)成本文件必不可少的條款。其中，注日期的引用文件，僅該日期對應(yīng)的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。

ＧＢ／Ｔ２０３９金屬材料 單軸拉伸蠕變試驗方法ＧＢ／Ｔ１５２４８金屬材料軸向等輻低循環(huán)疲勞試驗方法ＧＢ／Ｔ１６５０７．４水管鍋爐 第４部分：受壓元件強度計算

ＡＳＭＥＢＰＶＣⅢ１／ＮＨ２０２１鍋爐及壓力容器規(guī)范第三卷第一冊分卷ＮＨ高溫一級部件（Ｂｏｉｌｅｒ

＆ＰｒｅｓｕｒｅｖｅｓｅｌｃｏｄｅⅢｄｉｖｉｓｉｏｎ１ｓｕｂｓｅｃｔｉｏｎＮＨｃｌａｓ１ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓｅｌｅｖａｔｅｄｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓｅｒｖｉｃｅ）

３術(shù)語和定義

下列術(shù)語和定義適用于本文件。

３．１

疲勞犳犪狋犻犵狌犲

材料或部件在循環(huán)應(yīng)力或應(yīng)變作用下，在某點或某些點逐漸產(chǎn)生局部的累積損傷，經(jīng)一定循環(huán)次數(shù)

后形成裂紋或繼續(xù)擴(kuò)展直至完全斷裂的現(xiàn)象。

３．２

３．３３．４３．５

低周疲勞犾狅狑犮狔犮犾犲犳犪狋犻犵狌犲

在局部循環(huán)塑性應(yīng)變作用下，循環(huán)周次一般低于１０５次循環(huán)的疲勞。

蠕變犮狉犲狆

在一定的溫度下，金屬材料或機械部件在長時間的恒定應(yīng)力作用下發(fā)生緩慢塑性變形的現(xiàn)象。

持久強度犱狌狉犪狋犻狏犲狊狋狉犲狀犵狋犺

材料在規(guī)定的蠕變斷裂條件（一定的溫度和規(guī)定的時間）下保持不失效的最大承載應(yīng)力。

腐蝕犮狅狉狅狊犻狅狀

材料與環(huán)境之間的化學(xué)或電化學(xué)反應(yīng)。

１

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３．６

３．７

磨損犪犫狉犪狊犻狅狀

由于摩擦而導(dǎo)致的金屬表面的損傷。

剩余壽命狉犲犿犪犻狀犻狀犵犾犻犳犲；狉犲狊犻犱狌犪犾犾犻犳犲

承壓部件在服役條件下能夠保障繼續(xù)安全運行的剩余時間或疲勞循環(huán)次數(shù)。

４縮略語

下列縮略語適用于本文件。

ＣＦＤ計算流體力學(xué)（ＣｏｍｐｕｔａｔｉｏｎａｌＦｌｕｉｄＤｙｎａｍｉｃｓ）

ＦＥＡ有限元分析（ＦｉｎｉｔｅＥｌｅｍｅｎｔＡｎａｌｙｓｉｓ）

ＮＤＥ／Ｔ無損檢測（ＮｏｎＤｅｓｔｒｕｃｔｉｖｅＥｘａｍｉｎａｔｉｏｎ／Ｔｅｓｔ）

ＮＨＴ數(shù)值傳熱學(xué)（ＮｕｍｅｒｉｃａｌＨｅａｔＴｒａｎｓｆｅｒ）

５壽命評估前準(zhǔn)備

５．１基本資料采集

５．１．１電站鍋爐承壓部件設(shè)計資料包括制造單位信息、爐型、設(shè)計依據(jù)、部件材料質(zhì)量證明文件及其力學(xué)性能試驗報告、制造工藝文件、結(jié)構(gòu)圖紙、強度計算書、管道系統(tǒng)設(shè)計資料等。

５．１．２電站鍋爐承壓部件出廠質(zhì)量證明書、檢驗報告或記錄等。

５．１．３電站鍋爐安裝資料，重要安裝焊口的工藝檢查資料，主要缺陷的處理記錄，高溫蒸汽管道安裝的預(yù)拉緊記錄等。

５．１．４電站鍋爐運行資料包括機組投運時間、累計運行小時數(shù)等。

５．１．５電站鍋爐典型的負(fù)荷記錄（或代表日負(fù)荷曲線），調(diào)峰運行方式等。

５．１．６電站鍋爐冷態(tài)啟動、溫態(tài)啟動、熱態(tài)啟動、極熱態(tài)啟動以及滑參數(shù)停機、正常停機、異常停機次數(shù)等。

５．１．７電站鍋爐歷次事故和事故分析報告。

５．１．８電站鍋爐運行記錄，包括承壓部件實際運行的溫度、壓力及其波動范圍，是否有長時間超設(shè)計參數(shù)（溫度、壓力等）運行等。

５．１．９電站鍋爐歷年可靠性統(tǒng)計資料。

５．１．１０電站鍋爐承壓部件維修與更換記錄。

５．１．１ 電站鍋爐歷次檢修檢查記錄，包括部件內(nèi)外觀檢查、ＮＤＥ／Ｔ、幾何尺寸測定、材料成分分析、金相檢查、硬度測量、蠕脹測量、腐蝕磨損狀況檢查和部件的支吊系統(tǒng)檢查等記錄。

５．１．１２歷次檢驗報告。

５．１．１３電站鍋爐未來的運行計劃。

５．２損傷模式

電站鍋爐各承壓部件主要損傷模式見附錄Ａ，根據(jù)部件的主要損傷模式選擇適用的壽命評估方法。

５．３壽命評估所需要的各項數(shù)據(jù)以及獲得方式

５．３．１壽命評估所需材料性能數(shù)據(jù)

５．３．１．１力學(xué)性能包括常溫和工作溫度下的拉伸與沖擊性能、低周疲勞或疲勞蠕變交互作用特性、韌

２

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脆轉(zhuǎn)變溫度、硬度、持久強度、蠕變極限等。

５．３．１．２物理性能包括彈性模量、泊松比、線膨脹系數(shù)、比熱容、熱導(dǎo)率等。

５．３．１．３化學(xué)性能包括氧化速率、腐蝕速率等。

５．３．１．４微觀組織包括球化或老化級別、裂紋、石墨化級別等，對于高鉻的馬氏體、奧氏體耐熱鋼必要時應(yīng)增加馬氏體板條、位錯及第二相析出等的透鏡檢查。

５．３．２材料性能數(shù)據(jù)的獲得

５．３．２．１在條件許可的情況下，應(yīng)在部件服役條件最苛刻的部位取樣進(jìn)行相關(guān)的材料性能試驗。５．３．２．２若直接在部件上取樣有困難，可選用與部件材料牌號相同、工藝相同（保證微觀組織和硬度范圍的一致性）的原材料進(jìn)行試驗（至少有一組試驗應(yīng)在與部件工作溫度相同的溫度下進(jìn)行）。

５．３．２．３如在短時間內(nèi)不能取得實際試驗數(shù)據(jù)，可參考相同牌號、相同狀態(tài)材料已積累的數(shù)據(jù)的下限值。

５．３．２．４若以上條件不具備時，可采用微試樣法來獲得材料性能數(shù)據(jù)。

５．３．３承壓部件高應(yīng)力危險部位應(yīng)力分析

５．３．３．１管道受力分析時應(yīng)依據(jù)管道目前的支吊狀況及有關(guān)管系設(shè)計、安裝原始資料，對管系進(jìn)行應(yīng)力分析，找出其最大受力部位，并確定其應(yīng)力水平，尤其是管系中彎頭承受的附加應(yīng)力。

５．３．３．２鍋爐鍋筒和汽水分離器的應(yīng)力分析應(yīng)考慮到承壓產(chǎn)生的應(yīng)力、熱應(yīng)力和彎曲應(yīng)力，此外，還應(yīng)考慮筒體角變形、焊縫錯邊和筒體不圓度引起的應(yīng)力集中及下降管接管座角焊縫處的應(yīng)力集中。５．３．３．３高溫管道、三通和集箱主要計算承壓產(chǎn)生的應(yīng)力及熱應(yīng)力，但應(yīng)考慮接管開孔處的應(yīng)力集中。５．３．３．４對結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜的焊接部件，應(yīng)考慮焊接殘余應(yīng)力的影響。

５．３．４應(yīng)力水平的獲得

５．３．４．１按照ＧＢ／Ｔ１６５０７．４進(jìn)行應(yīng)力計算。

５．３．４．２對復(fù)雜結(jié)構(gòu)和復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)的承壓部件，也可采用ＦＥＡ進(jìn)行應(yīng)力分析。

５．３．４．３采用應(yīng)力（應(yīng)變）測量裝置對監(jiān)測部位進(jìn)行實際測量。

５．３．５確定承壓部件金屬壁溫的考慮因素

５．３．５．１鍋筒、三通、集箱和管道沿壁厚方向溫度分布的不均勻性。

５．３．５．２高溫集箱沿長度方向溫度分布的不均勻性。

５．３．５．３過熱器、再熱器管子管外煙氣速度、溫度分布和管內(nèi)蒸汽速度、溫度分布的不均勻性。

５．３．６金屬壁溫的獲得

５．３．６．１采用成熟的傳熱公式進(jìn)行金屬壁溫計算。

５．３．６．２在應(yīng)用合理的數(shù)學(xué)物理模型的基礎(chǔ)上，采用數(shù)值分析法（ＣＦＤ、ＮＨＴ）來確定金屬壁溫。５．３．６．３通過布置在承壓部件外壁的測溫裝置（如熱電偶）直接測量承壓部件金屬壁溫，對爐內(nèi)過熱器、再熱器管，在布置測溫裝置時應(yīng)考慮管子內(nèi)外壁氧化層對測量精度的影響以及飛灰磨損和煙氣腐蝕而引起的測溫裝置的脫落或失效。

５．３．６．４采用紅外熱像儀非接觸式測量金屬壁溫。

６壽命評估條件

６．１電站鍋爐承壓部件運行時間不少于３０年或２０萬ｈ（以先到為準(zhǔn)）時，應(yīng)進(jìn)行壽命評估。

３

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６．２對于曾提高參數(shù)（相對于設(shè)計參數(shù)）運行的電站鍋爐主要承壓部件、以及采用高合金馬氏體鋼的主蒸汽管道、再熱蒸汽管道（熱段）、集箱等部件，進(jìn)行壽命評估的運行時間應(yīng)適當(dāng)提前。

６．３對超過規(guī)定允許啟停次數(shù)或啟停頻繁以及參與調(diào)峰的鍋爐，應(yīng)對鍋筒、汽水分離器進(jìn)行低周疲勞壽命評估，對高溫蒸汽管道和高溫集箱進(jìn)行疲勞蠕變壽命評估。

６．４主蒸汽管道、再熱蒸汽管道（熱段）、鍋筒、集箱的實測壁厚小于按照ＧＢ／Ｔ１６５０７．４計算得到的理

論計算壁厚時，應(yīng)進(jìn)行壽命評估。

６．５主蒸汽管道、再熱蒸汽管道（熱段）、高溫集箱存在以下情況之一時，應(yīng)進(jìn)行壽命評估：ａ）組織老化（如球化、石墨化以及析出相種類、尺寸、分布異常等）程度較為嚴(yán)重；ｂ）蠕變相對變形量或蠕變速率較大；

ｃ）硬度異常。

６．６對腐蝕、磨損速率較大的受熱面管子，應(yīng)進(jìn)行壽命評估。

６．７根據(jù)電站鍋爐承壓部件的檢驗結(jié)果，檢驗人員或使用單位認(rèn)為有必要進(jìn)行壽命評估時，應(yīng)進(jìn)行壽命評估。

７壽命評估程序

７．１通用程序

電站鍋爐主要承壓部件壽命評估的通用程序見圖１。

圖１電站鍋爐承壓部件壽命評估通用程序

７．２三級評估

７．２．１Ⅰ級評估：壽命的初步評估。通過審查電站鍋爐的設(shè)計、制造、安裝、運行、歷次檢修及對主要承壓部件的檢驗與測試記錄、事故情況、更新改造等資料來確定承壓部件的壽命。

７．２．２Ⅱ級評估：壽命的較精確評估。通過對承壓部件的當(dāng)前狀態(tài)進(jìn)行初步檢查、用經(jīng)驗公式計算應(yīng)力、測量尺寸和運行工況等來取得Ⅱ級評估所需要的數(shù)據(jù)。當(dāng)承壓部件已運行時間超出Ⅰ級評估確定

４

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的壽命時，應(yīng)進(jìn)行Ⅱ級評估。

７．２．３Ⅲ級評估：壽命的精確評估。通過對承壓部件的應(yīng)力進(jìn)行ＦＥＡ或?qū)嶋H測量，并取樣對材料特性進(jìn)行測量。當(dāng)承壓部件已運行時間超出Ⅱ級評估確定的壽命時，應(yīng)進(jìn)行Ⅲ級評估。

７．２．４三級評估需要的資料見表１。

表１三級評估所需資料

所需資料

Ⅰ級評估

Ⅱ級評估

Ⅲ級評估

設(shè)計、制造和安裝資料

電廠及制造廠資料

電廠及制造廠資料

電廠及制造廠資料

運行歷程

電廠記錄

電廠記錄

電廠記錄

事故、維修記錄

電廠記錄

電廠記錄

電廠記錄

溫度和壓力

設(shè)計或?qū)嶋H運行值

實際運行或測量值

實際運行或測量值

運行工況

運行記錄或額定參數(shù)

運行記錄

運行記錄

蠕變測量數(shù)據(jù)

檢修記錄

檢修記錄

檢修記錄

部件幾何尺寸

設(shè)計制造資料

測量值

測量值

無損探傷

檢測

檢測

檢測

是否取樣

否

否

是

微觀組織

不檢測

現(xiàn)場復(fù)型金相

現(xiàn)場復(fù)型＋實驗室試驗

（不可取樣的部件除外）

硬度

不檢測

檢測

檢測

材料特性

查閱資料，取最低值

查閱資料，取最低值

試驗測定，取最低值

（不可取樣的部件除外）

８壽命評估方法

８．１蠕變損傷壽命評估

８．１．１等溫線外推法

８．１．１．１適用于４５０℃以上碳鋼、合金鋼的受熱面管、管道及集箱的蠕變壽命評估。在使用中，應(yīng)結(jié)合部件材料微觀組織的老化特征進(jìn)行壽命評估。

８．１．１．２選擇與部件工作溫度相同的溫度，按ＧＢ／Ｔ２０３９進(jìn)行材料的持久斷裂試驗。

８．１．１．３按公式（１）對試驗數(shù)據(jù)應(yīng)力斷裂時間用最小二乘法進(jìn)行擬合，作出材料的持久強度曲線，見

圖２。

式中：

σ＝犽（狋ｒ）犿 （１）

σ——試樣加載的應(yīng)力水平，單位為兆帕（ＭＰａ）；

犽——由試驗確定的材料系數(shù)；狋ｒ——斷裂時間，單位為小時（ｈ）；犿——由試驗確定的材料指數(shù)。

５

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圖２材料的持久強度曲線

８．１．１．４電站鍋爐常用耐熱鋼在不同狀態(tài)下的犽、犿值見附錄Ｂ。

８．１．１．５按公式（１），外推材料某一規(guī)定時間的持久強度σ時，外推的規(guī)定時間應(yīng)小于最長試驗點時間的１０倍。對于９Ｃｒ～１２Ｃｒ鋼，根據(jù)實際條件外推的規(guī)定時間宜小于最長試驗點時間３倍。

８．１．１．６確定部件工作條件下的最大應(yīng)力部位及最大應(yīng)力（σｍａｘ）。

８．１．１．７按公式（２）計算斷裂時間。

ｌｇ ＝

ｌｇ狀σｍａｘ

ｌｇ

式中：

狋ｒ

１０４

σｔ１０４σｔ１０５σｔ１０４

…………（２）

σｔ１０４、σｔ１０５——分別為某一溫度下１萬ｈ和１０萬ｈ的持久強度，單位為兆帕（ＭＰａ）；

狀 ——安全系數(shù)，按中值線時，狀?。保?；按下限線時，狀?。保病Ｒ妶D２。

狀

８．１．１．８累積蠕變損傷的計算，按每一溫度、應(yīng)力等級分別計算每一損傷單元，這些損傷的總和達(dá)到１時，承壓部件失效。累積蠕變損傷（犇１）按公式（３）計算。

犇＝∑狋犻

…………（３）

式中：

１ 犻＝１狋ｒ犻

狋犻——承壓部件在第犻種應(yīng)力與溫度下的運行時間；

狋ｒ犻——承壓部件在第犻種應(yīng)力與溫度下的蠕變斷裂時間。

８．１．２犔犕參數(shù)法

８．１．２．１適用于４５０℃以上碳鋼、合金鋼的受熱面管、管道及集箱的蠕變壽命評估。犔犕參數(shù)是時間和溫度二者相結(jié)合的參數(shù)，以犘（σ）表示，按公式（４）計算。

犘（σ）＝犜（犆＋ｌｇ狋ｒ） （４）

式中：

犜——試驗溫度，單位為開爾文（Ｋ）；

犆——材料常數(shù)；

狋ｒ——斷裂時間，單位為小時（ｈ）。

８．１．２．２確定材料的犔犕參數(shù)，選部件工作溫度及其附近共３個溫度，在每一溫度下至少進(jìn)行４個應(yīng)

６

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力水平下的持久斷裂試驗。按公式（５）對試驗數(shù)據(jù)進(jìn)行多元線性回歸處理求解出犆值：

ｌｇ狋ｒ＝（犆０＋犆１ｌｇσ＋犆２ｌｇ２σ＋犆３ｌｇ３σ＋犆４ｌｇ４σ）／犜－犆 （５）

式中：

犆０、犆１、犆２、犆３、犆４——擬合系數(shù)。

依據(jù)擬合出的公式，繪制犘（σ）σ曲線。

８．１．２．３１２Ｃｒ２Ｍｏ（Ｔ／Ｐ２）鋼的犔犕參數(shù)［犘（σ）］按公式（６）計算。

犘（σ）＝犜（２０＋ｌｇ狋ｒ） （６）

１２Ｃｒ２Ｍｏ（Ｔ／Ｐ２）鋼的犘（σ）σ曲線見圖３。

圖３１２犆狉２犕狅（犜／犘２）鋼的犘（σ）σ曲線

８．１．２．４１２ＣｒｌＭｏＶ鋼的犔犕參數(shù)［犘（σ）］按公式（７）計算。

犘（σ）＝犜（２＋ｌｇ狋ｒ） （７）

１２ＣｒｌＭｏＶ鋼的犘（σ）σ曲線見圖４。

圖４１２犆狉１犕狅犞鋼的犘（σ）σ曲線

８．１．２．５１０Ｃｒ９Ｍｏ１ＶＮｂＮ（Ｔ／Ｐ９１）鋼的犔犕參數(shù)［犘（σ）］按公式（８）計算。

犘（σ）＝犜（３０＋ｌｇ狋ｒ） （８）

１０Ｃｒ９Ｍｏ１ＶＮｂＮ（Ｔ／Ｐ９１）鋼的犘（σ）σ曲線見圖５。

７

犌犅／犜３０５８０—２０２

圖５１０犆狉９?fàn)蜖铮睜譅螤鉅危裕癄校梗保╀摰臓校é遥│仪€

８．１．２．６１０Ｃｒ９ＭｏＷ２ＶＮｂＢＮ（Ｔ／Ｐ９２）鋼的犔犕參數(shù)［犘（σ）］按公式（９）計算。

犘（σ）＝犜（３６＋ｌｇ狋ｒ） （９）

１０Ｃｒ９ＭｏＷ２ＶＮｂＢＮ（Ｔ／Ｐ９２）鋼的犘（σ）σ曲線見圖６。

圖６１０犆狉９?fàn)蜖餇祝矤譅螤鉅聽危裕癄校梗玻╀摰臓校é遥│仪€

８．１．２．７１０Ｃｒ１８Ｎｉ９ＮｂＣｕ３ＢＮ（Ｓｕｐｅｒ３０４Ｈ）鋼的犔犕參數(shù)［犘（σ）］按公式（１０）計算。

犘（σ）＝犜（１７＋ｌｇ狋ｒ） （１０）

１０Ｃｒ１８Ｎｉ９ＮｂＣｕ３ＢＮ（Ｓｕｐｅｒ３０４Ｈ）鋼的犘（σ）σ曲線見圖７。

８

犌犅／犜３０５８０—２０２

圖７１０犆狉１８犖犻９?fàn)螤鉅脿酰碃聽危訝鯛馉鍫颍常埃礌龋╀摰臓校é遥│仪€

８．１．２．８０７Ｃｒ１８Ｎｉ１Ｎｂ（ＴＰ３４７Ｈ）鋼的犔犕參數(shù)［犘（σ）］按公式（１）計算。

犘（σ）＝犜（１４＋ｌｇ狋ｒ） …………（１）

０７Ｃｒ１８Ｎｉ１Ｎｂ（ＴＰ３４７Ｈ）鋼的犘（σ）σ曲線見圖８。

圖８０７犆狉１８犖犻１犖犫（犜犘３４７犎）鋼的犘（σ）σ曲線

８．１．２．９０７Ｃｒ２５Ｎｉ２１ＮｂＮ（ＨＲ３Ｃ）鋼的犔犕參數(shù)［犘（σ）］按公式（１２）計算。

犘（σ）＝犜（１５＋ｌｇ狋ｒ） （１２）

０７Ｃｒ２５Ｎｉ２１ＮｂＮ（ＨＲ３Ｃ）鋼的犘（σ）σ曲線見圖９。

９

犌犅／犜３０５８０—２０２

圖９０７犆狉２５犖犻２１犖犫犖（犎犚３犆）鋼的犘（σ）σ曲線

８．１．２．１００７Ｃｒ１８Ｎｉ１Ｎｂ／１０Ｃｒ９Ｍｏ１ＶＮｂＮ（ＴＰ３４７Ｈ／Ｔ９１）異種鋼焊接接頭的犔犕參數(shù)［犘（σ）］按公

式（１３）計算。

犘（σ）＝犜（２８＋ｌｇ狋ｒ） （１３）

０７Ｃｒ１８Ｎｉ１Ｎｂ／１０Ｃｒ９Ｍｏ１ＶＮｂＮ（ＴＰ３４７Ｈ／Ｔ９１）異種鋼焊接接頭的犘（σ）σ曲線見圖１０。

圖１００７犆狉１８犖犻１犖犫／１０犆狉９?fàn)蜖铮睜譅螤鉅危誀校常矗窢龋癄裕梗保┊惙N鋼焊接接頭的犘（σ）σ曲線

８．１．２．１ 確定部件工作條件下的最大應(yīng)力部位及最大應(yīng)力（σｍａｘ）。

８．１．２．１２從Ｐ（σ）σ曲線上查得部件最大應(yīng)力對應(yīng)的犔犕參數(shù)［犘（σ）］。

８．１．２．１３按公式（４）、或公式（６）、或公式（７）、或公式（８）、或公式（９）、或公式（１０）、或公式（１）、或公式（１２）、或公式（１３）確定部件蠕變斷裂壽命。

１０

犌犅／犜３０５８０—２０２

８．１．３θ法

８．１．３．１適用于４５０℃以上碳鋼、合金鋼的管道的蠕變壽命評估。

８．１．３．２用一組試樣在不同溫度、不同應(yīng)力水平下，按ＧＢ／Ｔ２０３９進(jìn)行蠕變斷裂試驗，獲得各試樣在某一溫度、應(yīng)力下的蠕變曲線，見圖１。

犪）典型曲線一 犫）典型曲線二

圖１ 典型的蠕變曲線

８．１．３．３按公式（１４）擬合試驗條件下的蠕變曲線，見圖１，求解每一試樣蠕變方程中的θ犻（犻＝１、２、３、

４）。

式中：

ε ——蠕變應(yīng)變，％；

ε＝θ１（１－犲－θ２狋）＋θ３（犲θ４狋－１） （１４）

θ１、θ３——蠕變第一階段和第三階段的蠕變應(yīng)變參數(shù)，θ１、θ３與應(yīng)力的關(guān)系見圖１２；

θ２、θ４——蠕變第一階段和第三階段的蠕變曲線的速率參數(shù)，θ２、θ４與應(yīng)力的關(guān)系見圖１３；

狋 ——蠕變時間，單位為小時（ｈ）。

圖１２θ１、θ３與應(yīng)力的關(guān)系

１

犌犅／犜３０５８０—２０２

圖１３θ２、θ４與應(yīng)力的關(guān)系

８．１．３．４按公式（１５）求出試驗條件下的犪犻、犫犻、犮犻和犱犻：

ｌｇθ犻＝犪犻＋犫犻σ＋犮犻犜＋犱犻σ犜 （１５）

式中：

犜 ——試驗溫度，單位為開爾文（Ｋ）；

犪犻、犫犻、犮犻和犱犻——與應(yīng)力、溫度有關(guān)的系數(shù)。

８．１．３．５根據(jù)求解的犪犻、犫犻、犮犻和犱犻，將所要預(yù)測部件的溫度（犜）和應(yīng)力（σ）代入公式（１５）中求出實際部件的θ犻（犻＝１、２、３、４）。

８．１．３．６將實際的溫度、應(yīng)力下的θ犻代入公式（１４），確定所要評定的蒸汽管道在其服役條件（溫度、應(yīng)

力）下的材料蠕變曲線。

８．１．３．７給定一個蠕變應(yīng)變值按公式（１４）即可確定對應(yīng)于這個給定值的蠕變壽命。

８．１．４犆射影法

８．１．４．１在主蒸汽管道和再熱蒸汽管道（熱段）的最高溫度、高應(yīng)力截面、初始橢圓度大的彎管和管壁最薄處安裝蠕變測點，準(zhǔn)確測量直管截面蠕變應(yīng)變（狋犻，ε犻）或彎管的橢圓度（狋犻，犲犻）（犻＝１、２、３、…、犖，犻為測量次數(shù)）。

∑犆狋

８．１．４．２待測得的蠕變數(shù)據(jù)達(dá)６次及以上（犖≥６），且數(shù)據(jù)測量的時間跨度超過１５萬ｈ，并含有蠕變第三階段的變形特征之后，整理出直管的（狋犻，ε犻）或彎管的（狋犻，犲犻）。將整理好的（狋犻，ε犻）或（狋犻，犲犻）數(shù)據(jù)，按公式（１６）計算出系數(shù)犆犼：

式中：

ε——蠕變應(yīng)變，％；

２狀－１

ε＝ε犻＝ 犼犻犼犼＝０

…………（１６）

犆犼——評估截面的Ｃ射影系數(shù)，與材料和運行工況有關(guān)；狋——運行時間，單位為小時（ｈ）；

對于彎管，按公式（１６）的蠕變應(yīng)變ε替換為彎管截面的橢圓度犲進(jìn)行計算。

８．１．４．３使ε狋等于１．０％時，按公式（１７）計算相應(yīng)蠕變量值的條件壽命時間。

１２

∑

２狀－１

犌犅／犜３０５８０—２０２

ε狋－ 犆犼狋犼＝０ （１７）

犼＝０

可確定所測量截面的條件蠕變壽命狋。

８．２疲勞損傷壽命評估

８．２．１確定材料的犛犪犖犳（應(yīng)力幅壽命）設(shè)計疲勞曲線

８．２．１．１材料的虛擬應(yīng)力幅壽命（犛ｅｑ犖ｆ）曲線按公式（１８）確定：

犛ｅｑ＝σ′ｆ（犖ｆ）犫＋犈ε′ｆ（犖ｆ）犮 （１８）

式中：

犛ｅｑ——虛擬應(yīng)力幅，單位為兆帕（ＭＰａ）；σ′ｆ——疲勞強度系數(shù)，單位為兆帕（ＭＰａ）；犖ｆ——疲勞循環(huán)次數(shù)；

犫——疲勞強度指數(shù)；

犈——材料的彈性模量，單位為兆帕（ＭＰａ）；

ε′ｆ——疲勞延性系數(shù)；

犮——疲勞延性指數(shù)。

８．２．１．２如果沒有材料的低周疲勞試驗結(jié)果，則可按公式（１９）確定犛ｅｑ：

犛ｅｑ＝３．５犚ｍ（犖ｆ）－０．１２＋犈εｆ０．６（犖ｆ）－０．６ （１９）

式中：

犚ｍ——材料的抗拉強度，單位為兆帕（ＭＰａ）。

１０－ψ

εｆ——材料斷裂真應(yīng)變，εｆ＝ｌｎ１０ ；

ψ——材料的斷面收縮率，％；

８．２．１．３對虛擬應(yīng)力幅壽命曲線進(jìn)行平均應(yīng)力修正按公式（２０）確定：

犚－犛ｍ ｅｑ

犛′ａ＝犛ｅｑ（犚ｍ－犚ｅＬ） （２０）

式中：

犛′ａ——平均應(yīng)力修正后的虛擬應(yīng)力幅，單位為兆帕（ＭＰａ）；

犚ｅＬ——材料的屈服強度，單位為兆帕（ＭＰａ）。

８．２．１．４鍋筒的低周疲勞設(shè)計曲線見圖１４。

１３

犌犅／犜３０５８０—２０２

圖１４鍋筒的疲勞設(shè)計曲線（≤３７５℃）

８．２．１．５溫度不超過３７５℃的碳鋼、低合金鋼的設(shè)計疲勞曲線見圖１５。

圖１５溫度不超過３７５℃的碳鋼、低合金鋼的設(shè)計疲勞曲線

１４

犌犅／犜３０５８０—２０２

８．２．１．６溫度不超過４２５℃和應(yīng)力幅犛ａ＞１９４ＭＰａ的奧氏體不銹鋼的設(shè)計疲勞曲線見圖１６。

圖１６溫度不超過４２５℃和應(yīng)力幅犛犪＞１９４犕犘犪的奧氏體不銹鋼的設(shè)計疲勞曲線

８．２．２確定材料的ε犲犖犳犻（應(yīng)變幅壽命）設(shè)計疲勞壽命曲線

８．２．２．１按ＧＢ／Ｔ１５２４８進(jìn)行材料的低循環(huán)疲勞試驗。

８．２．２．２按公式（２１）回歸材料的低周疲勞曲線：

εａ＝Δε＝εｅ＋εｐ＝σ′ｆ（犖ｆ）犫＋ε′ｆ（犖ｆ）犮 （２１）

２ 犈

式中：

εａ——總應(yīng)變幅；Δε——應(yīng)變范圍；εｅ——彈性應(yīng)變幅；

εｐ——塑性應(yīng)變幅；

σ′ｆ——疲勞強度系數(shù)，單位為兆帕（ＭＰａ）；犈——材料的彈性模量，單位為兆帕（ＭＰａ）；犫——疲勞強度指數(shù)；

ε′ｆ——疲勞延性系數(shù)；

犮——疲勞延性指數(shù)；

犖ｆ——裂紋萌生疲勞循環(huán)次數(shù)。

８．２．２．３電站鍋爐常用耐熱鋼的疲勞試驗曲線的參數(shù)見附錄Ｃ。

８．２．２．４在缺少εａ犖ｆ曲線試驗的情況下，可按公式（２）確定材料的εａ犖ｆ疲勞曲線。

εａ＝Δε＝３．５犚ｍ（犖ｆ）－０．１２＋εｆ０．６（犖ｆ）－０．６…………（２）

２ 犈

式中：

犚ｍ——材料的抗拉強度，單位為兆帕（ＭＰａ）；

１０－ψ

εｆ——材料斷裂真應(yīng)變，εｆ＝ｌｎ１０ ；

１５

犌犅／犜３０５８０—２０２

ψ——材料的斷面收縮率，％；

犈——材料的彈性模量，單位為兆帕（ＭＰａ）；

犖ｆ——裂紋萌生疲勞循環(huán)次數(shù)。

８．２．２．５１２Ｃｒ２ＭｏＧ（Ｔ／Ｐ２）鋼管的設(shè)計疲勞曲線見圖１７。

圖１７１２犆狉２犕狅犌（犜／犘２）鋼管的設(shè)計疲勞曲線

８．２．２．６１０Ｃｒ９Ｍｏ１ＶＮｂＮ（Ｔ／Ｐ９１）鋼的設(shè)計疲勞曲線見圖１８。

圖１８１０犆狉９?fàn)蜖铮睜譅螤鉅危校梗保╀摰脑O(shè)計疲勞曲線

１６

犌犅／犜３０５８０—２０２

８．２．２．７１Ｃｒ１９Ｎｉ９（ＴＰ３０４）鋼的設(shè)計疲勞曲線見圖１９。

圖１９１犆狉１９?fàn)螤椋梗誀校常埃矗╀摰脑O(shè)計疲勞曲線８．２．２．８０Ｃｒ１７Ｎｉ１２Ｍｏ２（ＴＰ３１６）鋼的設(shè)計疲勞曲線見圖２０。

圖２００犆狉１７犖犻１２犕狅２（犜犘３１６）鋼的設(shè)計疲勞曲線

１７

犌犅／犜３０５８０—２０２

８．２．３危險部位的應(yīng)力、應(yīng)變分析

按ＧＢ／Ｔ１６５０７．４對部件危險部位的應(yīng)力進(jìn)行分析和計算，按ＡＳＭＥＢＰＶＣＩＩ／ＮＨ２０２１附錄Ｔ

對危險部位的應(yīng)變進(jìn)行計算和分析。

８．２．４疲勞壽命估算

按計算的應(yīng)力或應(yīng)變確定引起疲勞破壞的應(yīng)力幅（犛ａ）或應(yīng)變范圍［Δε（Δε＝２εａ）］，然后由設(shè)計疲勞壽命曲線確定疲勞壽命。

８．２．５安全系數(shù)

公式（１８）的應(yīng)力幅或公式（２１）、公式（２）的應(yīng)變幅取安全系數(shù)為２，計算得出低周疲勞壽命（犖ｆ１）；公式（１８）、公式（１９）、公式（２１）或公式（２）的壽命取安全系數(shù)２０，計算得出低周疲勞壽命（犖ｆ２），鍋爐承壓部件的低周疲勞壽命（犖ｆ）按公式（２３）計算。

犖ｆ＝ｍｉｎ（犖ｆ１，犖ｆ２） （２３）

將犖ｆ連成光滑曲線，則為設(shè)計的疲勞壽命曲線。

８．２．６疲勞壽命評估

狀

對只承受疲勞的鍋筒、汽水分離器、低溫集箱、再熱蒸汽管道（冷段）、給水管道等承壓部件，采用線性累積疲勞損傷法則評估其損傷度（犇２）按公式（２４）計算。

犇＝∑狀犻

…………（２４）

式中：

狀犻——第犻種工況下實際循環(huán)周次；

２ 犻＝１犖ｆ犻

犖ｆ犻——第犻種工況下部件的疲勞壽命，按８．２確定。

８．３疲勞蠕變交互作用下的壽命評估

８．３．１對于承受疲勞蠕變交互作用下的高溫承壓部件，如高溫蒸汽管道、高溫過熱器集箱等部件，采用

線性累積損傷法則評估疲勞蠕變損傷，計算值應(yīng)滿足公式（２５）。

狀

∑狀犻＋∑狀

狋犻≤犇 （２５）

式中：

犻＝１犖ｆ犻

犻＝１狋ｒ犻

狋犻——承壓部件在第犻種應(yīng)力與溫度下的運行時間；

狋ｒ犻——承壓部件在第犻種應(yīng)力與溫度下的蠕變斷裂時間，按８．１確定；

狀犻——第犻種工況下實際循環(huán)周次；

犖ｆ犻——第犻種工況下部件的疲勞壽命，按８．２確定；犇——總疲勞蠕變損傷界限值。

８．３．２總疲勞蠕變損傷界限值（犇）與疲勞、蠕變損傷份額有關(guān)，１２Ｃｒ２ＭｏＧ（Ｔ／Ｐ２）、１０Ｃｒ９Ｍｏ１ＶＮｂＮ

（Ｔ／Ｐ９１）、１Ｃｒ１９Ｎｉ９（ＴＰ３０４）和０Ｃｒ１７Ｎｉ１２Ｍｏ２（ＴＰ３１６）等四種鍋爐鋼的疲勞蠕變交互作用曲線見圖２１。

１８

犌犅／犜３０５８０—２０２

圖２１四種鍋爐鋼的疲勞蠕變交互作用曲線

８．４磨損損傷壽命評估

８．４．１壁厚實測法

犎

８．４．１．１根據(jù)不同時間間隔測得的金屬壁厚，評估部件中不同位置的管壁減薄率（犆）按公式（２６）計算。

式中：

犆＝犠１－犠２

…………（２６）

犆——管壁減薄率，單位為毫米每小時（ｍｍ／ｈ）；

犠１——前一時期測得的金屬壁厚，單位為毫米（ｍｍ）；犠２——當(dāng)前測得的金屬壁厚，單位為毫米（ｍｍ）；

犎——兩次測量的時間間隔，單位為小時（ｈ）。

狋＝２ Ｊｒｌ

８．４．１．２選取評估部件中最大的管壁減薄率（犆ｍａｘ），部件的剩余壽命（狋ｒｌ）按公式（２７）計算。

式中：

犠（２［σ］－狆）－狆（犱－２犠）

犆ｍａｘ（２［σ］Ｊ－狆）

…………（２７）

狋ｒｌ——部件剩余壽命，單位為小時（ｈ）；犱——部件原始外徑，單位為毫米（ｍｍ）；犠——部件原始壁厚，單位為毫米（ｍｍ）；

［σ］Ｊ——材料的基本許用應(yīng)力（按ＧＢ／Ｔ１６５０７．４確定），單位為兆帕（ＭＰａ）；

狆——部件內(nèi)部壓力，單位為兆帕（ＭＰａ）。

８．４．２壁厚估算法

８．４．２．１由于條件限制無法測量金屬壁厚時，管壁減薄量（犛）可按公式（２８）估算。

１９

犌犅／犜３０５８０—２０２

式中：

犛＝犃×狋狀ｏｐ （２８）

犛——由于磨損造成的管壁減薄量，單位為毫米（ｍｍ）；

犃——系數(shù)，與溫度、材料等有關(guān)，在無法確定時，可?。担啊粒保埃常?/p>

狋ｏｐ——管子已運行時間，單位為小時（ｈ）；

狀——系數(shù)，與材料有關(guān)，范圍１／３～１，在無法確定時，可?。埃怠?/p>

８．４．２．２按公式（２７）計算出部件的剩余壽命（狋ｒｌ）。

８．５煙氣側(cè)腐蝕損傷壽命評估

以煙氣側(cè)腐蝕損傷為主的電站鍋爐承壓部件，宜按８．４計算管壁減薄率確定部件的剩余壽命。

８．６蠕變、煙氣側(cè)腐蝕和磨損共同作用下的承壓部件壽命評估

８．６．１ 承受蠕變、煙氣側(cè)腐蝕和磨損共同作用下的高溫承壓部件，如過熱器和再熱器管子，可按公

式（２９）計算壽命。

１ １

犽＝

狋ｎｒ＝犽｛１－［１＋犽（狀－１）狋ｒ］１－狀｝ （２９）

式中：

犠－犠ｆ犠×狋ｏｐ

…………（３０）

狋ｎｒ——管壁減薄速率（犽）下的工作壽命，單位為小時（ｈ）；

犽——管壁減薄速率，單位為毫米每小時（ｍｍ／ｈ），按公式（３０）計算；

狀——應(yīng)力指數(shù)，狀＝４～８，一般取４；

狋ｒ——管壁不減薄下的蠕變斷裂時間（參照８．１確定），單位為小時（ｈ）；

犠——管壁初始厚度，單位為毫米（ｍｍ）；犠ｆ——管壁最終厚度，單位為毫米（ｍｍ）；狋ｏｐ——管子已運行時間，單位為小時（ｈ）。

８．６．２高溫過熱器和再熱器管子的剩余壽命（狋ｒｌ）可按公式（３１）計算。

狋ｒｌ＝狋ｎｒ－狋ｏｐ （３１）

９壽命評估報告

壽命評估報告的主要內(nèi)容應(yīng)包括：

ａ）電站鍋爐以及主要承壓部件概況：包括機組和各承壓部件參數(shù)、運行情況、事故情況、檢修和檢驗情況等；

ｂ）現(xiàn)狀檢查情況：結(jié)合基本資料，對各承壓部件進(jìn)行各項檢測，并根據(jù)檢測、試驗結(jié)果提出承壓部件壽命評估意見；

ｃ）壽命評估采用的方法及結(jié)果分析：包括材料性能數(shù)據(jù)、應(yīng)力、金屬壁溫等參數(shù)的獲得方式，壽命評估采用的具體方法以及結(jié)果的綜合分析；

ｄ）壽命評估結(jié)論意見；

ｅ）對電站鍋爐繼續(xù)使用的建議與監(jiān)督措施：包括運行方式，參數(shù)限制，重點監(jiān)督的部件及部位，再次進(jìn)行壽命評定的預(yù)計時間等。

２０

犌犅／犜３０５８０—２０２

附 錄犃

（資料性）

電站鍋爐承壓部件的主要損傷模式

電站鍋爐承壓部件的主要損傷模式見表Ａ．１。

表犃．１電站鍋爐承壓部件的主要損傷模式

部件名稱

主要損傷模式

蠕變

疲勞

蠕變與疲勞

腐蝕

磨損

爐內(nèi)承壓部件

水冷壁

—

√

—

√

√

省煤器

—

√

—

√

√

過熱器、再熱器

√

√

√

√

√

爐外承壓部件

鍋筒、汽水分離器

—

√

—

√

—

過熱器集箱、再熱器集箱

√

√

√

√

—

水冷壁集箱、省煤器集箱

—

√

—

√

—

汽水管道

主蒸汽管道、再熱蒸汽熱段管道、導(dǎo)汽管

√

√

√

—

—

再熱蒸汽冷段管道、主給水管道、下降管

—

√

—

√

—

２１

犌犅／犜３０５８０—２０２

附 錄犅

（資料性）

電站鍋爐常用耐熱鋼在不同狀態(tài)下的犽、犿值

電站鍋爐常用耐熱鋼在不同狀態(tài)下的犽、犿值見表Ｂ．１。

表犅．１電站鍋爐常用耐熱鋼在不同狀態(tài)下的犽、犿值

材料

材料制造國（廠）

工作參數(shù)

運行時間ｈ

試驗溫度

℃

試樣數(shù)量個

最長試驗點時間ｈ

系數(shù)

（犽）

指數(shù)

（犿）

溫度

℃

壓力

ＭＰａ

１２ＭＸ主蒸汽母管直管段

蘇聯(lián)

５１０

９．８

１６９４６１

５１０

８

５８３７．５

２５３．５

－０．０７４９５

主蒸汽母管彎管段

２５７５６

６

＞６００

２６５．１

－０．０７１３９

主蒸汽母管直管縱向

２５７５６

９

１５０６

２７５．５

－０．０９５０６

主蒸汽母管彎管縱向

２６１０３２

４

８３７９

２７８．０

－０．０６２０

主蒸汽母管彎管橫向

２６１０３２

９

１０６３

２８２．４

－０．０６８０１

１２ＭＸ原始段

蘇聯(lián)

５１０

９．８

０

５１０

９

４１４３．８

４９６．４

－０．０６１０７

主蒸汽管監(jiān)督段縱向

１０７６７５

１０

１５４６．８

２９４．２

－０．０７２０

主蒸汽管監(jiān)督段橫向

１０７６７５

７

５６８１．６

２８２．２

－０．０６５１４

主蒸汽管監(jiān)督段焊縫

１０７６７５

８

４８８

２７９．３

－０．０７８９８

主蒸汽母管彎頭

９０３２９

８

３１９．８

３０１．２

－０．０４７０２

主蒸汽母管直管段

１３７０

１０

３２６８．７

２７３．２

－０．０７９２

１２ＭＸ主蒸汽管彎管外弧縱向

蘇聯(lián)

５１０

９．９

２０７５１２．９

５１０

９

５９６０．６

２９２．９

－０．１０４５８

主蒸汽管彎管外弧橫向

５１０

８

１４９５６．５

２３８．８

－０．０８０７４

主蒸汽變管外弧橫向

５４０

７

５０１２．５

２６．３

－０．１２３２０

主蒸汽管段直段橫向

５１０

１０

７８３１．７

３０５．６

－０．０９３０

１５１２３．９主蒸汽管直管段

捷克

５４０

９．４

１２５００

５４０

７

１３８９

３０２．９

０．０７６５３

主蒸汽管焊縫

—

—

—

８

８１７３

２６９．９

－０．０８２５１

主蒸汽管彎管

５４０

９．４

１６５００

５４０

９

９４１６．５

２５７．５

－０．０７８５

１５１２３．９主蒸汽管監(jiān)督段縱向

５４０

９．８

１３７６０４

５４０

１

＞１６０５６

２５１．４

－０．０５９７２

主蒸汽監(jiān)督段橫向

６

７４７１．１

３１６．６

－０．０３８０２

主蒸汽管焊縫

１０

３８６２．４

２７０．１

－０．０９２０２

主蒸汽彎管縱向

１０

９１５６．２

２５．４

－０．０７０１９

１０ＣｒＭｏ９１０主蒸汽監(jiān)督段

西德

５４０

９．８

３５１３２

５４０

８

３９３

２５２．９

－０．０９００７

主蒸汽管焊縫

８

４７８．５

２５３．５

－０．０９１９４

２

犌犅／犜３０５８０—２０２

表犅．１電站鍋爐常用耐熱鋼在不同狀態(tài)下的犽、犿值（續(xù)）

材料

材料制造國（廠）

工作參數(shù)

運行時間ｈ

試驗溫度

℃

試樣數(shù)量個

最長試驗點時間ｈ

系數(shù)

（犽）

指數(shù)

（犿）

溫度

℃

壓力

ＭＰａ

１０ＣｒＭｏ９１０主蒸汽監(jiān)督段

西德

５４０

９．８

１０１５７．４

５４０

６

＞１０００

２４６．７

－０．１０８３２

５６０

６

＞１０００

２０５．９

－０．１０２９３

１０ＣｒＭｏ９１０主蒸汽直管段

西德

５４０

９．８

１０６００

５４０

１０

１６５２９

２７．４

－０．０１０３５

主蒸汽彎管段

１０

１４１８．４

２３７．４

－０．１０２８４

１０ＣｒＭｏ９１０主蒸汽母管

西德

５４０

９．８

１０６５９２

５４０

５

８２７

２６．１

－０．０９１４０

主蒸汽管焊縫

９

６４８．５

１７６．０

－０．０５３１

１２ＣｒｌＭｏＶ主蒸汽管道監(jiān)督段

蘇聯(lián)

５４０

９．８

５４８４９

５４０

１２

＞７０７１

２９２．６

－０．０９５２４

１０６００

２０

７０７１

２３４．０

－０．０６４２１

１２ＣｒｌＭｏＶ主蒸汽管監(jiān)督段

蘇聯(lián)

５１０

９．８

９０００

５４０

７

４５１７

２３８．５

－０．０６９１８

主蒸汽管彎頭

１０６０

８

２６１４．３

２３４．１

－０．０６７４７

爐側(cè)主蒸汽管道

１４０６９０

８

１２３４３．６

２５．６

－０．０５８３５

機側(cè)主蒸汽管道

１７０５４８

７

１８０２４．２

２４８．５

－０．０６１４２

１２ＣｒｌＭｏＶ主蒸汽管監(jiān)督段

蘇聯(lián)

５４０

９．８

１０１７９４

５４０

９

４６３４．２

２７．１

－０．０６２１６

１５４５３９

７

６０４８．３

２３４．１

－０．０６７５２

１２ＣｒｌＭｏＶ主蒸汽管監(jiān)督段

蘇聯(lián)

５４０

９．８

１５３２９１

５４０

７

１０３９５

１４６．５

－０．０３９５４

主蒸汽管焊縫

８

＞１３４２８

２５０．９

－０．１００

１２ＣｒｌＭｏＶ原始段

日本川崎鋼鐵公司

—

—

０

５１０

６

６１６４

４７８．７

－０．１０３２０

５４０

５

６０７．４

３８９．８

－０．１０５２１

５７０

６

８４２

２７．２

－０．０９３４０

１２ＣｒｌＭｏＶ鋼管原始段心部

西德

—

—

０

５４０

１０

９７２３．４

４１８．９

－０．１２７０３５

原始段外壁

６

１０１３８．６

３９５．１

－０．０９５１６

原始段內(nèi)壁

６

１０９０．８

４０１．８

－０．０９７

１２ＣｒｌＭｏＶ鋼管原始段心部

８

１２６１８．２

４７２．５

－０．１３１１７３

原始段外壁

８

１４８２．６

３９５．４

－０．１０６５８６

原始段內(nèi)壁

８

１０３２１．８

４５８．７

－０．１２４８５０

１２ＣｒｌＭｏＶ鋼管原始段心部

西德

—

—

０

５８０

７

７０２７．８

２７６．２

－０．１０６７８

６１０

７

４２６．１

２７．８

－０．１２０７０

１２ＣｒｌＭｏＶ鋼管原始段心部

西德

—

—

０

５８０

７

４９７８．７

３７．７

－０．１３７４０

６１０

７

３４２．２

２５９．８

－０．１４５６４７

１２ＣｒｌＭｏＶ高溫過熱器管

西德

５４０

９．０２

１０６７２８

５７０

８

２２５６

１４１．９

－０．０６１５

Ｔ９１Ｔ９焊接原始管ａ

日本川崎鋼鐵公司

—

—

０

６３０

７

＞１６００

２５６．０

－０．１０９７２３

２３

犌犅／犜３０５８０—２０２

表犅．１電站鍋爐常用耐熱鋼在不同狀態(tài)下的犽、犿值（續(xù)）

材料

材料制造國（廠）

工作參數(shù)

運行時間ｈ

試驗溫度

℃

試樣數(shù)量個

最長試驗點時間ｈ

系數(shù)

（犽）

指數(shù)

（犿）

溫度

℃

壓力

ＭＰａ

Ｔ９１Ｇ１０２對接焊原始管

日本川崎鋼鐵公司

—

—

０

６１０

５

＜１００

２８１．０

－０．０９８８４

Ｐ９１原始管

—

—

—

０

５０

—

—

２５８．５

－０．０５２２

—

—

—

５７５

—

—

２７０．１

－０．０８４４

Ｐ９１母材

—

５６５

１３．７

３０００

５６５

８

４３７６

３２３．５

－０．０６９９

Ｐ９１焊接接頭原始管焊后７６０℃保溫２ｈ爐冷

—

—

—

０

５０

—

—

２５１．０

－０．０５６４

—

—

—

５７５

—

—

２３１．３

－０．０７２６

Ｐ９１焊接接頭原始管焊后７８０