環(huán)境工程大氣課程設(shè)計(jì)

1、大型作業(yè)報(bào)告班 級(jí): 12級(jí)機(jī)械設(shè)計(jì)與制造(環(huán)保設(shè)備) 姓 名: 學(xué) 號(hào) 完成時(shí)間: 2013年12月30日 環(huán)境科學(xué)與工程學(xué)院目 錄1 概述12 燃煤鍋爐排煙量、煙塵及二氧化硫濃度的計(jì)算12.1 排煙量及濃度計(jì)算1實(shí)際需濕空氣量1產(chǎn)生的煙氣量23 凈化系統(tǒng)除塵方案的分析確定33.1工藝比較33.2 旋風(fēng)除塵器的工作原理、應(yīng)用及特點(diǎn)4旋風(fēng)除塵器簡(jiǎn)介43.3.1 煙氣氨法脫硫系統(tǒng)5硫銨工藝7脫硫方法的選擇74 除塵裝置及相關(guān)計(jì)算84.1各裝置及管道布置的原則84.2 除塵器的選擇84.3煙道管徑的確定94.4 煙囪的設(shè)計(jì)104.4.1 煙囪高度的確定104.4.2 煙囪直徑與抽力的計(jì)算

2、104.4.3 系統(tǒng)阻力的計(jì)算115 風(fēng)機(jī)及電動(dòng)機(jī)的選擇13主要參考書(shū)目14結(jié)束語(yǔ)：15大型作業(yè)成績(jī)?cè)u(píng)定表161 概述本設(shè)計(jì)的鍋爐排煙溫度為160；煙氣密度為1.34kg/Nm3；空氣過(guò)剩系數(shù)：=1.35；煙氣在鍋爐出口前阻力：800Pa；當(dāng)?shù)卮髿鈮毫Γ?5.36kpa；冬季室外空氣溫度：-5；空氣含水按0.0129kg/Nm3；煙氣其他性質(zhì)按空氣計(jì)算。煤的工業(yè)分析值：C=50.1,H=2.07,S=1.26,O=4.77,N=1.2,W=6.77,A=33.84；凈化系統(tǒng)布置場(chǎng)地為鍋爐房北側(cè)50米以內(nèi)。排放標(biāo)準(zhǔn)按鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)（GB13271-2001）相應(yīng)標(biāo)注執(zhí)行。2 燃煤鍋爐排煙

3、量、煙塵及二氧化硫濃度的計(jì)算2.1 排煙量及濃度計(jì)算以1000g煤的燃燒計(jì)算：（如表2.1所示）表2.1 煤燃燒成分計(jì)算以1000g計(jì)%(以質(zhì)量計(jì))mol理論需氧數(shù)(mol)C501.0041754175H20701035518S12600.390.39O4770149-1.49N12.000.430H2O67703760灰分338400總計(jì)45.83實(shí)際需濕空氣量綜上，理論需氧量為45.83mol/1000g煤。假定干空氣中氮和氧的摩爾比（體積比）為3.78，則1000g煤完全燃燒所需要的理論干空氣量為：即：空氣過(guò)剩系數(shù)=1.35,則實(shí)際需干空氣量為:即：空氣含水按0.0129kg/ m3N

4、=12.9g/ m3N,即含H2O為0.717mol/ m3N,16.053L/ m3N,則H2O的體積分?jǐn)?shù)為1.605%，故實(shí)際濕空氣量為：，即：產(chǎn)生的煙氣量煙氣各組分含量：CO2 :41.751.35=56.36mol;SO2:0.391.35=0.527mol;N2 :1.35(0.43+45.833.78)=234.45mol;H2O :10.35+3.76+0.7176.73=18.93mol;綜上，總產(chǎn)生煙氣量為310.11mol/(1000g煤)，即：化為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)為：。標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下實(shí)際煙氣量標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣流量Q應(yīng)以計(jì),因此,： =5.86×10×1000 =58

5、600 ()式中a空氣過(guò)量系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下理論煙氣量, 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下理論空氣量,鍋爐型號(hào)選用FG-35/3.82-M型，鍋爐熱效率為75%，煙塵的排放因子為30%，設(shè)排煙中飛灰占煤中不可燃成分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為，煙塵濃度為：標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣中二氧化硫濃度的計(jì)算SO2的體積為：；所以SO2得濃度為：設(shè)計(jì)耗煤量：10t/h臺(tái)鍋爐，則每臺(tái)鍋爐產(chǎn)生的總煙氣為：；產(chǎn)生的總SO2為：；3 凈化系統(tǒng)除塵方案的分析確定3.1工藝比較煙氣的除塵設(shè)備一般選用重力沉降室、慣性除塵器、旋風(fēng)除塵器、多管旋風(fēng)除塵器和噴淋洗滌塔等。它們得性能及指標(biāo)如下各表所示：表3.1除塵設(shè)備的基本性能除塵器名稱阻力（Pa）除塵效率()初投資運(yùn)行費(fèi)用

6、重力沉降室501504060少少慣性除塵器1005005070少少旋風(fēng)除塵器40013007092少中多管旋風(fēng)除塵器80015008095中中噴淋洗滌塔1003007595中中表3.2 各種除塵器設(shè)備費(fèi)、耗鋼量及能耗量指標(biāo)除塵器名稱體積m3/(1000m3/h)設(shè)備費(fèi)比值耗鋼量kg/(m3/h)能耗量（kj/m3）重力沉降室20401慣性除塵器0.71.23.06.00.150.3旋風(fēng)除塵器約1.751.04.00.050.10.81.6多管旋風(fēng)除塵3.92.55.00.070.151.64.0通過(guò)比較，旋風(fēng)除塵器管理、制作方便，體積小、價(jià)格便宜，因此，選用旋風(fēng)除塵器作為二級(jí)除塵系統(tǒng)中的除塵。

7、3.2 旋風(fēng)除塵器的工作原理、應(yīng)用及特點(diǎn)旋風(fēng)除塵器簡(jiǎn)介旋風(fēng)除塵器是利用旋轉(zhuǎn)的含塵氣體所產(chǎn)生的離心力，將粉塵從氣流中分離出來(lái)的一種干式氣-固分離裝置。旋風(fēng)除塵器是工業(yè)中應(yīng)用比較廣泛的除塵設(shè)備之一，多用作小型燃煤鍋爐消煙除塵和多級(jí)除塵、預(yù)除塵的設(shè)備。其除塵原理與反轉(zhuǎn)式慣性力除塵裝置類(lèi)似。但慣性除塵器的含塵氣流只是受設(shè)備的形狀或擋板的影響，簡(jiǎn)單地改變了流線的方向，只做半圈或一圈旋轉(zhuǎn)；而旋風(fēng)除塵器的氣流旋轉(zhuǎn)不止一圈，旋轉(zhuǎn)流速也較大，因此，旋風(fēng)氣流中的粒子受到的離心力比重力大得多。對(duì)于小直徑、高阻力的旋風(fēng)除塵器，離心力比重力大幾千倍；對(duì)于大直徑、低阻力旋風(fēng)除塵器，離心力比重力大5倍以上。所以用離心除塵器

8、從含塵氣體中除去的粒子比用沉降室或慣性除塵器除去的粒子要小得多。離心除塵器的優(yōu)點(diǎn)如下：（1）設(shè)備結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、造價(jià)低，對(duì)大于10m的粉塵有較高的分離效率；沒(méi)有傳動(dòng)機(jī)構(gòu)及運(yùn)動(dòng)部件，維護(hù)、修理方便；（2）可用于高含塵煙氣的凈化，用一般碳鋼制造的除塵器可工作在350，內(nèi)壁襯以耐火材料的除塵器可工作在500；可承受內(nèi)、外壓力；（3）可干法清灰，可用于回收有價(jià)值的粉塵；除塵器敷設(shè)耐磨、耐腐蝕內(nèi)襯后，可用于凈化含高腐蝕性粉塵的煙氣。但旋風(fēng)除塵器壓力損失一般比重力沉降室和慣性除塵器高，如高效旋風(fēng)除塵器的壓力損失竟達(dá)12501500Pa。此外，這類(lèi)除塵器不能捕集小于5m的含塵粒子。工作原理旋風(fēng)除塵器由帶錐形的外圓

9、筒、進(jìn)氣管、排氣管（內(nèi)圓筒）、圓錐筒和貯灰箱的排灰閥等組成。排氣管插入外圓筒形成內(nèi)圓筒，進(jìn)氣管與外圓相切，外圓筒下部是圓錐筒，圓錐筒下部是貯灰箱。當(dāng)含塵氣流以1425m/s速度由進(jìn)氣管進(jìn)入旋風(fēng)除塵器時(shí)，氣流將由直線運(yùn)動(dòng)變?yōu)閳A周運(yùn)動(dòng)。由于受到外圓筒上蓋及內(nèi)圓筒壁的限流，迫使氣流自上而下地旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，通常把這種運(yùn)動(dòng)稱為外旋氣流。氣流在旋轉(zhuǎn)過(guò)程中產(chǎn)生較大的離心力，塵粒在離心力的作用下，逐漸被甩向外壁。接觸到外壁的塵粒失去慣性而在重力的作用下沿外壁面下落，進(jìn)入貯灰箱。旋轉(zhuǎn)下降的外旋氣流在到達(dá)錐體時(shí)，因受到圓錐形收縮的影響而向除塵器中心匯集。根據(jù)“旋轉(zhuǎn)矩”不變?cè)恚淝邢蛩俣炔粩嗵岣?。氣流下降到一定速度時(shí)

10、，開(kāi)始返回上升，形成一股自下而上的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，即內(nèi)旋氣流。內(nèi)旋氣流不含大顆粒粉塵，所以比較干凈，經(jīng)排氣管（內(nèi)筒）向大氣排出。XLP型旋風(fēng)除塵器是根據(jù)雙旋渦氣流原理設(shè)計(jì)的除塵器。其旁路設(shè)置的原則與B型旋風(fēng)除塵器的旁路基本相同。含塵氣體由進(jìn)氣口切向進(jìn)入，氣流在獲得旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的同時(shí)，上下分開(kāi)形成雙漩渦式運(yùn)動(dòng)，形成上下兩個(gè)粉塵環(huán)。粉塵在雙渦旋分界處產(chǎn)生強(qiáng)烈的分離作用，較粗的粉塵顆粒隨下渦旋氣流分離至外壁，其中部分粉塵由旁路分離室中部進(jìn)口引出，余下的粉塵由下向氣流帶入灰斗，上渦旋氣流對(duì)密度小、顆粒細(xì)的粉塵有聚集作用。對(duì)20m以下粉塵的除塵效率能達(dá)到80%90%。這部分較細(xì)的粉塵顆粒由上渦旋氣流帶向上部，在頂

11、蓋下形成強(qiáng)烈旋轉(zhuǎn)的上粉塵環(huán)，并與上渦旋氣流一起進(jìn)入旁路分離室上部出口，經(jīng)回風(fēng)口引入錐體內(nèi)與內(nèi)部氣流匯合，凈化后的氣體由排氣管排除，粉塵進(jìn)入灰斗。3.3煙氣脫硫系統(tǒng)該系統(tǒng)在國(guó)內(nèi)、外脫硫工藝中的鈣法技術(shù)比較成熟，脫硫產(chǎn)物為石膏。但鈣法技術(shù)一次性投資較大，工藝復(fù)雜，維護(hù)量大，運(yùn)行成本高，而且我國(guó)是天然石膏產(chǎn)量大國(guó)，脫硫產(chǎn)物石膏沒(méi)有市場(chǎng)，只能拋棄，導(dǎo)致大量土地被占用。這些缺陷使得該技術(shù)前景不容樂(lè)觀。研究、開(kāi)發(fā)適合我國(guó)國(guó)情，既能滿足環(huán)保要求又為企業(yè)樂(lè)于接受的先進(jìn)脫硫技術(shù)是脫硫界努力的方向。氨法脫硫技術(shù)近年來(lái)倍受大家的關(guān)注。其工藝簡(jiǎn)單，前期投資少，日常維護(hù)量少，脫硫產(chǎn)物可作為化肥，其運(yùn)行費(fèi)用可通過(guò)副產(chǎn)物的

12、銷(xiāo)售大幅度降低。因此，該項(xiàng)目選擇了氨硫銨法處理電廠鍋爐煙氣脫硫。3.3.1 煙氣氨法脫硫系統(tǒng)氨法是一種常用的煙氣凈化技術(shù)。自20世紀(jì)60年代開(kāi)始應(yīng)用。氨法脫硫技術(shù)具有反應(yīng)速度快、脫硫效率高、脫硫后的產(chǎn)物易于處理等優(yōu)點(diǎn)，同時(shí)由于它比傳統(tǒng)的濕法脫硫技術(shù)容易操作、可靠性高和運(yùn)行費(fèi)用低而得到廣泛應(yīng)用， 氨硫銨法煙氣脫硫裝置主要工段由脫硫工段和硫銨工段兩部分組成。3.3.2 煙氣脫硫工藝從鍋爐出來(lái)的原煙氣，經(jīng)電除塵器凈化后，由脫硫塔底部進(jìn)入。同時(shí)在脫硫塔頂部將氨水溶液噴入塔內(nèi)與煙氣中的SO2在脫硫塔中發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，從而脫除掉SO2。煙氣脫硫工藝流程見(jiàn)附圖1氨作為一種良好的堿性吸收劑，

13、可吸收煙氣中的SO2且效率較高。從鍋爐出來(lái)的原煙氣，經(jīng)電除塵器凈化后，由脫硫塔底部進(jìn)入。同時(shí)在脫硫塔頂部將氨水溶液噴入塔內(nèi)與煙氣中的二氧化硫在脫硫塔中發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，脫除掉 SO2同時(shí)生成亞硫酸銨，并與空氣進(jìn)行氧化反應(yīng)，生成硫酸銨溶液，經(jīng)中間槽、過(guò)濾器、硫銨槽、加熱器、蒸發(fā)結(jié)晶器、離心機(jī)脫水、干燥器即制得化學(xué)肥料硫酸銨，從而完成脫硫過(guò)程。凈化后的煙氣經(jīng)脫硫塔的頂部出口由煙囪排入大氣。相關(guān)化學(xué)反應(yīng)：SO2+H2OH2SO3  H2SO3(NH4)2SO4NH4HSO4NH4HSO3  H2SO3(NH4)2SO42NH4HSO3  在反應(yīng)中，煙氣中的SO2溶于水中，生

14、成亞硫酸。在反應(yīng)和中，亞硫酸與該溶液中溶解的硫酸銨/亞硫酸銨反應(yīng)。噴射到反應(yīng)池底部的氨水，按如下方式中和酸性物：H2SO3NH3NH4HSO3  NH4HSO32NH3(NH4)2SO3  NH4HSO4NH3(NH4)2 SO4  在一定溫度的水溶液中，亞硫酸銨(NH4)2SO3與水中溶解的NO2反應(yīng)生成(NH4)2SO4（硫酸銨）與N2，建立如下平衡：2(NH4)2SO3+NO22(NH4)2SO4+1/2N2噴射到脫硫塔底部的氧化空氣，會(huì)按照如下方式將亞硫酸鹽氧化為硫酸鹽：(NH4)2SO3+1/2O2(NH4)2SO4硫酸銨溶液飽和后，使硫酸銨從溶液中以結(jié)

15、晶形態(tài)沉淀出來(lái)。由180、0.3M0.4MPa蒸汽提供熱量。(NH4)2SO4（液態(tài)）熱量(NH4)2SO4（固體）  對(duì)于氨法脫硫工藝，二氧化硫與硫酸銨的產(chǎn)出比約為12，即每脫除1噸二氧化硫，就產(chǎn)生2噸硫酸銨。在吸收塔里的硫酸銨不是以離子形式存在于溶液里，就是以固體結(jié)晶的形式存在于漿液里。系統(tǒng)里的主要成分亞硫酸銨已完全被氧化，因此在副產(chǎn)品中氮的含量大于 20.5%。硫銨工藝硫銨工藝系統(tǒng)(見(jiàn)附圖2)主要由硫銨溶液槽、過(guò)濾器、初分槽、硫銨循環(huán)泵、蒸發(fā)器、結(jié)晶器、硫銨加熱器、離心機(jī)、氣液分離、冷凝器、空氣加熱器、振動(dòng)流化床干燥器、真空泵等組成。該系統(tǒng)的主要作用是完成脫硫后硫銨溶液的儲(chǔ)存、

16、蒸發(fā)、結(jié)晶及包裝等。從脫硫工段來(lái)的硫銨母液進(jìn)入硫銨溶液槽，經(jīng)過(guò)濾器過(guò)濾去除雜質(zhì)進(jìn)入硫銨槽，經(jīng)蒸汽加熱器加熱蒸發(fā)、結(jié)晶后經(jīng)初分槽進(jìn)行初步分離后，進(jìn)入離心機(jī)分離，再經(jīng)振動(dòng)干燥器干燥裝袋，形成硫銨產(chǎn)品。氨法脫硫工藝具有很多別的脫硫工藝所沒(méi)有的特點(diǎn)。氨是一種良好的堿性吸收劑，從化學(xué)機(jī)理上分析，SO2吸收是酸堿中和反應(yīng)，吸收劑堿性越強(qiáng)，越有利于吸收，氨的堿性強(qiáng)于鈣基吸收劑，鈣基吸收SO2是一種氣-固反應(yīng)，反應(yīng)速度慢、反應(yīng)不完全，吸收劑利用率低，需要大量的設(shè)備和能耗進(jìn)行磨細(xì)、霧化、循環(huán)等以提高吸收劑利用率，設(shè)備龐大、系統(tǒng)復(fù)雜、能耗高；而氨吸收煙氣中的SO2是氣-液或氣-氣反應(yīng)，反應(yīng)速度快、反應(yīng)完全，吸收劑

17、利用率高，可以做到很高的脫硫率，同時(shí)相對(duì)鈣基脫硫工藝來(lái)說(shuō)系統(tǒng)簡(jiǎn)單，設(shè)備體積小、能耗低。另外，其脫硫副產(chǎn)品硫銨可以回收利用，降低了運(yùn)行費(fèi)用。由于氨水與SO2的反應(yīng)速度要比石灰石（或石灰）與SO2的反應(yīng)速度快得多，同時(shí)氨法不需吸收劑再循環(huán)系統(tǒng)，因而系統(tǒng)要比石灰右-石膏法小、簡(jiǎn)單，其投資費(fèi)用比石灰石-石膏法低得多。與傳統(tǒng)的石灰石石膏法相比，氨法脫硫工藝的結(jié)垢問(wèn)題并不明顯，但在脫硫系統(tǒng)的溶液中，由于硫酸銨相對(duì)于硫酸鈣而言，硫酸根離子的濃度要大，腐蝕的問(wèn)題相對(duì)嚴(yán)重，對(duì)于防腐的設(shè)計(jì)比與石灰石石膏法要求更高。脫硫方法的選擇煙氣脫硫的方法有吸收及吸附，鑒于系統(tǒng)的利用效率及使用造價(jià)，在選擇方法上選擇了吸收法。吸

18、收是氣態(tài)污染物凈化的常用方法之一，其適用范圍廣、凈化效率較高。吸收過(guò)程分為物理吸收和化學(xué)吸收兩類(lèi)。本系統(tǒng)選擇了化學(xué)吸收法?；瘜W(xué)吸收是伴有顯著化學(xué)反應(yīng)的吸收過(guò)程，被吸收的氣體吸收質(zhì)與吸收劑中的一種組分或多個(gè)組分發(fā)生化學(xué)反應(yīng)。化學(xué)吸收過(guò)程凈化氣態(tài)污染物，其吸收速率和能達(dá)到的凈化效率都明顯高于物理吸收，特別對(duì)于低濃度廢氣，所以凈化有害的氣態(tài)污染物時(shí)，多采化學(xué)吸收法?；瘜W(xué)吸收具有如下特點(diǎn)：（1）被吸收的氣體吸收質(zhì)與吸收劑中的某些組分發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，將按化學(xué)反應(yīng)平衡關(guān)系生成新的化合物。（2）如果吸收過(guò)程化學(xué)反應(yīng)速率很快，在氣液兩相界面處就能生成新的化合物。則氣體吸收質(zhì)向液膜內(nèi)擴(kuò)散時(shí)，所受到的阻力將大大降低

19、，甚至可降至為零，這將使整個(gè)吸收過(guò)程的總傳質(zhì)吸收系數(shù)增大，提高了吸收速率。（3）填料表面有一部分液體停止不動(dòng)或流動(dòng)很慢，在物理吸收中，這部分液體往往被溶質(zhì)所飽和而不能再進(jìn)行吸收，但在化學(xué)吸收中則要吸收較多的溶質(zhì)才能達(dá)到飽和。所以，當(dāng)對(duì)物理吸收不是有效的濕表面時(shí)，對(duì)化學(xué)吸收仍有可能是有效的。4 除塵裝置及相關(guān)計(jì)算據(jù)排放標(biāo)準(zhǔn)鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)（GB13271-2001），1997年鍋爐排放標(biāo)準(zhǔn)為：煙塵：150mg/m3；SO2：1500mg/m3。除塵效率：式中：C-標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣含塵濃度, Cs-標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下鍋爐煙塵排放標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定值, 則煙塵除塵效率：工作狀況下煙氣流量：Q=4.1各裝置及管道

20、布置的原則 根據(jù)鍋爐運(yùn)行情況現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際情況確定各裝置的位置。一旦確定各裝置的位置，管道的布置也就基本可以確定了。對(duì)各裝置及管道的布置應(yīng)力求簡(jiǎn)單，緊湊，管路短，占地面積，并使安裝，操作方便。 4.2 除塵器的選擇工作狀況下煙氣流量 =92944式中Q-標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣流量, -工況下煙氣溫度,KT-標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下溫度,273K則煙氣流速為： 4.3煙道管徑的確定由于流量較大，設(shè)計(jì)把鍋爐的流量按4個(gè)管道排出，即Q=25.8/4=6.45式中Q工作狀態(tài)下管道內(nèi)的煙氣流量， ； 煙氣流速，參考XLP/B產(chǎn)品系列，取D=820mm。 表 4.1管徑參數(shù) 外徑 鋼制板風(fēng)管 外徑允許偏/ 壁厚/ 820 100內(nèi)

21、徑：由公式可計(jì)算出實(shí)際煙氣流速： （）采用XLP/B型旋風(fēng)除塵器 ，阻力選擇 880-1170，其主要尺寸計(jì)算如下：取=5.8，P=800由公式得：經(jīng)計(jì)算的計(jì)算值與表6-3的氣速和壓力降數(shù)據(jù)大體一致。參考XLP/B產(chǎn)品系列，取D=820mm,4.4 煙囪的設(shè)計(jì) 煙囪高度的確定假設(shè)煙囪出口處的平均風(fēng)速為3m/s，大氣溫度為20，煙氣熱釋放率為：kW當(dāng)：由鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)（GB 13271-2001）中規(guī)定，燃煤、燃油（燃輕柴油、煤油除外）鍋爐房煙囪最低允許高度可知，煙囪的最低允許高度為35m，本設(shè)計(jì)中取40m,則煙囪的有效源高為：H=40+40.9+80.9m 煙囪直徑與抽力的計(jì)

22、算（1）煙囪出口內(nèi)徑可按下式計(jì)算： Q通過(guò)煙囪的總煙氣量，按表三選取的煙囪出口煙氣流速，。 表4.2 煙囪出口煙氣流速 通風(fēng)方式 運(yùn) 行 情 況全負(fù)荷時(shí) 最小負(fù)荷 機(jī)械通風(fēng) 1020 45 自然通風(fēng) 68 253選定=4 煙囪底部直徑：式中：煙囪出口直徑，mH煙囪高度，mi煙囪錐度，取 i=0.02（2）煙囪的抽力式中：H煙囪高度，m外界空氣溫度，煙囪內(nèi)煙氣平均溫度，B當(dāng)?shù)卮髿鈮海?系統(tǒng)阻力的計(jì)算除塵脫硫系統(tǒng)簡(jiǎn)圖(見(jiàn)附圖3)集氣罩 局部壓損系數(shù) j=0.4管段1-2 長(zhǎng)度：L1-2=30m；彎頭：a=90o (R/D=1.5)；局部壓損系數(shù) j=0.18；個(gè)數(shù) n=2管段3-4 長(zhǎng)度：L3-4

23、=20m；彎頭：a=90o (R/D=1.5)；局部壓損系數(shù) j=0.18；個(gè)數(shù) n=2管段5-6 長(zhǎng)度：L5-6=10m；彎頭：a=90o (R/D=1.5)；局部壓損系數(shù) j=0.18；個(gè)數(shù) n=2 管段7-8 長(zhǎng)度：L7-8=15m 傘形風(fēng)帽 局部壓損系數(shù) j=1.15該除塵系統(tǒng)輸送的是含有灰塵的氣體。系統(tǒng)內(nèi)的空氣平均溫度為20，塑料板管道的粗糙度K=0.01mm,氣體含塵濃度為2960mg/m3。所選旋風(fēng)除塵器的阻力損失800Pa。集氣罩1的局部阻力損失系數(shù)（對(duì)應(yīng)于出口的動(dòng)壓）為j=0.4，集氣罩排風(fēng)量為Q=58600m3/h。是確定系統(tǒng)的管道截面尺寸和壓力損失。根據(jù)查表選擇管內(nèi)流速為

24、15.2m/s。（1）計(jì)算管徑和摩擦力管段12， Q=58600m3/h，=15.2m/s，選用D1-2=820mm，K=0.01，/D=0.064，管內(nèi)實(shí)際流速為：=12.2m/s管段摩擦阻力為：=0.064×30×=191.47Pa管段3-4、5-6、7-8中的氣體流量與管段1-2中的流量相同，即Q3-4=Q5-6=Q7-8=Q，故三管段的管徑D3-4=D5-6=D7-8=820mm,則/D=0.064， 。（2）局部壓力損失管段12，集氣罩j1=0.4，插板閥全開(kāi)j=0，彎頭兩個(gè)a=90°，R/D=1.5，由局部阻力系數(shù)表查得j2=0.18。除塵器阻力損失為

25、160Pa。管段3-4 彎頭兩個(gè)，a=90°，R/D=1.5SO2吸收塔入口為漸擴(kuò)管a=10°，=1.58,查表得j=0.14(對(duì)應(yīng)A0為動(dòng)壓)。脫硫系統(tǒng)阻力損失為2700Pa.管段5-6 彎頭兩個(gè)，a=90°，R/D=1.5漸縮管選=1.17，a=10°,查表得j=0.33，管段6-7、7-8局部壓損主要包括風(fēng)機(jī)進(jìn)出口及排風(fēng)口傘形風(fēng)帽的壓力損失，若風(fēng)機(jī)入口處變徑管壓力損失忽略不計(jì)，風(fēng)機(jī)出口j=0.1（估算），傘形風(fēng)帽（h/D0=0.5）j=1.15除塵系統(tǒng)壓力總損失5 風(fēng)機(jī)及電動(dòng)機(jī)的選擇選擇通風(fēng)機(jī)的計(jì)算風(fēng)量：Q0=Q(1+K1)=58600×

26、1.1=64460 m3/h選擇通風(fēng)機(jī)的計(jì)算風(fēng)壓：根據(jù)上述風(fēng)量和風(fēng)壓，在通風(fēng)機(jī)樣本上選擇一般離心通風(fēng)機(jī)型風(fēng)機(jī)，序號(hào)4，轉(zhuǎn)數(shù)N=1000r/min，Q=65058m3/h，P=4812Pa，內(nèi)效率為93.0%，內(nèi)功率為44.96KW，所需功率54.43KW。配套電機(jī)Y160L-4，15KW，基本滿足要求。聯(lián)軸器ST0103 200-65×42，地腳螺栓GB 799-76(4個(gè)) M12×300，螺母GB 52-76(4個(gè)) M12，墊圈 GB 97-76(4個(gè)) 12。配套電機(jī)滿足需要。主要參考書(shū)目1劉天齊主編，三廢處理工程技術(shù)手冊(cè)(廢氣卷)，化學(xué)工業(yè)出版社，1999年。2金國(guó)淼等編，除塵設(shè)備，化學(xué)工業(yè)出版社，2002年。3郝吉明、馬廣大主編，大氣污染控制工程，高