化工原理試題庫下冊

1、精品文檔第3章非均相物系分離一、選擇題恒壓過濾且介質(zhì)阻力忽略不計時，如粘度降低20%,則在同一時刻濾液增加（）oA、11.8%;B、9.54%;C、20%;D、44%板框式壓濾機由板與濾框構(gòu)成，板又分為過濾板和洗滌板，為了便于區(qū)別，在板與框的邊上設(shè)有小鈕標志，過濾板以一鈕為記號，洗滌板以三鈕為記號，而濾框以二鈕為記號，組裝板框壓濾機時，正確的鈕數(shù)排列是（）.A、12321B、13221C、12231D、13212與沉降相比，過濾操作使懸浮液的分離更加（）oA、迅速、徹底B、緩慢、徹底C、迅速、不徹底D、緩慢、不徹底多層隔板降塵室的生產(chǎn)能力跟下列哪個因素無關(guān)（）。A、高度B、寬度C、長度D、沉降

2、速度降塵室的生產(chǎn)能力（）oA、與沉降面積A和沉降速度ut有關(guān)B、與沉降面積A、沉降速度ut和沉降室高度H有關(guān)C、只與沉降面積A有關(guān)D、只與沉降速度ut有關(guān)現(xiàn)采用一降塵室處理含塵氣體，顆粒沉降處于滯流區(qū)，當其它條件都相同時，比較降塵室處理200與20C的含塵氣體的生產(chǎn)能力V的大?。ǎ﹐A、V200>V20B、V200=V20C、V200<V20D、無法精品文檔.精品文檔判斷有效的過濾操作是（）0A、剛開始過濾時B、過濾介質(zhì)上形成濾餅層后C、過濾介質(zhì)上形成比較厚的濾渣層D、加了助濾劑后當固體粒子沉降時，在層流情況下，Re）o=1，其U為（1DC0.44、BA、64/Re、24/Re,為

3、使固體顆粒都能沉降下含塵氣體通過降塵室的時間是t,最小固體顆粒的沉降時間是to來，必須（）:t>tO、CA、t<tOB、t=tO）區(qū)時，顆粒的形狀系數(shù)對沉降速度的影響最大。顆粒作自由沉降時，Ret在（天（D、不確定、牛頓定律區(qū)、斯托科斯定律區(qū)AB、艾倫定律區(qū)C99)大。）與時間I的關(guān)系為（恒壓過濾，單位面積累積濾液量q旋風分離器的分割粒徑d50是（）A、臨界粒徑de的2倍B、臨界粒徑de的2倍C、粒級效率npi=0.5的顆粒直徑精品文檔.精品文檔對不可壓縮濾餅，當過濾兩側(cè)的壓強差增大時，單位厚度床層的流到阻力將（）oA、增大；B、不變；C、減??；D、不確定。對可壓縮濾餅，當過濾兩側(cè)

4、的壓強差增大時，單位厚度床層的流到阻力將)oA、增大;B、不變;C、減小;D、不確定。恒壓過濾中，隨過濾時間的增加，濾餅厚度將（）,過濾阻力將（）,過濾速率將（）oA、增大；B、不變；C、減?。籇、不確定。恒壓過濾中，當過濾介質(zhì)阻力可以忽略時，濾液體積與過濾時間的（）成正比。A、2次方B、4次方C、1/2次方D、1/4次方型號為BMS20/635-25共25個框的板框壓濾機，其過濾面積約為（）m2oA、20B、635C、25D、0.4板框壓濾機洗滌速率與恒壓過濾終了的速率的1/4這一規(guī)律只在（）時才成立。A、過濾時的壓差與洗滌時的壓差相同B、濾液的粘度與洗滌液的粘度相同C、過濾時的壓差與洗滌時

5、的壓差相同且濾液的粘度與洗滌液的粘度相同D、過濾時的壓差與洗滌時的壓差相同，濾液的粘度與洗滌液的粘度相同，而且過濾面積與洗滌相同恒壓過濾且介質(zhì)阻力忽略不計，如粘度降低20%，則在同一時刻濾液增加A、11.8%B、9.54%C、20%D、44%過濾介質(zhì)阻力忽略不計，下列恒壓過濾循環(huán)中那種生產(chǎn)能力最大（）（0為時間）A、e過濾=e洗滌B、e洗滌過濾=e輔c、e過濾=e洗滌+e輔D、e洗滌=e過濾+e輔精品文檔.精品文檔在板框壓濾機中，如濾餅的壓縮性指數(shù)S=o.4,且過濾介質(zhì)阻力可忽略不計，則當過濾的操作壓強增加到原來的2倍后，過濾速率將為原來的（）倍。A、1.3B、1.2C、1.4D、1.5若沉降

6、室高度降低，則沉降時間（）；生產(chǎn)能力（）oA、不變；B、增加；C、下降；D、不確定。在討論旋風分離器分離性能時，臨界直徑這一術(shù)語是指（）o、旋風分離器效率最高時的旋風分離器的直徑A、旋風分離器允許的最小直徑B、旋風分離器能夠全部分離出來的最小顆粒的直徑C、能保持滯流流型時的最大顆粒直徑D旋風分離器的總的分離效率是指（）。A、顆粒群中具有平均直徑的粒子的分離效率B、顆粒群中最小粒子的分離效率C、不同粒級（直徑范圍）粒子分離效率之和D、全部顆粒中被分離下來的部分所占的質(zhì)量分率。）在離心沉降中球形顆粒的沉降速度（r有關(guān)utA、只與d,ps,p,有關(guān)，p、只與ds,ut,rB,有關(guān)r,gsC、只與d,

7、p,ut有關(guān)，pD、只與ds,utr,K分離因數(shù)）r旋轉(zhuǎn)半徑,K氣體的圓周速度，（題中ut一般在產(chǎn)品樣本中所列的旋風分離器的壓降數(shù)據(jù)是（o）精品文檔.精品文檔1.0kg/m3時的數(shù)值A(chǔ)、氣體密度為B、所要求的操作狀況下的數(shù)值30七空氣的數(shù)值C、latm,1.2kg/m3時的數(shù)值D、氣體密度為在板框過濾機中，如濾餅不可壓縮，介質(zhì)阻力不計,過濾時間增加一倍時，其過濾速率為原）o來的（2/14倍、D、倍A、2倍B、1/2倍C）。粘度增加一倍時，過濾速率為原來的（1/2倍D、4倍倍B、1/2倍C、2A、在重力場中，含塵氣體中固體粒子的沉降速度隨溫度升高而（）。A、增大B、減小C、不變降塵室的生產(chǎn)能力與

8、（）有關(guān)。A、降塵室的底面積和高度B、降塵室的底面積和沉降速度C、降塵室的高度和寬度當洗滌與過濾條件相同時，板框過濾機的洗滌速率為最終過濾速率的（）倍。A、1/4B、1C、2D、4當洗滌條件與過濾條件相同時,加壓葉濾機的洗滌速率為最終過濾速率的（）倍，而板框過濾機的洗滌速率為最終過濾速率的（）倍。A、1/4B、1/2C、1D、2過濾常數(shù)K與操作壓強差的（）次方成正比。A、1B、sC、s-1D、1-s過濾常數(shù)K隨操作壓強差的增大而（）,隨過濾面積增加而（）。精品文檔.精品文檔A、增大B、不變C、減小二、填空題沉降操作是指0根據(jù)沉降操作的作用力，沉降過程有和兩種。若氣體中顆粒的沉降處于滯流區(qū)，當氣

9、體溫度升高時，顆粒的沉降速度將,顆粒的沉降速度與粒徑的關(guān)系是O顆粒形狀與球形的差異程度，可用它的球形度來表征。球形度是指O顆粒沉降速度的計算方法有：,兩種。降塵室是指的設(shè)備。其生產(chǎn)能力只與和有關(guān)，與降塵室的無關(guān)。為提高其生產(chǎn)能力，降塵室一般為O用降塵室分離含塵氣體時，若顆粒在降塵室入口處的氣體中是均勻分布的，則某尺寸顆粒被分離下來的百分率等于懸浮液的沉聚過程中，顆粒的表觀沉降速度是指的速度。離心沉降是依靠實現(xiàn)的沉降過程。若顆粒與流體之間的相對運動屬于滯流，旋轉(zhuǎn)半徑R=0.4m,切向速度uT=20m/s時，分離因數(shù)KC等于旋風分離器是利用從氣流中分離出塵粒的設(shè)備。臨界粒徑是指在理論上顆粒直徑。旋

10、風分離器分離的是混合物，旋液分離器分離的是混合物，它們都屬于混合物。過濾操作有兩種方式過濾和過濾。精品文檔.精品文檔恒壓過濾時，過濾速度隨時間增加而，洗滌速率隨時間增加而，操作壓差將隨時間增加而。（A、增加B、減少C、不變）板框壓濾機的洗滌速率是過濾終了速率的倍，葉濾機的洗滌速率是過濾終了速率的倍。恒壓過濾某懸浮液，過濾1小時得濾液10m3,若不計介質(zhì)阻力，再過濾2小時可共得濾液m3o離心分離因數(shù)Kc=,其值大小表示性能。恒壓過濾時，過濾面積不變，當濾液粘度增加時，在相同的過濾時間內(nèi)，過濾常數(shù)K將變，濾液體積將變。恒壓過濾操作中，如不計介質(zhì)阻力，濾餅不可壓縮，過濾壓力增加2倍，濾液粘度增加1倍

11、，過濾面積也增加1倍，其它條件不變，則單位過濾面積上的濾液量為原來的o用板框過濾機過濾某種懸浮液。測得恒壓過濾方程為?5k（6的單位為s）,則i0q?0.02q?4?K為m2/s,qe為m3/m2,為so?0在重力沉降操作中，影響沉降速度的因素主要有、和。沉降器是利用的差別，使液體中的固體微粒沉降的設(shè)備。旋風分離器是利用的作用從氣流中分離出灰塵（或液滴）的設(shè)備。欲去除氣體中的固體顆粒，可采用的措施有和0欲去除懸浮液中的固體顆粒，可采用的方法有、和在非均相物系中，處于分散狀態(tài)的物質(zhì)稱（）,處于連續(xù)狀態(tài)的物質(zhì)稱在非均相物系中，由于連續(xù)相和分散相具有不同的性質(zhì)，故常用機械方法分離。精品文檔.精品文檔

12、非均相物系分離適用于靜止,運動，及、情況。重力沉降中，當分散相濃度較高時，往往發(fā)生（）沉降。非球形顆粒與球形顆粒相差程度愈大，則球形度中S愈0滯流沉降時，當溫度升高，重力沉降所用時間將O降塵室的生產(chǎn)能力與其有關(guān)，而與無關(guān)。對旋風分離器而言，臨界粒徑愈小，分離效率愈O離心沉降的分離效率比重力沉降的0過濾操作中加入助濾劑的目的是0恒壓過濾中的推動力是,阻力來自于和對不可壓縮濾餅，過濾速度與濾餅上、下游的壓強差成比，與濾餅厚度成，比，與濾液粘度成0當過濾介質(zhì)阻力可以忽略時，過濾常數(shù)Ve為o對板框壓濾機，洗滌路徑為過濾終了路徑的。對板框壓濾機，洗滌面積為過濾終了路徑的。對加壓葉濾機，洗滌路徑為過濾終了

13、路徑的。對加壓葉濾機，洗滌面積為過濾終了路徑的。按操作方式，過濾分為間歇和連續(xù)兩種，其中加壓葉濾機屬于方式過濾設(shè)備，轉(zhuǎn)筒真空過濾機屬于方式過濾設(shè)備。沉降是指在某種力的作用下，固體顆粒流體產(chǎn)生定向運動而實現(xiàn)分離的操作過程。過濾常數(shù)K與流體的粘度成o精品文檔.精品文檔含塵氣體通過長為4m,寬為3m,高為1m的降塵室，已知顆粒的沉降速度為0.03m/s,則該降塵室的生產(chǎn)能力為o單個球形顆粒在靜止流體中自由沉降，沉降速度落在區(qū)，若顆粒直徑減小，沉降速度,顆粒密度增大，沉降速度,流體粘度提高，沉降速度,流體密度增大，沉降速度o過濾介質(zhì)阻力忽略不計，濾餅不可壓縮，則恒速過濾過程中濾液體積由VI增多至V2=

14、2V1時，則操作壓差由Api增大至Ap2=o在恒速過濾中，如過濾介質(zhì)的阻力忽略不計，且過濾面積恒定，則所得的濾液量與過濾時間的次方成正比，而對一定的濾液量則需要的過濾時間與過濾面積的次方成比。依據(jù)式。轉(zhuǎn)筒真空過濾機，轉(zhuǎn)速越快，每轉(zhuǎn)獲得的濾液量就越,單位時間獲得的濾液量就越,形成的濾餅層厚度越,過濾阻力越粒子沉降過程分加速階段和階段，沉降速度是指階段顆粒的速度；旋風分離器的高/徑比越大，分離器的分離效率，壓降。降塵室的生產(chǎn)能力理論上與降塵室的無關(guān)。降塵室的生產(chǎn)能力僅與和有關(guān)，而與降塵室的無關(guān)。不可壓縮濾餅、恒壓過濾且介質(zhì)阻力忽略不計，若將過濾壓強提高20%,則在同一時刻得到的濾液是原來倍？三、判

15、斷題含塵氣體中的固體粒子在滯流區(qū)沉降時，操作溫度升高,重力沉降速度減小.()精品文檔.精品文檔理論上降塵室的生產(chǎn)能力只與其沉降面積及氣體的速度有關(guān)。()懸浮液中的固體粒子在滯流區(qū)沉降時，操作溫度升高,重力沉降速度減小.()四、計算題用板框過濾機過濾某懸浮液，一個操作周期內(nèi)過濾20分鐘后共得濾液4m3(濾餅不可壓縮，介質(zhì)阻力可略)。若在一個周期內(nèi)共用去輔助時間30分鐘,求：該機的生產(chǎn)能力；若操作壓強加倍，其它條件不變(物性、過濾面積、過濾時間與輔助時間)，該機生產(chǎn)能力提高了多少？一板框壓濾機在某壓力下經(jīng)恒壓過濾后得如下過濾方程：(q+6)2=100(0+10),式中q的單位為m3/m2,0的單位

16、為秒s,設(shè)過濾面積為0.5m2,濾餅不可壓縮。試求：1.在上述條件下恒壓過濾90s時得多少濾液量？2.若過濾壓力加倍，同樣恒壓過濾90s又能得多少濾液量？用尺寸為的板框過濾機進行過濾，所得濾液與濾餅體積之比為12.84m3)25(mm81(P81(P濾液/m3濾餅。若過濾常數(shù)琰?332mm/?,qc2.21?.K?823?1010m/s,濾餅充滿濾框時停止過濾，求：過濾時間；若用清水洗滌濾餅，水量為濾液量的0.1,洗滌壓差，溫度均與恒壓過濾時相同，求洗滌時間；若裝拆，整理時間為25分鐘，試求每只濾框的生產(chǎn)率。密度為1030Kg/m3、直徑為400pm的球形顆粒在150的熱空氣中降落，求其沉降速

17、度。(1.8m/s)求直徑為801dm的玻璃球在2。(水中等自由沉降速度，已知玻璃球的密度2500Kg/m3,水的密度為1000Kg/m3,水在20時的黏度為0.001Pas。(5.23xl0-3m/s)精品文檔.精品文檔密度為2500Kg/m3的玻璃球在20C的水中和空氣中以相同的速度沉降，求在這兩種介質(zhì)中沉降的顆粒直徑之比值，假設(shè)沉降處于斯托克斯區(qū)。(9.61)一種測定粘度的儀器由一鋼球及玻璃筒組成，測試時筒內(nèi)充滿被測液體，記錄鋼球下落一定距離的時間，球的直徑為6mm,下落距離為200mm,測試一種糖漿時記下的時間間隔為7.32s,此糖漿密度為1300Kg/m3,鋼球的密度為7900Kg/

18、m3,試求此糖漿的粘度。(4.74Pas)直徑為0.08mm,密度為2469Kg/m3的玻璃球在溫度300K和101.3kpa的空氣中沉降。計算自由沉降速度。另有球形閃鋅礦顆粒,密度為1000Kg/m3,同樣在空氣中沉降，若其自由沉降速度與上述玻璃球相同，計算該顆粒的直徑。(0.443m/s,6.05X10-5m)懸浮液中固體顆粒濃度為0.025kg懸浮液，濾液密度為1120m3,濕濾渣與其中固體的質(zhì)量之比為2.5kg/kg,試求與1m3濾液相對應得干濾渣量s,Kg/m3。(29.9)一葉濾機過濾面積為0.2m2,過濾壓差為200KPa,過濾開始1小時得濾液20m3,又過濾1小時，又得濾液10

19、m3,此時過濾終止，在原壓差下用5m3水洗滌濾餅，求洗滌時間。(0.583h)板框壓濾機過濾面積為0.2m2,過濾壓差為202Kpa,過濾開始2小時得濾液40m3,過濾介質(zhì)阻力忽略不計，問：1.若其它條件不變，面積加倍可得多少濾液？2.若其它條件不變，過濾壓差加倍，可得多少濾液？3.若過濾2小時后，在原壓差下用5m3水洗滌濾餅，求洗滌時間為多少？(80m3,56.6m3,2h)精品文檔.精品文檔某降塵室長3米，在常壓下處理2500m3/h含塵氣體，設(shè)顆粒為球形，密度為2400Kg/m3,氣體密度為1Kg/m3,粘度為2X10-5pA、s,如果該降塵室能夠除去的最小顆粒直徑為4X10-5m,降塵

20、室寬為多少？(2.2m)有一重力降塵室長4m,寬2m,高2.5m,內(nèi)部用隔板分成25層，爐氣進入降塵室時的密度為0.5Kg/m3,粘度為0.035CP,爐氣所含塵粒密度為4500Kg/m3?，F(xiàn)要用此降塵室分離100pm以上的顆粒，求可處理的爐氣流量。(140m3/s)用一多層降塵室除去爐氣中的礦塵。礦塵最小粒徑為8|nm,密度為4000Kg/m3。降塵室長4.1m,寬1.8m,高4.2m,其它溫度為427,黏度為3.4X10-5pA、s,密度為0.5Kg/m30若每小時的爐氣量為2160m3(標準態(tài))，試確定降塵室內(nèi)隔板的間距及層數(shù)。(0.083m,50層)降塵室總高4m,寬1.7m,高4.5

21、5m,其中安裝39塊隔板，每塊隔板管道為O.lmo現(xiàn)每小時通過降塵室的含塵氣體為2000m3(標準態(tài))，氣體密度為1.6Kg/m3(標準態(tài))，氣體溫度為400,此時氣體黏度為3xlO-5pA、s,塵粒的密度為3700Kg/m3,求此降塵室內(nèi)沉降等最小塵粒的直徑。(8.12pm)某降塵室長11m、寬6m、高4m,沿降塵室高度的中間加一層隔板，故塵粒在降塵室內(nèi)的降落高度為2m。塵粒密度為1600Kg/m3,煙道氣的溫度為150,氣密度1.2Kg/m3,風機氣量為12500標準m3/h,核算該降塵室能否沉降35pm以上等塵粒。（能）擬在9.81kpa的恒定壓強下過濾某一懸浮液，過濾常數(shù)K為4.42X

22、10-3m2/s。已知水精品文檔.精品文檔得黏度為lX10-3pA、s,過濾介質(zhì)阻力可忽略不計，求1.每平方米過濾面積上獲得1.5m3濾液所需的過濾時間；2.若將此過濾時間延長一倍，可再得濾液多少？某粒子的密度為1700kg/m3,在20C的水中沉降，過程符合斯托克斯定律，其沉降速度為10mm/So今將該粒子放入一待測粘度M的溶液中，此溶液的密度為p=750kg/m3,測得沉降速度為4.5mm/s0求溶液的粘度是多少？在20時口水=1.3xlO-3PaS。用一板框壓濾機對懸浮液進行恒壓過濾，過濾20分鐘得濾液20m3,過濾餅不洗滌，拆裝時間為15分鐘，濾餅不可壓縮，介質(zhì)阻力可略。試求：該機的生

23、產(chǎn)能力，以m3（濾液）/h表示；如果該機的過濾壓力增加20%,該機的最大生產(chǎn)能力為多少m3（濾液）/h?恒壓過濾某懸浮液，已知過濾5min得濾液1L,若又過濾5min后，試求：得到濾液量（L）;過濾速率（L/min）。設(shè)：過濾介質(zhì)阻力可忽略。采用板框壓過濾機進行恒壓過濾，操作1小時后，得濾液15m3,然后用2m3的清水在相同的壓力下對濾餅進行橫穿洗滌。假設(shè)清水的粘度與濾液的粘度相同。濾布阻力可略，試求：洗滌時間；若不進行洗滌，繼續(xù)恒壓過濾1小時，可另得濾液多少m3?在3xlO5Pa的壓強下對鈦白粉的水懸浮液進行過濾試驗，測得K=5X10-5m2/s,qe=0.01m3/m2,u=0.08?，F(xiàn)采

24、用38個框的BMY50/810-25型板框過濾機過濾此料漿，過濾條件與試驗時完全相同。求1.濾框充滿濾渣時需過濾時間;2.過濾完畢以濾液量1/10的清水進行洗滌的洗滌時間;3.若卸渣，重裝等輔助操作需15min,求每小時平均可得濾餅多少m3。采用一臺38個框的BMS50/810-25型板框壓濾機恒壓間歇過濾某懸浮液，已知過濾常數(shù)K=5xl0-5m2/s,qe=0.01m3/m2,濾餅與濾液體積比u=0.08,當濾餅充滿濾框后用相當于濾液體積10%的清水進行洗滌，洗水溫度及表壓與過濾時相同。每次卸渣、重裝等全部輔助操作時間共需20min。計算：1.濾餅充滿濾框時的過濾時間0,s；2.一個操作循環(huán)

25、內(nèi)的精品文檔.精品文檔洗滌時間ew,s;3.過濾機的生產(chǎn)能力Qo用一臺25個框的BMS20/635-25型板框過濾機，恒壓過濾濾餅與濾液體積比為0.1的懸浮液。已知操作條件下過濾常數(shù)K=3.5x10-5m2/s,Ve=0.26m3,過濾后用10%濾液量的清水進行洗滌，洗滌時洗水粘度同濾液，洗滌推動力與過濾時相同.卸渣、清洗、組裝等輔助操作時間為20分鐘，計算1.濾餅充滿濾框時的過濾時間；2.該過濾機的生產(chǎn)能力。用一臺BMY50/810-25型板框過濾機（共有38個框），恒壓過濾濾餅與濾液體積比為0.08的懸浮液。已知操作條件下過濾常數(shù)K=2.5xl0-5m2/s,qe=0.0036m3/m2,

26、過濾后用10%濾液量的清水進行洗滌，洗滌時洗水粘度同濾液,洗滌推動力與過濾時相同。卸渣、清洗、組裝等輔助操作時間為30分鐘,計算該過濾機的生產(chǎn)能力。在一板框壓濾機內(nèi)恒壓過濾某懸浮液。壓濾機共掛有1。個框，框的尺寸為450X45Ox25mmo已知每得到lm3濾餅時能獲得L5m3的濾液，過濾介質(zhì)阻力的當量濾液量為1m3,過濾常數(shù)為m2/s。試求：1.濾框全充滿時的過濾時間？2.濾框全充滿時每小時獲得的濾液體積？用板框過濾機進行恒壓過濾，1小時后得濾液10m3,若不計介質(zhì)阻力，試求:1.過濾面積加倍，其他情況不變，可得濾液多少？2.將操作時間縮短為4。分鐘，其他情況不變，可得濾液多少？用加壓葉濾機進

27、行恒壓過濾，40分鐘后得濾液10m3,若不計介質(zhì)阻力，試求：1.過濾時間加倍，其他情況不變，總共可得濾液多少？2.若將過濾面積加倍，其他情況不變，可得濾液多少？用板框過濾機恒壓過濾鈦白水懸浮液。過濾機的尺寸為：濾框的邊長810mm（正方形），每框厚度42mm，共10個框。現(xiàn)已測得:過濾10分鐘得濾液1.31m3,再過濾10分鐘共得濾液1.9m3。已知每獲得lm3濾液能得到濾餅0.1m3,試計算：1.將濾框完全充滿濾餅精品文檔.精品文檔所需的過濾時間；2.若洗滌時間和輔助時間共45分鐘，求該裝置的生產(chǎn)能力（以每小時得到的濾液體積計）。第5章蒸發(fā)一、選擇題以下蒸發(fā)器屬于自然循環(huán)型蒸發(fā)器的是（）蒸發(fā)

28、器。A、強制循環(huán)型B、升膜C、浸沒燃燒D、外熱式與加壓、常壓蒸發(fā)器相比，采用真空蒸發(fā)可使蒸發(fā)器的傳熱面積（），溫度差（），總）。傳熱系數(shù)（D、不確定CB、減小、不變、增大A）o蒸發(fā)操作能持續(xù)進行的必要條件是（A、熱能的不斷供應，冷凝水的及時排除。、熱能的不斷供應，生成蒸氣的不斷排除。BC、把二次蒸氣通入下一效作為熱源蒸氣。效八采用多效操作，通常使用D2-3）加熱。蒸發(fā)操作通常采用（B、煙道氣加熱、電加熱法A、直接水蒸氣加熱、間接飽和水蒸氣加熱DC（以下哪一條不是減壓蒸發(fā)的優(yōu)點。）精品文檔.精品文檔A、可以利用低壓蒸氣或廢汽作為加熱劑B、可用以濃縮不耐高溫的溶液C、可減少蒸發(fā)器的熱損失D、可以自

29、動地使溶液流到下一效，不需泵輸送多效蒸發(fā)流程通常有三種方式，以下哪一種是錯誤的（）。A、順流B、逆流C、錯流D、平流中央循環(huán)管式蒸發(fā)器中液體的流動稱為（）oA、自然循環(huán)B、強制循環(huán)C、自然沸騰D、強制沸騰蒸發(fā)操作中，二次蒸氣的冷凝通常采用（）oA、間壁式冷凝B、混合式冷凝C、蓄熱式冷凝D、自然冷凝單效蒸發(fā)器計算中D/W稱為單位蒸汽消耗量，如原料液的沸點為393K,下列哪種情況D/W最大？（）oA、原料液在293K時加入蒸發(fā)器B、原料液在390K時加入蒸發(fā)器C、原料液在393K時加入蒸發(fā)器D、原料液在395K時加入蒸發(fā)器蒸發(fā)過程溫度差損失之一是由于溶質(zhì)存在，使溶液（）所致。A、沸點升高B、沸點降

30、低C、蒸汽壓升高屬于單程型的蒸發(fā)器是（）oA、中央循環(huán)管式蒸發(fā)器B、外熱式蒸發(fā)器C、降膜蒸發(fā)器D、懸篋式蒸發(fā)器二、填空題蒸發(fā)操作所用的設(shè)備稱為o蒸發(fā)操作中，加熱溶液用的蒸汽稱為,蒸發(fā)出的蒸汽稱為。精品文檔.精品文檔按二次蒸汽是否被利用，蒸發(fā)分為和；按操作壓強大小，蒸發(fā)分為、和；按蒸發(fā)方式不同，蒸發(fā)分為和蒸發(fā)過程中，溶劑的氣化速率由速率控制。蒸發(fā)溶液時的溫度差損失在數(shù)值上恰等于的值。蒸發(fā)操作時，引起溫度差損失的原因有、和O杜林規(guī)則說明溶液的沸點與同壓強下標準溶液的沸點間呈關(guān)系。20%NaOH水溶液在101.33kPa時因溶液蒸汽壓下降而引起的溫度差損失為單效蒸發(fā)的計算利用、和三種關(guān)系。當稀釋熱可

31、以忽略時，溶液的燃可以由計算。單位蒸汽消耗量是指,它時衡量的指標。單位蒸汽消耗量愈，蒸發(fā)裝置的經(jīng)濟效益愈好。蒸發(fā)器的傳熱速率愈大，則生產(chǎn)能力愈O多效蒸發(fā)中，效數(shù)愈多，則單位蒸汽消耗量愈0多效蒸發(fā)的操作流程有、和0多效并流蒸發(fā)流程適于處理的溶液。多效逆流蒸發(fā)流程適于處理的溶液。多效平流蒸發(fā)流程適于處理的溶液。為提高蒸發(fā)器的生產(chǎn)能力，可采用的方法。提高蒸發(fā)器的生產(chǎn)強度的措施有和O加熱蒸汽提供的熱量用于、和。溶液的流向與蒸汽相同的多效蒸發(fā)流程稱為。杜林規(guī)則認為,一定濃度的某溶液在兩不同壓強下的沸點差與對應壓強下水的沸點差的比值精品文檔.精品文檔為。蒸發(fā)操作得以實現(xiàn)的主要條件是的不斷導入，及三、判斷題

32、一般逆流加料法多效蒸發(fā)流程適合于粘度隨溫度和濃度變化較大的溶液的蒸發(fā)。()杜林規(guī)則認為,一定濃度的某溶液在兩不同壓強下的沸點差與對應壓強下水的沸點差的比值為2。()一般并流加料法多效蒸發(fā)流程適合于粘度隨溫度和濃度變化較大的溶液的蒸發(fā)。()是指由于溶質(zhì)的存在而引起的溫度差損失。()四、計算題常壓單效蒸發(fā)中，每小時將10000kg的某水溶液從5%濃縮到25%。原料液溫度為40十三點，分離室的真空度為60kPa,加熱蒸汽壓強為120kPa,蒸發(fā)器的管外總傳熱系數(shù)為2000W/(m2.),溶液的平均比熱為3.6kJ/(kg.),操作條件下溶液的各種溫度差損失為15,忽略熱損失。求1.水分蒸發(fā)量；2.加

33、熱蒸汽消耗量；3.蒸發(fā)器的傳熱面積。進料量為9000kg/h,濃度為1%(質(zhì)量分率)的鹽溶液在40下進入單效蒸發(fā)器并被濃縮到1.5%。蒸發(fā)器傳熱面積為39.1平方米，蒸發(fā)室絕對壓強為0.04MPa(該壓力下水的蒸發(fā)潛熱=2318.6kJ/kg),加熱蒸汽溫度為110(該飽和溫度下水的蒸發(fā)潛熱r=2232k精品文檔.精品文檔J/kg)o由于溶液很稀，假設(shè)溶液的沸點和水的沸點相同，0.04MPa下水的沸點為75.4,料液的比熱近似于水的比熱，Cp=4.174kJ/kg-Ko試求：1.蒸發(fā)量、濃縮液量、加熱蒸汽量和加熱室的傳熱系數(shù)K。2.進料量增加為12000kg/h,傳熱系數(shù)、加熱蒸汽壓強、蒸發(fā)室

34、壓強、進料溫度和濃度均不變的情況下，蒸發(fā)量、濃縮液量和濃縮液濃度又為多少？均不考慮熱損失。五、簡答題蒸發(fā)操作得以進行的基本條件是什么？精品文檔.精品文檔第6章蒸僧選擇題當二組分液體混合物的相對揮發(fā)度為()時，不能用普通精懵方法分離。A、3.0B、2.0C、1.0D、4.0某精僧塔用來分離雙組分液體混合物，進料量為100Kmol/h,進料組成為0.6,要求塔頂產(chǎn)品濃度不小于0.9,以上組成均為摩爾分率，則塔頂產(chǎn)品最大產(chǎn)量為()oA、60.51anol/hB、66.7Kmol/hC、90.4Kmol/hD、不能確定在t-x-y相圖中，液相與氣相之間量的關(guān)系可按()求出。A、拉烏爾定律B、道爾頓定律

35、C、亨利定律D、杠桿規(guī)則q線方程一定通過xy直角坐標上的點()oA、(xW,xW)B(xF,xF)C(xD,xD)D(0,xD/(R+l)二元溶液的連續(xù)精儲計算中，進料熱狀態(tài)參數(shù)q的變化將引起()的變化。A、平衡線B、操作線與q線C、平衡線與操作線D、平衡線與q線精懵操作是用于分離()oA、均相氣體混合物B、均相液體混合物C、互不相溶的混合物D、氣一液混合物混合液兩組分的相對揮發(fā)度愈小，則表明用蒸僧方法分離該混合液愈（）oA、容易B、困難C、完全D、不完全設(shè)計精僧塔時，若F、xF、xD、xW均為定值，將進料熱狀況從q=l變?yōu)閝>l,但回流比取值相同，則所需理論塔板數(shù)將（），塔頂冷凝器熱負

36、荷（），塔釜再沸器熱負荷（）oA、變大B、變小C、不變D不一定連續(xù)精懵塔操作時，若減少塔釜加熱蒸汽量，而保持僧出量D和進料狀況（F,xF,q）不變時，精品文檔.精品文檔則L/V,VN',xD,xWoA、變大B、變小C、不變D、不一定精僧塔操作時，若F、xF、q,加料板位置、D和R不變，而使操作壓力減小，則xD,xwoA、變大B、變小C、不變D、不一定操作中的精僧塔，保持F,xF,q,D不變，若采用的回流比R<Rmin,則xD,xwoA、變大B、變小C、不變D、不一定恒摩爾流假設(shè)是指。A、在精僧段每層塔板上升蒸汽的摩爾流量相等B、在精僧段每層塔板上升蒸汽的質(zhì)量流量相等C、在精僧段每

37、層塔板上升蒸汽的體積流量相等D、在精僧段每層塔板上升蒸汽和下降液體的摩爾流量相等精儲過程的理論板假設(shè)是指。A、進入該板的氣液兩相組成相等B、進入該板的氣液兩相組成平衡C、離開該板的氣液兩相組成相等D、離開該板的氣液兩相組成平衡精僧過程若為飽和液體進料，則。A、q=l,L=I/B、q=l,V=VZC、q=l,L=V'D、q=l,L=V'全回流時的精儲過程操作方程式為。A、yn=xnB、yn-1=xn精品文檔.精品文檔C、yn+1=xnD、yn+1=xn+1精儲是分離（）混合物的化工單元操作，其分離依據(jù)是利用混合物中各組分（）的差異。A、氣體B、液體C、固體D、揮發(fā)度E、溶解度F、

38、溫度精憎過程的恒摩爾流假設(shè)是指在精懵段每層塔板（）相等。A、上升蒸汽的摩爾流量B、上升蒸汽的質(zhì)量流量C、上升蒸汽的體積流量D、上升蒸汽和下降液體的流量精懵過程中，當進料為飽和液體時，以下關(guān)系（）成立。A、q=0,L=L,B、q=1,V=V'C、q=0,L=V精僧過程中，當進料為飽和蒸汽時，以下關(guān)系（）成立。A、q=0,L=L'B、q=1,V=V'C、q=0,L=VD、q=l,L=V精僧過程的理論板假設(shè)是指（）oA、進入該板的氣液兩相組成相等B、進入該板的氣液兩相組成平衡C、離開該板的氣液兩相組成相等D、離開該板的氣液兩相組成平衡某二元混合物，若液相組成xty為0.45;

39、氣相組成為0.45,相應的泡點溫度為，相應的心露點溫度為t,則（）ot?tB.t?tC.t?tD、不能判斷223兩組分物系的相對揮發(fā)度越小，則表示該物系（）oA、容易B、困難C、完全D、不完全精懵塔的操作線是直線，其原因是（）o精品文檔.精品文檔A、理論板假定B、理想物系C、塔頂泡點回流D、恒摩爾流假定分離某兩元混合物，進料量為10kmol/h,組成為0.6,若要求情出液組成不小于0.9,xf則最大的懵出液量為（）。A、6.67kmol/hB、6kmol/hC、9kmol/hD、不能確定精僧塔中由塔頂往下的第n-Kmn+1層理論板，其氣相組成關(guān)系為（）。y?y?yy?y?yy?y?yD、不確定

40、A、C、B、在原料量和組成相同的條件下，用簡單蒸僧所得氣相組成為X,用平衡蒸僧得氣相組成為1DX,若兩種蒸僧方法所得氣相量相同，則（）O2DXXXXXXD、不能確定C、A、><B、=*2DD】DDM在精僧塔的圖解計算中,若進料熱狀況變化,將使（）oA、平衡線發(fā)生變化B、操作線與q線變化C、平衡線和q線變化D、平衡線和操作線變化操作中的精僧塔，若選用的回流比小于最小回流比，則（）.xxxxxx減小、增加、均不變、D均增加C、A、不能操作B、iDDD操作中的精僧塔，若保持xVxxx、F,則（、）不變，減小“mA、D增大、R減小B、D減小、不變C、D減小、R增大D、D不變、R增大用某精懵

41、塔分離兩組分溶液，規(guī)定產(chǎn)品組成。當進料組成為時，相應回流比為R1；進料組成為時，相應回流比為R2,若，進料熱狀況不變，則（）oA、R1<R2B、R1=R2.C、R1>R2D、無法判斷用精僧塔完成分離任務(wù)所需的理論板數(shù)為8（包括再沸器），若全塔效率為50%,則塔內(nèi)實際板數(shù)為（）。A、16層B、12層C、14層D、無法確定精品文檔.精品文檔在常壓下苯的沸點為80.1,環(huán)己烷的沸點為80.73,欲使該兩組分混合液得到分離，則宜采用（）oA、恒沸精僧B、普通精儲C、萃取精憎D、水蒸氣精溜精懵操作中，若將進料熱狀況由飽和液體改為冷液體進料，而其它條件不變，則精僧段操作線斜率（），提僧段斜率（

42、），精儲段下降液體量（）,提懵段下降液體量（）。A、增大B、減小C、不變D、無法判斷若連續(xù)精僧過程的進料熱狀況參數(shù)q=l/3,則其中氣相與液相的摩爾數(shù)之比為（）。A、1/2B、1/3C、2D、3直接水蒸氣加熱的精儲塔適用與（）的情況，直接水蒸氣加熱與間接水蒸氣加熱相比較，當x、x、R、q、ci、回收率相同時,其所需理論板數(shù)要（）A、多B、少C、相等D、無法判斷某精懵塔內(nèi)，進料熱狀況參數(shù)為1.65,由此可判定物料以（）方式進料。A、飽和蒸汽B、飽和液體C、過熱蒸汽D、冷流體兩組分的相對揮發(fā)度越小，則表示物系分離的越（）A、容易B、困難C、完全D、不完全二元溶液連續(xù)精懵計算中，進料熱狀況的變化將引

43、起以下線的變化：A、平衡線B、操作線與q線C、平衡線與操作線D、平衡線與q線二、填空題某連續(xù)精僧塔中，若精懵段操作線的截距為零，則懵出液流量為。當分離要求和回流比一定時，進料的q值最小，此時分離所需的理論塔板數(shù)精品文檔.精品文檔蒸僧是指的化工單元操作。在精僧塔實驗中，當準備工作完成之后，開始操作時的第一項工作應該是實現(xiàn)精僧操作的必要條件是和O恒摩爾流假設(shè)成立的主要條件是O某精懵塔設(shè)計時，若將塔釜由原來間接蒸汽加熱改為直接蒸汽加熱,而保持XF,D/F,q,RxD不變，則W/F將,xw將,提僧段操作線斜率將,理論板數(shù)將o在只有一股進料無側(cè)線出料的連續(xù)精僧操作中，當體系的壓力、進料組成、塔頂、塔底產(chǎn)

44、品組成及回流比一定時，進料狀態(tài)q值愈大，提憎段的斜率就愈完成相同的分離任務(wù)所需的總理論板數(shù)就愈，故5種進料狀態(tài)種中，進料所需的理論板數(shù)最少。直接蒸汽加熱與水蒸汽蒸僧雖都是向釜液直接通入蒸汽，但其目的并不相同。前者是，而后者o操作中，若提懵段上升蒸汽量V增加，而回流量和進料狀態(tài)（F,xF,q）仍保持不變，則R,xD,xw,L'/V'o操作時，若F、D、xF、q,加料板位置、V不變，而使操作的總壓力增大，則xD,xW精僧塔的塔頂溫度總低于塔底溫度，其原因之一是原因之二是0精品文檔.精品文檔精僧塔設(shè)計中，回流比越所需理論板數(shù)越少，操作能耗O但隨著回流比的逐漸增大，操作費用設(shè)備費的總和

45、將呈現(xiàn)變化過程。恒沸精情與萃取精儲主要針對的物系，采取加入第三組分的辦法以改變原物系的O精僧設(shè)計中，當進料為氣液混合物，且氣液摩爾比為2:3,則進料熱狀態(tài)參數(shù)q值等于。填料塔用于精僧過程中，其塔高的計算采用等板高度法，等板高度是指；填料層高度Z=O簡單蒸憎與精懵的主要區(qū)別是。精僧的原理是o精憎過程的恒摩爾流假設(shè)是指進料熱狀況參數(shù)的兩種定義式為q=和q=,汽液混合物進料時q值范圍o精僧操作中，當回流比加大時，表示所需理論板數(shù),同時，蒸僧釜中所需的加熱蒸汽消耗量,塔頂冷凝器中，冷卻劑消耗量,所需塔徑o精憎設(shè)計中，隨著回流比的逐漸增大，操作費用，總費用呈現(xiàn)的變化過程。精懵操作中，當回流比加大時，表示

46、所需理論板數(shù),同時，蒸儲釜中所需的加熱蒸汽消耗量,塔頂冷凝器中，冷卻劑消耗量,所需塔徑o某填料精懵塔的填料層高度為8米，完成分離任務(wù)需要16塊理論板（包括塔釜）,則等板高精品文檔.精品文檔度HETP=o總壓為latm,95溫度下苯與甲苯的飽和蒸汽壓分別為1168mmHg與475mmHg,則平衡時苯的汽相組成=,苯的液相組成=（均以摩爾分率表示）。苯與甲苯的相對揮發(fā)度=o精僧處理的物系是混合物，利用各組分的不同實現(xiàn)分離。吸收處理的物系是混合物，利用各組分的不同實現(xiàn)分離。精情操作的依據(jù)是。實現(xiàn)精懵操作的必要條件是和。氣液兩相呈平衡狀態(tài)時,氣液兩相溫度，液相組成氣相組成。用相對揮發(fā)度a表達的氣液平衡

47、方程可寫為o根據(jù)a的大小,可用來，若a=l,則表在精懵操作中，若降低操作壓強，則溶液的相對揮發(fā)度,從平衡角度分析對該分離過程。某兩組分體系，相對揮發(fā)度a=3,在全回流條件下進行精懵操作，對第n、n+1兩層理論板O全回流操作通常適用于（從塔頂往下計）,若已知y=04,y=.則n+或;平衡蒸播和簡精僧和蒸僧的區(qū)別在于單蒸僧的主要區(qū)別在于精僧塔的塔頂溫度總是低于塔底溫度，其原因是和在總壓為101.33kPa,溫度為85下，革和甲苯的飽和蒸氣壓分別為精品文檔.精品文檔。則相對揮發(fā)度Q=,平衡時液相組成,?x, 113.6kPa、p“6kPap?BAA氣相組成為？0 %某精僧塔的精僧段操作線方程為，則該

48、塔的操作回流比為，儲出275.y?072x。.液組成為最小回流比的定義是,適宜回流比通常取為Rmino精儲塔進料可能有種不同的熱狀況，當進料為氣液混合物且氣液摩爾比段上升蒸氣量、下降液體量；提情段上VJ升蒸氣量為2：3時，則進料熱狀況q值為。在某精僧塔中，分離物系相對揮發(fā)度為2.5的兩組分溶液，操作回流比為3,若測得第2、3層塔板（從塔頂往下計）的液相組成為045、0.4,流出液組成xDxx?為0.96（以上均比為摩爾分率），則第3層塔板的氣相莫弗里效率為EMV3=在精懵塔設(shè)計這，若保持xx、F、不變，若增加回流比，則，D、qRsx,oVLA在精僧塔設(shè)計中，若x、xx、F及一定,o精懵進料由原

49、來的飽和蒸氣改為飽和液體，則所、Rw需理論板數(shù)N-Vo,下降液體量L操作中的精僧塔，增大回流比，其他操作條件不變，則精懵段液氣比，提僧V/L段液氣比,xVx,o/,Lwd操作中的精僧塔保持xxxF、增加，若釜液量則不變，、V、qW“DFoVL/在連續(xù)精懵塔中，若XX、相同，塔釜由直接蒸汽加熱改為間接蒸汽加熱，F(xiàn)/、DqRnr則所需理論板數(shù)xN,o叼恒沸精流與萃取精懵的共同點是。兩者的主要區(qū)精品文檔.精品文檔別是和。三、計算題某二元混合液含易揮發(fā)組分0.35,泡點進料，經(jīng)連續(xù)精僧塔分離后塔頂產(chǎn)品濃度為0.96,塔底產(chǎn)品濃度為0.025（以上均為易揮發(fā)組分的摩爾分率），設(shè)滿足恒摩爾流假設(shè)，試計算：

50、1 .塔頂產(chǎn)品的采出率D/F為多少？2.如果回流比R為2,請分別求出精憎段、提懵段操作方程。用一常壓連續(xù)精僧塔分離苯一甲苯混合液，原料液入塔時其中蒸氣量和液體量的千摩爾之比為2:30原料液流量為601<mol/h,料液中含苯50%,所得殘液含苯5%,餡出液中含苯98%（以上組成均為摩爾百分率），苯對甲苯的平均揮發(fā)度為2.5,試求：1.懵出液和殘液量？2.R=2Rmin時的操作回流比？3.該操作條件下，精懵段和提懵段操作線方程式？在常壓精僧塔內(nèi)分離某理想二元混合物。已知進料量為100kmol/h,進料組成為xF=0.5,塔頂組成為xD=0.98（均為摩爾分數(shù)）；進料為泡點進料；塔頂采用全凝

51、器，泡點回流，操作回流比為最小回流比的1.8倍；氣液平衡方程為：y=0.6x+0.43,氣相默弗里效率Emv=0.5。若要求輕組分收率為98%,試計算：1.塔釜福出液組成；2.精儲段操作線方程；3.經(jīng)過第一塊實際板氣相濃度的變化。用一連續(xù)精僧塔分離由組分A、B組成的理想混合溶液。原料液中含A為0.40,懵出液中含A為。.95（以上均為摩擦分率），已知進料熱狀況q為0.6,最小回流比為1.50,試求相對揮發(fā)度a值？用一提懵塔分離某水溶液（雙組分體系,水為重組分），原料液量為100kmol/h,泡點進料，進料組成為40%,塔頂蒸汽全部冷凝成液體產(chǎn)品而不回流，其組成為70%（以上組成均為輕組分的摩爾

52、分率）。輕組分回收率為98%,直接用水蒸汽加熱。假設(shè)塔內(nèi)為恒摩爾溢流和精品文檔.精品文檔汽化，操作條件下兩組分的平均相對揮發(fā)度為4.5,每層塔板用氣相表示的單板效率為70%,求釜液組成及從塔頂?shù)诙訉嶋H板下降的液相濃度。用一連續(xù)精懵塔在常壓下分離苯一甲苯液體混和物。在全濃度范圍內(nèi)，體系的平均相對揮發(fā)度為2.5。泡點進料，進料量為100kmol/h。進料中苯含量為0.4（摩爾分率）。規(guī)定塔頂產(chǎn)品中苯的含量為0.9,苯的回收率為95%以上。塔頂采用全凝器，泡點回流，回流比取為最小回流比的L5倍，塔釜采用間接蒸汽加熱。求1.塔底產(chǎn)品濃度；2.精溜段操作線方程和提餡段操作線方程；3.從塔頂開始數(shù)起，離

53、開第二塊板的液相組成（小數(shù)點后取三位數(shù)）。苯、甲苯兩組分混合物進行常壓蒸僧，原料組成X（苯）=0.7,要求得到組成為0.8的塔頂產(chǎn)品（以上均為摩爾分率），現(xiàn)用以下三種方法操作：連續(xù)平衡蒸僧、簡單蒸僧（微分蒸僧）、連續(xù)蒸僧。在三種情況下，塔頂用一分凝器，其中50%的蒸汽冷凝返回塔頂。出冷凝器的蒸汽與冷凝液體呈平衡。對每種方法進料量均為1001anol/h,問塔頂、塔釜產(chǎn)量各為多少？汽化量為多少？已知a=2.46。在常壓連續(xù)精僧塔中，分離苯一甲苯混合液。原料液流量為1000kmol/h,組成為含苯0.4（摩爾分率，下同）泡點進料。儲出液組成為0.9,釜液組成為0.00667,操作回流比為最小回流比

54、的1.5倍，操作條件下平均相對揮發(fā)度為2.5,試求：1.提儲段操作方程2.離開第二層理論板（從塔頂往下數(shù)）的氣相組成y2在常壓連續(xù)精僧塔中，分離兩組分理想溶液。原料液組成為0.5（摩爾分率，下同）飽和氣體進料。懵出液組成為69,釜液組成為0.05,操作回流比為最小回流比的2.0倍，操作條件下平均相對揮發(fā)度為3.0,試求：1.提僧段操作線方程2.離開第二層理論板（從塔頂往下數(shù)）的氣相組成y2.在常壓連續(xù)精僧塔中，分離兩份理想溶液。原料液組成為0.5（摩爾分率,下同），飽和蒸汽進料，儲出液組成為0.9,釜液組成為0.05。操作回流比為最小回流比的2倍。操作條件下精品文檔.精品文檔平均相對揮發(fā)度為3

55、.0,試求：1.提儲段操作線方程2.離開第二層理論板（從塔頂往下數(shù)）的氣相組成y2。試計算壓力為101.33KPa,溫度為時84,苯一甲苯物系平衡時，苯與甲苯在液相和氣相中的組成。（70.818）92jx?0aa苯-甲苯混合液初始組成為0.4（摩爾分率，下同），在常壓下加熱到指定溫度，測得平衡的液相組成x為。.257、汽相組成y為。.456,試求該條件下的液化率。(q=0.281)2流量冷凝為飽通過部分冷凝將蒸汽量中的（摩爾分率），某兩組分混合氣體，其組成6.?0y3和液體，試求此時的氣、液相組成。氣液平衡關(guān)系為5490.y?0.46x?）（；783y9050850.x?,泡點進料。精懵段操作

56、線在連續(xù)精僧塔中分離兩組分理想溶液，原料液流量為75kmol/h試求精儲段及提儲段和方程和提儲段操作線方程分別為018PxO263.723x?O.y?L25?yO的上升蒸汽量。?）（h/3kmolV?V.?142水混合液。試求進料溫度400.4在常壓連續(xù)精僧塔中，分離含甲醇為（摩爾分率）的甲醉-、比。操作條件下甲奔的汽化潛熱為1055KJ/kg為時得q值。已知進料泡點溫度為75.3kg.4.19KJ/（）02320KJ/kg2.68KJ/（kg.熱為。C）;水的汽化潛熱為，比熱為，釜液組成為24%的原料加入一連續(xù)精僧塔中，要求懵出液組成為95%將含易揮發(fā)組分為，塔頂回流液。已知進入冷凝器中蒸汽量為8501<mol/h3%（均為易