龍門吊軌道計算1三拼結(jié)構(gòu)

1、精品文檔龍門吊軌道棧橋計算書1、概述本工程為海河吉兆橋橋梁及附屬工程，根據(jù)設(shè)計形式，本次修建橋梁是一座5500人行道2000 210031001800900025002500 通2500 華 5500機動車道 橋犁欄桿機動車道非機動車道非本%動車道點起筑修梁橋海河北側(cè)引橋點中筑修梁橋海河南側(cè)引橋跨海河橋，橋梁修筑起點為K0+445.322,修筑終點為：K0+812.652,全長365ml修筑面積約為14800m2設(shè)計形式為：現(xiàn)澆預應(yīng)力鋼筋混凝土箱梁+鋼結(jié)構(gòu)橋梁+現(xiàn)澆預應(yīng)力鋼筋混凝土箱梁。鋼結(jié)構(gòu)部分為三跨鋼桁架結(jié)構(gòu)形式，橫跨海河，跨度200ml橋面寬40m,三跨中最大跨徑90ml兩側(cè)引橋為現(xiàn)澆預

2、應(yīng)力鋼筋混凝土箱梁，其中海河東側(cè)引橋三跨（25m+25m+25m共長75ml橋面寬35口海河西側(cè)引橋四跨（20m+21m+31m+18也長90ml橋面寬40m精品文檔艮二上4,r-irr:.橋梁平面圖橋梁立面圖根據(jù)主橋施工工藝，在設(shè)計橋位兩側(cè)各搭建1座跨河棧橋，在龍門吊棧橋搭設(shè)完畢后，前期用于水中下部結(jié)構(gòu)（灌注樁、承臺、墩柱）的施工便道，上部行駛吊車、混凝土罐車等運輸車輛，完成下部結(jié)構(gòu)后鋪設(shè)龍門吊軌道，架設(shè)龍門吊機，完成剛桁架的吊運與拼裝2、計算依據(jù)1）海河吉兆橋龍門吊機棧橋初步設(shè)計文件及部分地質(zhì)資料;2)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003;3)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTGD60-200

3、4);4)公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(JTJ025-86);5)公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(JTGD63-2007);6)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)。3、計算荷載3.1自重1)橋面系方木容重按：'=0.85t/m3計。2)貝雷片自重按單片0.35t計，其單片重量包括銷軸，支撐架等結(jié)構(gòu)自重。3) 136b自重為q=0.065626t/m；龍門吊機軌道為P43鋼軌，每延米43kg。3.2 車輛荷載1) 10m3混凝土攪拌運輸車10m混凝土攪拌運輸車：同方向行駛時，兩車凈距不小于10nl棧橋橫斷面上布置滿載汽車一輛，如表1和圖1所示。10m3混凝土攪拌運輸車荷載表表1一

4、輛汽車總重力前軸中軸后軸軸距(m)輪距(m)前輪著地寬度及長度(m)后輪著地寬度及長度(m)車輛外形尺寸(m)350kN70kN140kN140kN4.0+1.41.80.3X0.20.6X0.28X2.5圖110m3混凝土攪拌運輸車平面尺寸圖2) 50t履帶吊機50t履帶吊機自重50t,最大吊重為14.0t。單條履帶接觸面積為4650m由760mm50t履帶吊機在通航孔起吊時則僅限于墩頂起吊作業(yè)。其外部尺寸見圖2所示，其負荷特性表見表2所示。北外 由90;1 i «娼瓢曜 ITSQT iin 05 i ib13.016.019.022.025.028.031.034.037.040

5、.043.046.049.052.03.750.00(4.5m)36.554.044.8544.80(5.5m)26.555.031.0030.9030.8530.856.023.5523.5023.4023.4023.3023.307.018.9818.8518.8018.7518.6518.6018.558.015.7515.6515.6015.5515.5015.4515.3515.3015.209.013.4513.3513.3013.2513.1513.1013.0512.9512.9012.8512.7510.011.7011.6011.5511.5011.4011.3511.25

6、11.2011.1511.0511.0010.9010.8512.09.209.159.069.088.908.858.808.708.658.558.508.408.358.2514.08.95(12.3m)7.457.407.357.257.207.107.056.956.906.806.756.656.6016.06.90(14.9m)6.206.156.056.005.905.855.755.705.605.555.455.3518.05.50(17.5m)5.205.155.055.004.984.854.754.704.604.554.4520.04.504.454.354.304

7、.204.154.053.953.903.803.7522.03.853.803.703.653.553.503.403.353.253.1524.03.70(22.7m)3.353.253.203.103.082.952.852.802.7026.015.553.10(25.3m)2.852.802.702.652.552.462.352.2528.02.55(27.9m)2.452.352.302.202.102.001.9030.02.152.102.001.901.801.701.6050t履帶吊機負荷特性表表2（單位：t）32.02.10(30.5m)1.801.701.601.50

8、1.401.3034.01.70(33.0m)1.501.351.251.151.05注：a.表示主臂長(m1;b.表示工作幅度(m)。3) 60t龍門吊機單個龍門吊機共有4個輪組，共計8個輪子，如圖3所示:圖3龍門吊機總體布置圖龍門吊機自重為750kN,單個龍門吊機設(shè)計吊重為600kN,現(xiàn)場僅提供單側(cè)支點水平反力為45kN,其豎向反力未提供，本計算書按以下方法求解豎向力。單個龍門吊機最大吊重為430kN,為第3#或11頻段(雙根I)。當?shù)跹b第3#或11#塊段時，第3#(11#)塊段距一側(cè)支腿距離為39.65m,龍門吊機支腿分配的反力：1Fa=4303965=401.2(kN)l42.5F2=

9、Fb=430285=28.8(kN)l42.5由此可得：龍門吊機一側(cè)最大反力：F3=G/2F1=750/2401.2=776.2(kN)單個輪組反力：F4=F3/2=776.2/2=388.1(kN)3.3 其他可變作用1)欄桿荷載：按人行道欄桿設(shè)計，作用于欄桿立柱頂上的水平推力標準值為：0.75kN/m；作用于欄桿扶手上的豎向力標準值為：1.0kN/m。2）風載：棧橋自身施工狀態(tài)或棧橋工作狀態(tài)的允許風力為6級。當風力超過6級時，禁止棧橋自身施工和在棧橋上吊裝作業(yè)。由于棧橋高程較低，本文計算中不考慮風載的作用。3）水流力：現(xiàn)場實測水流流速為0.3m/s,流速小，因此本計算不考慮水流力的影響。4

10、、棧橋計算本計算書對棧橋結(jié)構(gòu)進行計算復核，其計算方法按容許應(yīng)力法進行計算,Q235鋼材正應(yīng)力容許值按140MPa計，剪應(yīng)力容許值按80MPa計。4.1、 非通航孔主桁計算非通航孔棧橋橫斷面圖如圖4所示，其主桁為I36b,棧橋跨度為4.0m+3.5m+4.0m，并采用三跨一聯(lián)的連續(xù)梁結(jié)構(gòu)。圖4棧橋非通航孔橫斷面布置圖4m跨棧橋上部結(jié)構(gòu)自重為:G=0.2460.850.065626114=7.0(t)自重對單根136b縱梁產(chǎn)生的彎矩：M1=1(7.010/11/4)4.02=3.2(kNm)4.1.1 混凝土攪拌車荷載組合計算混凝土攪拌車行駛時，其后軸在4.0m跨時，邊跨主梁受彎，按簡支梁計算,混

11、凝土攪拌車單側(cè)荷載對主梁產(chǎn)生的最大彎矩：一11M2=Pl704.0=70.0(kNm)44當荷載由一片136b承受，其應(yīng)力為：= 79.3(MPa)(M1M2)(3.270.0)106922222:二=主梁受力滿足要求。4.1.2 50t履帶吊機荷載組合計算履帶吊機在全橋走行或起吊作業(yè)時，其一側(cè)履帶作業(yè)范圍必須限定于加密的136b縱梁上。50t履帶吊機最大吊重為14t,當履帶吊機偏吊時，履帶吊機單側(cè)履帶荷載F=0.85(500140)=544(kN)按縱橋向最不利位置布置，其對主梁產(chǎn)生的彎矩:一1,，八、-2“、M2=(544/4.65)4.02=234.0(kNm)8履帶吊機在棧橋上走行或吊

12、裝作業(yè)時，履帶吊機一側(cè)履帶應(yīng)布置于間距為300mm勺136b縱梁上方。履帶吊機橫橋向布置如下圖所示。圖5 50 t履帶吊機橫橋向布置圖當履帶吊機一側(cè)履帶作用于3片I36b上時，其應(yīng)力為:M1 M2 /3 二二W(3.2 234.0/3) 106922222= 88.4(MPa)當履帶吊機正吊時，具一側(cè)履帶線荷載為:q=(500+140)/2/4.65=68.8(kN/m)其產(chǎn)生的最大彎矩為:12M3=-68.84.02=137.6(kNm)其作用于兩片I36b上，其應(yīng)力為：= 78.1(MPa)M1M3/2(3.2137.6/2)106922222=4.1.3 龍門吊機荷載組合計算龍門吊機每個

13、輪組間的兩個輪子間距為1.0m,其反力按集中力計算，且集中力為F4=388.1kN。當一個輪組作用于棧橋某4m跨跨中時，對主梁產(chǎn)生的彎矩:11M2=-Pl388.14.0=388.1(kNm)44由于橋面板為方木，其分配性能較差，需對其進行定量分析。棧橋上部鋼軌布置位置固定，其上136b縱梁交錯布置，鋼軌中心線與4136b中心線間距為81mm如下圖所示。布置粗T版布置用圖6鋼軌與縱向I36b布置圖采用Midas軟件建立部分棧橋計算模型，在P43鋼軌上均布加載單位荷載，求解四片136b縱梁僅在外部荷載作用下的受力情況，從而得出四片I36b縱梁在龍門吊機作用下各自的受力特點。圖7方木分配性能計算模

14、型(荷載單位：kN)在非通航孔處P43鋼軌上加載1.0kN荷載，其四片136b縱梁在荷載作用下的受力如圖8所示。圖8四片I 36b縱梁在單位荷載作用下彎矩圖由上圖可知，鋼軌下4片136b縱梁受力分配系數(shù)分別為0.15、0.30、0.27和0.28,可以按此分配系數(shù)確定四根I36b縱梁中單根縱梁的受力。因此，在龍門吊機吊裝作用下，136b縱梁的最大應(yīng)力：= 129.7(MPa)(3.2388.10.30)106922222單根I36b縱梁受力小于140MPa故龍門吊機在非通航孔上吊裝作業(yè)時，棧橋主梁受力滿足要求。綜上三種荷載工況所述，棧橋非通航孔I36b縱梁受力滿足要求。4.2通航孔貝雷片計算通

15、航孔棧橋如圖9和圖10所示，單跨簡支梁體系，跨徑為12.0m,其主桁為9片貝雷片，三根一組。圖9通航孔棧橋立面圖iljJr.涯上獻昔l nowi圖10通航孔棧橋橫斷面圖I f IIiLr(1)通航孔總長為15ml上部結(jié)構(gòu)自重為:方木橋面板自重：G1=0.26150.85=15.3(t)貝雷片自重：G2=0.3595=15.75(t)單根分配梁自重：G3=0.6562663=1.18(t)鋼軌自重：G4=1.00.02157.85+0.04315=3.01(t)因此，上部結(jié)構(gòu)自重：G=G1G2G4-15.315.753.01=34.06(t)單片貝雷片反力:F=G/18=1.9(t)=19(kN

16、)1C單片貝雷片因自重引起的彎矩：M產(chǎn)-ql2=178.8(kNm)8(2)混凝土攪拌車行駛時，其中、后軸行駛至跨中時，貝雷片受力最不利，兩端反力分別為155kN和195kN,一根i貝雷片的最大彎矩為：M2=341kNm故單片貝雷片彎矩最大值為：M=M1+M2=178.8341.0=519.8(kNm)<788.2kNm貝雷片弦桿受力滿足要求。由上述計算，單片貝雷片豎桿受力最大值：N195N=19max=19+=84.0(kN)<210kN33貝雷片豎桿受力滿足要求。(3)50t履帶吊機最大吊重為14t,當履帶吊機于12m跨跨中作業(yè)時，履帶吊機單側(cè)履帶荷載為：F=0.85(5001

17、40)=544(kN)按縱橋向最不利位置布置，且履帶按兩片貝雷片承受全部荷載，則履帶吊機其對貝雷片產(chǎn)生的彎矩：一1,21,，八、八2M產(chǎn)ql2=(544/4.65)4.6520.5=158.1(kNm)88棧橋自重引起的彎矩：1212M2=-ql2=-5.0122-90(kNm)88故單片貝雷片最大彎矩：M=M1M2=158.190=248.1(kNm)單片貝雷片彎矩小于容許值788.2kNm,貝雷片弦桿受力滿足要求。同理，當50t履帶吊機作用于橫向三片貝雷片中心時，可以認為三片貝雷片均勻承受上部活載的作用，則此時單片貝雷片最大彎矩為195.3kNm,其受力滿足要求。當履帶吊機走行至樁頂時，通

18、航孔貝雷片簡支梁兩端反力分配系數(shù)為0.93和0.07。履帶吊機引起的一端單片貝雷片豎向軸力：N1=0.935440.5=253.0(kN)棧橋自重引起的豎桿軸力為：N2=(0.26150.850.35153)/18=1.73(t)=17.3kN故單根貝雷片豎桿受力為：N=253.017.3=270.3(kN)貝雷片豎桿軸力最大值大于容許值210kN,此工況下貝雷片豎桿受力不滿足要求。同理，當50t履帶吊機作用于三片貝雷片中心時，可以按三片貝雷片均勻承受上部活載的作用，則此時單片貝雷片豎桿最大軸力為185.9kN，小于容許值210kN,其受力滿足要求。(4)龍門吊機吊裝最重鋼主梁在棧橋上偏載行駛

19、時，其對三片貝雷片產(chǎn)生的最不利彎矩：11,.M廣Pl=£(2父388»M12=2328.6(kNm)。44由于橋面板為方木，其分配性能較差，需對其進行計算分析。采用midas軟件建立棧橋部分計算模型，在P43鋼軌上均布加載單位荷載，求解三片貝雷片僅在外部荷載作用下的受力情況，從而得出三片貝雷片在龍門吊機作用下各自的受力特點。0-0T06T,O6T,007067口，另061，圖11方木分配性能計算模型(荷載單位：kN)在通航孔處P43鋼軌上加載10kN單位荷載，具三片貝雷片在荷載作用下的受力如圖12所示。S口.35爪35.1,410.41.口35-35岫2跖同山FQffT-P

20、OCESSOfl:lltAM!句看,-3J67276*-®1>49fp.一儂Z£K771*HH1Z43£故加1皿M4tgi1石WHHl-l.i47&i»-0ai耳5WZfr4Mhz3.72556*-D02QACMh«KHT萬工啊5t8Emak=mMiNF曲=陽|K理鋁IE號司Tt：k忖、IEMi網(wǎng)】瓊gin裝每用:黑LJ=圖12三片貝雷片在單位荷載作用下彎矩圖由上圖可知，鋼軌下3片貝雷片受力分配不均，可以認為三根貝雷片均分配系數(shù)分別為0.315、0.37和0.315。因活載引起的單片貝雷片最大彎矩：M2=0.37M1=0.37父2

21、328.6=861.6(kNm)單片貝雷片所受總彎矩為：M=861.690=951.6(kNm)788.2kNm貝雷片弦桿受力不滿足要求。此工況下若龍門吊機帶載走行時，最大塊段鋼主梁吊至龍門吊機跨中時，兩側(cè)豎向反力可按均布計算，則龍門吊機帶載走行時對三征貝雷片產(chǎn)生的最不利彎矩：M1=1357.0(kNm)因活載引起的單片貝雷片最大彎矩：M2-0.37M1=0.371357.0=502.1(kNm)因此，龍門吊機帶載走行時，其吊點應(yīng)對稱于龍門吊機跨中，避免偏載。單片貝雷片所受總彎矩為：M=502.190=592.1(kNm)：二788.2kNm貝雷片弦桿受力滿足要求。由以上分析可知，單片貝雷片豎

22、桿最大受力為：N=388.10.3717.3=160.9(kN)；210kN此工況下貝雷片豎桿受力滿足要求。因此，龍門吊機在通航孔上吊裝作業(yè)時，棧橋主梁受力滿足要求。綜上所述，棧橋在混凝土攪拌運輸車和自重作用下，棧橋受力滿足要求；50t履帶吊機作用下，棧橋通航孔貝雷片受力不滿足要求；當50t履帶吊機限定橫橋向走行及作業(yè)范圍后，則棧橋主桁受力滿足要求。龍門吊機帶載走行時，其吊點應(yīng)對稱于龍門吊機跨中，避免偏載，否則棧橋貝雷片受力不滿足要求。4.3橋面板計算1)非通航孔橋面板計算棧橋橋面板均采用方木滿鋪，其規(guī)格為0.2X0.2X6.0m,其型號未知，暫按針葉材A-4確定其容許應(yīng)力。在車輛荷載和自重的

23、作用下，橋面板主要承受彎曲剪應(yīng)力七和彎曲應(yīng)力晨，其橫斷面布置圖如圖13所示。方木雕松縱梁分配梁m.圖13非通航孔橋面板橫斷面布置圖(1)當混凝土攪拌車行駛于非通航孔時，其輪壓面積為0.2x0.6m,可認為輪壓作用于三根方木上，單根方木橋面板所受彎矩為：11MPl(70/3)0.6=3.5(kNm)44方木截面特性Wji=1333333mm3,彎曲應(yīng)力為：1'-'wM 3.5 106N mmW/1333333mm3= 2.63MPa < lcw ,l-11.0MPa方木截面特性，Sm=1000000 mm2, b = 200mm, Im = 133333333 mm4 ,單

24、根方木橋面板所受剪力為:Q=70kN /3 = 23.3kN ,故:QSm 23.3 103 1000000bIm 200 133333333-0.87MPa< I. l-1.7MPa故，混凝土攪拌車通行時，方木橋面受力滿足要求。(2)50t履帶吊機吊裝作業(yè)時，其偏吊一側(cè)輪壓為544kN,作于于23根方木上，其單根方木所受彎矩最大值為：Mql281(544/23/0.76)0.62=1.40(kNm)其彎曲應(yīng)力為:M 1.40 106N mmWji1333333mm3=1.05MPa Lw.l-11.0MPa因此，50t履帶吊機通行或作業(yè)時,方木橋面受力滿足要求。(3)龍門吊機走行或吊裝

25、作業(yè)時,其荷載直接作用于方木上，并通過方木傳單根方木受剪作用，其所受剪力為:Q=544kN/23=23.7kN故:3bIm 200 133333333=QSm=23.7101000000=0.89MPa<I.l-1.7MPa遞至主梁，單個輪子豎向反力為:N=388.1/2=194.1(kN)故方木需進行受壓計算，其計算壓應(yīng)力為194.1 103Aji200 200-4.85MPa : k-a .1 - 11.0MPa單根方木受剪力為:Q=194.1 0.37 絲0330= 37.1(<N)其計算彎曲剪應(yīng)力:QSmbIm37.1 103 1000000200 133333333= 1

26、.39MPa < I. l-1.7MPa單根方木所受彎矩為:M=Pl=37.10.3=11.2(kNm)其彎曲應(yīng)力為:O"11.2 106 N mm1333333mm3= 8.3MPa ： lcw.l-11.0MPa棧橋非通航孔方木橋面板在龍門吊機作用下，其受力滿足要求。綜上所述，棧橋非通航孔方木在車輛荷載作用下，其受力均滿足要求。2)通航孔橋面板計算通航孔棧橋橋面板橫斷面布置如下圖所示，走行荷載為10m混凝土攪拌運輸車，50t履帶吊機和60t龍門吊機。在車輛荷載和自重的作用下，橋面板主要承受彎曲剪應(yīng)力七和彎曲應(yīng)力仃w?ll憶：:I萬木橋面板貝雷第nliL-rJmnliL-30

27、W圖14通航孔橋面板橫斷面布置圖(1)混凝土攪拌運輸車行駛至方木0.85m間隙上時，方木橋面板受力最不利，其最不利彎矩：11MPl(70/3)0.85=4.96(kNm)44方木截面特性Wji=1333333mm3,彎曲應(yīng)力："-"w4.96 106N mm1333333mm3= 3.72MPa < lew ,1 -11.0MPa單根方木受剪作用，其所受剪力Q=70kN/3=23.3kN,故:T 二bImQSm 23.3 103 1000000200 133333333-0.87MPa< I. l-1.7MPa(2)50t履帶吊機作用于通航孔方木上時，由于履帶作

28、用面積較大，方木橋面板受力滿足要求，不作計算。(3)龍門吊機走行或吊裝作業(yè)時，其荷載通過鋼軌直接作用于方木上，并通過方木傳遞至主梁，輪壓長度為50mm輪壓作用于橋面板上的分布長度為：lz=a2hR=502140=330(mm)單個輪子豎向反力N=388.1/2=194.1(kN)故方木需進行受壓計算，其計算壓應(yīng)力為N194.11031二a-2.94MPa<L-a,=11.0MPaAji330200單根方木受剪力為：Q=194.10.37%=37.1(<N)330其計算彎曲剪應(yīng)力：3=QSm=37.1101000000=1.39MPa<I.)-1.7MPabIm20013333

29、3333單根方木所受彎矩為:M=Pl=37.10.45=16.7(kNm)其彎曲應(yīng)力為:16.7 106N mm1333333mm3-12.5MPa l<w)-11.0MPa當龍門吊機帶載走行時，且各吊裝桿件和吊點沿龍門吊機跨度中線對稱布置時，方木彎曲應(yīng)力為10.3MPa,其受力滿足要求。因此，龍門吊機帶載走行時，各吊裝桿件和吊點應(yīng)沿龍門吊機跨度中線對稱布置，避免偏載。綜上所述，棧橋通航孔方木橋面板在車輛荷載和自重作用下，其受力滿足要求。3)橋面系橫向計算由委托方提供的龍門吊機反力數(shù)據(jù)表明，龍門吊機單側(cè)水平力為45kN,單側(cè)共計兩組輪組，單個輪組水平反力為22.5kN;由于單個輪組內(nèi)的兩

30、輪間距為1.0m,可考慮單個輪組水平反力作用于1m范圍內(nèi)。按此對鋼軌連接進行計算。水平力對單位長度(1.0m)上鋼軌產(chǎn)生的彎矩為：M=Pl=22.50,14=3.15(kNm)鋼軌與鋼面板采用焊接，現(xiàn)假定按hf=6mm,l=500mme=500mm計，則焊縫計算長度為lw=60hf=360mm因鋼軌水平力產(chǎn)生的垂直于焊縫長度方向的軸心力為：Ny=M/l=3.15/0.057=55.3(kN)55.3 1034.2 360=36.6(MPa)鋼軌焊縫受力較小，其連接滿足要求4.4下部結(jié)構(gòu)4.4.1 分配梁計算1)非通航孔分配梁計算(1) 4m跨棧橋上部結(jié)構(gòu)自重為：G1=0,2460.850.06

31、562611420.0656266=7.76(t)自重按均布荷載作用于分配梁上，分配梁線荷載為：qG=7.76/6=1.3(t/m)10m3混凝土攪拌運輸車行駛時，其計算簡圖如下圖所示:11001800310070kX170心q=110kN/n2000圖15非通航孔樁頂分配梁受力簡圖iMJDASvilPOST-PRKESSift®EAMRRES5“c大如2J)34El3a-HKIll4Hta*44lB.B273CI«-HHKI近rr_nr_-or8E-LA2i4*00i-3.MWw*Wl*21.90rUi-"STl1%MAK:日±#iJElEl.*-12

32、1N/mmZ=fl:04nxlmil電Z：GJMMi圖1610m3混凝土攪拌運輸作用下非通航孔樁頂分配梁應(yīng)力圖(2) 50t履帶吊機在非通航孔上吊裝作業(yè)時，其非通航孔樁頂分配梁受力簡圖如下。13103M1150ql26.3|kN/mq.=715.8kh7in|q=13.0kVm|"闈IHi11lM浦I1115.沏0加DO_5叫圖17履帶吊機偏吊于非通航孔時樁頂分配梁受力簡圖46.1BEAMSTRESS35電遙士望-3.4ZZ»1«-h!WE-小L-DJKCWt-*-i.Q注-Z.WSSSft-HMH3493*001TQ6弱5sHKIi-7.25a+MlTZLf曜+

33、wa15TlMAX;工可MSNIZ7XffCiEffll/13/MLLMJEQCE5M圖18履帶吊機偏吊于非通航孔時樁頂分配梁受力圖N=388.1(kN),樁(3)龍門吊機作用于非通航孔時，單輪組最大集中反力為頂分配梁受力簡圖如下:1310351。1150124kX300 3001241tHq=ll0kN/»3000圖19龍門吊機偏吊于非通航孔時樁頂分配梁受力圖圖20龍門吊機偏吊于非通航孔時樁頂分配梁受力圖綜上所述，非通航孔棧橋樁頂分配梁應(yīng)力最大值為84.4MPa,其受力滿足要2)通航孔分配梁計算通航孔總長為15ml上部結(jié)構(gòu)自重為：方木橋面板自重：G1=0.26150.85=15.3

34、(t)貝雷片自重：G2=0.3595-15.75(t)單根分配梁自重：G3=0.6562663-1.18(t)鋼軌自重：G4=1.00.02157.85+0.04315=3.01(t)因此，上部結(jié)構(gòu)在單個分配梁上的集中反力為：F=(0.5G10.5G2G30.5G4)“9=2.02(t)(1)混凝土攪拌運輸車在通航孔上行駛時，其工況小于50t履帶吊機作用時工況，在此不再敘述。(2)50t履帶吊機布置于三片貝雷片頂時，其偏吊單側(cè)最大荷載為544kN,履帶吊機縱橋向按下圖布置，縱橋向履帶吊機分配至一側(cè)樁頂?shù)姆戳?Fan3l 12000544 = 506.6(kN)一幅8十椒?。?DC_農(nóng)蜜變山&

35、#39;山L甲津入I蠢媾口E¥/Lrr"i|1I-TTT_i|-n«智福用舌$/I140)-*圖21履帶吊機縱橋向布置圖中間貝雷片荷載分配系三片貝雷片中的兩側(cè)貝雷片荷載分配系數(shù)為0.315,數(shù)為0.37,則50t履帶吊于圖中位置時，樁頂分配梁受力簡圖如圖22所示,分配梁應(yīng)力圖如圖23所示，最大應(yīng)力為60.1MPa圖22履帶吊機作用于樁頂時受力簡圖圖23履帶吊機作用于樁頂時應(yīng)力圖(3)龍門吊機作用于通航孔棧橋上時，當?shù)觞c及吊裝桿件沿龍門吊機跨度中線布置時，其單支點最大反力為295kN,其縱橋向布置按分配梁受力最不利進行計算，如下圖所示。：!»：'工

36、工工RH.務(wù)Cl=L.WIITm-.u圖24龍門吊機縱橋向布置圖通過計算得，棧橋分配梁一側(cè)最大支反力為：5.52.7,Fa=295+294=496.6(kN)三片貝雷片受力分別為：178.3kN、209.4kN、178.3kN。將其加載至貝雷片對應(yīng)的分配梁處，求解分配梁受力。分配梁受力簡圖如下所示:網(wǎng)31阻4HF呦2kN30002000圖25龍門吊機作用于樁頂時受力簡圖經(jīng)計算，此工況荷載作用下，其最大應(yīng)力為69.3MPa,分配梁應(yīng)力圖如下圖所示。EEjhMETHJE5S0.6.74-7-4"產(chǎn)_-63ML以0.6二：.期J記封，土*L匹的亂HKIi，3aM4十*K4OXXXXK*-H

37、KFC工口73(13*田1目MZWeKOI3*401一心小曲5i不富1%max：醇MJN：49宅陣摩i星二M扁*3目總；04/13/2011£：。由8圖26履帶吊機作用于樁頂時應(yīng)力圖綜上所述，通航孔棧橋樁頂分配梁應(yīng)力最大值為69.3MPa,其受力滿足要求4.4.2鋼管樁受力計算1)非通航孔棧橋鋼管樁受力計算非通航孔棧橋的上部結(jié)構(gòu)自重為：_3_一0.264.00,8565.6261041165.626102610.0247.85=8.38(t)(1) 混凝土攪拌運輸車行駛至4m跨徑的樁頂時，鋼管樁最大受力為14t,三樁分配系數(shù)分別為：0.364、0.38、0.256。故非通航孔單樁最大

38、軸力為F1=(8.38+14.0)黑0.38=8.5(t)。(2) 50t履帶吊機在非通航孔上吊裝作業(yè)時，兩履帶荷載分別為54.4t和9.6t(見上述主桁計算)，當作用于4m跨樁頂時，樁頂所受荷載為38.6t和6.8t,通過計算分析，單根鋼管樁軸向力最大值為343.1kN,如下圖所示：.口FTEKE515MflEACrJOfyFORCE高力T應(yīng)力Us."MFZi6-6591E-HM1及力FZi3.430BE+002fTi1yV步%羹MI*J(|更I34工生甕3昱i由khlE*!D'iazsoiltZlD.DOCI圖27履帶吊機作用于非通航孔時樁頂反力(3)龍門吊機作用于非通航

39、孔時，單輪組最大集中反力為N=388.1(kN),在龍門吊機與自重作用下，單根鋼管樁軸向力最大值為255.4kN,如下圖所示：N.4,1*255.4MR幽內(nèi)目MjST-MtOeESSSftREACnOHFOftCE*!寸點54«:ZiyJEtF+fflWifc泛方T.iS-saH：2.SS4OE-H0O2STla“嚼ise聞ig15+s*l£fflllSZ：(LN日還54AW11量廣-尊x-i圖28龍門吊機作用于非通航孔時樁頂反力綜上所述，非通航孔鋼管樁最大軸向力為343.1kN,可以此對鋼管樁進行設(shè)計。2)通航孔棧橋鋼管樁受力計算通航孔棧橋的上部結(jié)構(gòu)自重為:F=G1G22

40、G3G4=15.315.7521.183.01=36.42(t)(1)混凝土攪拌運輸車與履帶吊機或龍門吊機相比，其對鋼管樁的荷載較小，在此不進行計算。(2)50t履帶吊機在通航孔上吊裝作業(yè)時，雙排樁所受軸力為54.4t和9.6t(見上述主桁計算)，其布置圖如圖21所示，靠履帶吊一側(cè)棧橋鋼管樁所受豎向荷載為506.6kN和89.4kN。通過計算分析，在履帶吊與棧橋自重作用下，單根鋼管樁軸向力最大值為405.5kN,如下圖所示圖29履帶吊機作用于通航孔時樁頂反力(單位：kN)(3)龍門吊機吊裝作業(yè)時，其布置于圖24時，鋼管樁軸力值最大。此時，在龍門吊機與棧橋自重作用下，單根鋼管樁軸向力最大值為36

41、0.3kN,如下圖所圖30龍門吊機作用于通航孔時樁頂反力綜上所述，通航孔處鋼管樁豎向軸力最大值為405.5kN,可以此進行鋼管樁設(shè)計。3)棧橋鋼管樁自身受力計算本棧橋采用600X12m嘴岡管樁，鋼管樁地面線以上最大長度為6.8m,其錨固點按距地面線4倍鋼管直徑確定，沖刷暫按3.0m計，故鋼管樁的自由長度為：l=l1l2l3l4=6.82.43.0=12,2(m)鋼管樁在上部結(jié)構(gòu)自重及活載作用下，其單根豎向最大反力為405.5kN,因龍門吊機水平力引起的單根樁的水平反力為7.5kN;龍門吊機和履帶吊機的制動力按自重的10%+,其單根樁分別為19.4kN和13.6kN。鋼管樁應(yīng)力為：MxMyN二二一-'xWyWA7.510312.210319.410