高級電焊工試題庫及答案

1、高級工知識要求試題一、是非題(是畫，非畫X1通常利用測定斷弧長度來評定焊條的電弧穩(wěn)定性。 ( 2碳當量法是用來判斷材料焊接性的一種直接試驗方法。 ( 3碳當量的計算公式適用于一切金屬材料。 ( 4碳當量越高，材料的淬硬傾向越大，冷裂敏感性也越大。 ( 5奧氏體不銹鋼的焊接性不能用碳當量來間接評定。 ( 6評定材料抗冷裂性最好的方法是熱影響區(qū)最高硬度法，因為它考慮到了氫和應力兩個因素。 ( 7采用斜Y形坡口焊接裂紋試驗方法時，試驗一定要在室溫進行，試件不得進行預熱。( 8采用斜Y形坡口焊接裂紋試驗方法時，焊后應立即進行檢查，以避免產(chǎn)生延遲裂紋。( 9采用斜Y形坡口焊接裂紋試驗方法焊成的試件，其表

2、面裂紋可用肉眼、磁粉或著色法進行檢驗。 ( 10搭接接頭(CTS焊接裂紋試驗方法主要適用于低合金鋼焊接熱影響區(qū)由于馬氏體轉變而引起的裂紋試驗。 ( 11進行搭接接頭(CTS焊接裂紋試驗時，對焊接參數(shù)沒有規(guī)定具體數(shù)值。 ( 12由于搭接接頭(CTS焊接裂紋試驗焊縫的冷卻速度較慢，所以未能大量推廣應用。( 13T形接頭焊接裂紋試驗方法主要適用于奧氏體不銹鋼T形接頭角焊縫的裂紋試驗。( 14插銷試驗可以用來評定焊接接頭中各種形式的冷裂紋。 ( 15進行插銷試驗的關鍵是插銷的缺口尖端必須位于焊接熱影響區(qū)的粗晶區(qū)。( 16插銷試驗的優(yōu)點之一是可以用臨界應力值來定量地評定 材料對焊根裂紋的敏感性。( 17

3、利用插銷試驗可以直接估計焊接結構中是否出現(xiàn)冷裂紋。 ( 18焊接熱裂紋的直接試驗方法是壓板對接(FISCO焊接裂紋試驗方法。 ( 19壓板對接(FISCO焊接裂紋試驗方法一定要將弧坑填滿，以免產(chǎn)生熱裂紋。( 20“焊接接頭剛性拘束焊接裂紋試驗方法”是一種專門用來測定材料產(chǎn)生“焊接消除應力裂紋”的直接試驗方法。( 21通常用“Z向(厚度方向彎曲試驗”作為評定鋼材層狀撕裂敏感性的指標。( 22影響層狀撕裂敏感性的最好指標是伸長率，而不是斷面收縮率。 ( 23焊接裂紋在照相底片上常是一條中部稍寬、兩端尖細的直線。 ( 24X射線照相時，通過物體的厚度越大，膠片的感光度越強，顯影后得到的黑度越深。(

4、25射線探傷時，I級片和級片中不允許存在條狀夾渣。 ( 26利用照相法進行射線探傷時，底片上缺陷的形狀和大小與真實缺陷是完全一樣的。( 27X射線和射線之所以能用來探傷，主要原因是這些射線在金屬內部能量會發(fā)生衰減。( 28如果焊縫表面余高為零，則可以大大提高射線探傷的靈敏度。 ( 29射線照相底片上的白色寬帶表示焊縫，白色寬帶中的黑色斑點或條紋就表示焊接缺陷。( 30根據(jù)國家標準GB332387鋼熔化焊對接接頭射線照相和質量分級的規(guī)定，鋼焊縫射線探傷的質量標準共分四級，其中I級片質量最差，級片質量最好。 ( 31射線探傷的I級片中，不允許存在任何焊接缺陷。 ( 32只要焊縫中存在裂紋，焊縫經(jīng)射

5、線探傷后的底片就屬于級。 ( 33射線可以用來探測比X射線更厚的金屬。 ( 34超聲波探傷的基本原理是利用超聲波進入金屬內部會產(chǎn)生反射現(xiàn)象。( 35超聲波探傷的主要優(yōu)點是能夠清楚地顯示焊縫內部缺陷的形狀和大小。( 36超聲波探傷時，在探頭和焊件之間必須充以耦合劑，否則超聲波無法進入焊件內部，在空氣中都被反射掉了。 ( 37與射線探傷相比，由于超聲波對人體有害，所以沒有射線探傷應用得廣。( 38根據(jù)GBll34589鋼焊縫手工超聲波探傷方法和探傷結果分級的規(guī)定，焊縫質量等級分四級，其中I級質量最好，級最差。 ( 39不論是焊縫表面的缺陷，還是焊縫內部的缺陷，磁粉探傷都是非常靈敏的。( 40ICr

6、l8Ni9Ti奧氏體不銹鋼焊縫表面和近表面的缺陷采用磁粉探傷檢測最合適。( 41滲透探傷可以用來探測非鐵磁性材料焊縫表面和近表面的缺陷。 ( 42焊接接頭拉伸試驗的目的是測定焊縫的抗拉強度。 ( 43彎軸直徑越大，彎曲試驗的合格率越高。 ( 44厚度較大的焊件，進行彎曲試驗時最好選擇側彎。 ( 45不論是雙面焊，還是單面焊，只要是同一種材料，其彎曲試驗的彎曲角度都是一樣的。( 46如果要測量焊縫的沖擊韌度，其沖擊試樣的缺口應該在緊靠焊縫的熱影響區(qū)上。( 47進行硬度試驗時，如果在測點處出現(xiàn)焊接缺陷，試驗結果仍有效。 ( 48測定板狀對接接頭試件塑性最好的試驗方法是壓扁試驗。 ( 49鋼制壓力容

7、器水壓試驗的試驗壓力應為工作壓力的1.25倍。 ( 50水壓試驗的試驗壓力和容器的壁溫無關。 ( 51對焊后需要無損檢驗或回火消除應力熱處理的容器，應先進行水壓試驗。 ( 52氣壓試驗比水壓試驗有較大的安全性，所以應用十分廣泛。 ( 53水壓試驗可以清楚顯示焊縫內部的缺陷。 ( 54煤油試驗屬于密封性檢驗。 ( 5512CrlMoV鋼和20鋼焊條電弧焊時，可以選用E5015焊條。 ( 56珠光體耐熱鋼與低合金結構鋼焊接時，應該根據(jù)珠光體耐熱鋼的化學成分來選擇相應的焊接材料。 ( 57由于珠光體耐熱鋼含有較多的合金元素，所以珠光體耐熱鋼和低合金結構鋼焊接時，應采用較大的熔合比，即使焊縫金屬中含有

8、較多的珠光體耐熱鋼。( 58奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時，由于珠光體耐熱鋼的稀釋作用，焊縫可能會出現(xiàn)馬氏體組織。 ( 59奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時，熔合比越大越好。 ( 601CrlSNi9Ti奧氏體不銹鋼和Q235A低碳素鋼焊接時，如果采用鎢極氬弧焊，則最好不要加填充焊絲，才能獲得滿意的焊縫質量。 ( 61奧氏體不銹鋼和低碳素鋼焊接時，應用最多的焊接方法是焊條電弧焊。( 621Crl8Ni9Ti奧氏體不銹鋼和Q235A低碳素鋼焊接時，應選用A302(A307焊條。( 63ICrl8Ni9Ti奧氏體不銹鋼和12CrlMoV珠光體耐熱鋼焊接時，應該選用A502焊條。( 64奧氏體不銹

9、鋼與珠光體耐熱鋼的焊接接頭中會產(chǎn)生很大的熱應力，這種熱應力可以通過高溫回火加以消除。 ( 65珠光體耐熱鋼中含碳量越高，奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼的焊接接頭中形成擴散層的可能性越大。 ( 66奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時，最好選用穩(wěn)定珠光體鋼的焊接材料。( 67奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時，最好采用多層焊，并且層數(shù)越多越好，其目的是可以提高焊接接頭的塑性。 ( 68奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時，應采用較大的坡口角度，以減少熔合比。( 69采用小直徑焊條(或焊絲，使用小電流、高電壓、快速焊是焊接奧氏體鋼與珠光體耐熱鋼的主要工藝措施。 ( 70珠光體耐熱鋼與馬氏體鋼焊接時，最好選用奧氏

10、體不銹鋼焊條。 ( 71增加奧氏體不銹鋼中的含鎳量，可以減弱奧氏體鋼與珠光體鋼焊接接頭中的擴散層。( 72鋼與銅及其合金焊接時的主要問題是在焊縫及熔合區(qū)容易產(chǎn)生裂紋。( 73鋼與銅及其合金焊接時，焊縫中產(chǎn)生的裂紋屬于熱裂紋。 ( 74鋼與銅及其合金焊接時，隨著焊縫中含銅量的增加，產(chǎn)生熱裂紋的傾向也加大。( 75鋼與銅及其合金焊接時，熱影響區(qū)形成的裂紋叫滲透裂紋，它不屬于冷裂紋。( 76鋼與銅及其合金焊接時，所產(chǎn)生的滲透裂紋的長度只決定于焊接應力的大小，和焊縫的化學成分無關。 ( 77純銅與Q235A低碳素鋼焊接時，可采用E4303焊條。 ( 78奧氏體不銹鋼與銅及其合金焊接時，應該采用奧氏體不

11、銹鋼作為填充材料。( 79鋼與鎳及其合金焊接時，焊縫中含氧量越高，產(chǎn)生氣孔的傾向越大。( 80鐵鎳焊縫中，含Mn、Ti、A1等合金元素時，產(chǎn)生氣孔的傾向增加。 ( 81鐵鎳焊縫中，含鎳量越高，產(chǎn)生熱裂紋的傾向越大。 ( 82鐵鎳焊縫中，含氧量越高，產(chǎn)生熱裂紋的傾向越小。 ( 83純鎳與低碳素鋼焊接時，焊縫中的含鎳量越高，焊縫的塑性和韌度越低。( 84純鎳與低碳素鋼復合板焊接時，應先焊低碳素鋼基層焊縫，后焊鎳覆層焊縫。( 85焊接接頭是一個成分、組織和性能都不一樣的不均勻體。 ( 86焊縫金屬的力學性能和焊接熱輸入無關。 ( 87焊接熱影響區(qū)內塑性最好的區(qū)段是粗晶區(qū)。 ( 88當?shù)秃辖鸾Y構鋼中含

12、有較多的氮時，極易發(fā)生熱應變脆化現(xiàn)象。 ( 89承受動載荷的角焊縫，其焊縫表面形狀最好是凸形的。 ( 90T形接頭只要保證其角焊縫能圓滑過渡，就是最理想的接頭形式。 ( 91斜縫對接接頭由于浪費金屬材料，目前已很少采用。 ( 92搭接接頭由于鋼板之間連接的面積較多，所以是一種強度較高的接頭形式。( 93為增大搭接接頭的強度，可以采用塞焊的形式。 ( 94只有單面角焊縫的T形接頭，其承載能力較低。( 95對接接頭的應力集中主要產(chǎn)生在焊趾處。 ( 96增加對接接頭的強度，主要應該增大焊縫的余高。 ( 97承受動載的重要結構，可用增大余高來增大其疲勞強度。 ( 98所有焊接接頭中，以對接接頭的應力集

13、中最小。 ( 99開坡口焊接可以降低T形接頭的應力集中。 ( 100為降低應力集中，在搭接接頭中最好不要焊接正面角焊縫。 ( 101由于搭接接頭不是焊接結構的理想接頭，故很少采用。 ( 102承受靜載荷的結構，應力集中對其強度無顯著影響。 ( 103焊接結構的整體性給焊接裂紋的擴展創(chuàng)造了十分有利的條件。 ( 104大部分焊接結構的失效是由氣孔所引起的。 ( 105塑性好的材料只會產(chǎn)生延性斷裂，不會產(chǎn)生脆性斷裂。 ( 106脆性斷裂一般都在應力不高于結構設計應力時產(chǎn)生，具有突然破壞的性質。( 107延性斷裂的斷口有金屬光澤。 ( 108脆性斷裂由于很少產(chǎn)生，所以其危害性是不大的， ( 109焊接

14、結構中的裂紋是產(chǎn)生脆性斷裂的重要原因。 ( 110當材料處于三向拉伸應力的作用下，往往容易發(fā)生脆性斷裂。 ( 111焊接結構的斷裂形式只與所受應力的大小有關，而與應力的狀態(tài)無關。 ( 112.脆斷事故一般都起源于具有嚴重應力集中效應的缺口處。 ( 113脆性轉變溫度越低，材料的脆性傾向越嚴重。 ( 114帶缺口的試樣，其脆性轉變溫度比光滑試樣高。 ( 115同一種材料，在高溫時容易產(chǎn)生延性斷裂，在低溫時容易產(chǎn)生脆性斷裂。 ( 116提高加載速度能促使材料發(fā)生脆性破壞，其作用相當于降低溫度。 ( 117低碳素鋼和低合金結構鋼的晶粒度越細，其脆性轉變溫度越高。 ( 118材料的化學成分對脆性轉變溫

15、度沒有什么影響。 ( 119厚板的缺口處容易使材料變脆。 ( 120用常規(guī)方法測定的強度和塑性指標都符合要求的材料，所制造的結構一般不會發(fā)生脆性斷裂。 ( 121通?？梢杂么嘈赞D變溫度作為標準來評定材料的脆性韌性行為。 ( 122利用沖擊試驗可以測定材料的脆性轉變溫度。 ( 123落錘試驗法可以用簡單的設備來測定材料脆性轉變溫度。 ( 124焊接結構由于剛度大，所以不容易產(chǎn)生脆性斷裂。 ( 125焊接結構焊前的冷加工對結構產(chǎn)生脆性斷裂不會帶來任何影響。 ( 126焊接結構在長期高溫應力作用下，也容易產(chǎn)生脆性斷裂。 ( 127材料的熱應變脆化是引起焊接結構脆性斷裂的原因之一。 ( 128焊后，焊

16、件材料的金相組織對其脆性沒有什么影響。 ( 129減少焊接熱輸入，能防止結構產(chǎn)生脆性斷裂。 ( 130如果焊接缺陷產(chǎn)生在結構的應力集中區(qū)，則其對脆斷的影響是不大的。 ( 131焊接缺陷中除裂紋外，其它缺陷對脆性斷裂沒有什么影響。 ( 132對于塑性較低的高強度鋼，焊接接頭的角變形和錯邊對脆性斷裂有較大的影響。( 133材料在其脆性轉變溫度以上工作時，焊接殘余應力對其脆性斷裂有較大影響。( 134如果焊接殘余應力為拉伸應力，和工作應力疊加時，容易引起結構產(chǎn)生脆性斷裂。( 135為防止脆性斷裂，焊接結構使用的材料應具有較好的韌性。 ( 136采用比實際強度更高的材料是防止焊接結構產(chǎn)生脆性斷裂的重要

17、措施。 ( 137搭接接頭由于應力集中系數(shù)比較大，所以產(chǎn)生脆性斷裂的傾向也較大。( 138疲勞斷裂和脆性斷裂在本質上是一樣的。 ( 139疲勞強度和溫度的關系很大，當焊接結構在低溫工作時，很容易產(chǎn)生疲勞斷裂。( 140焊縫表面經(jīng)機械加工后能提高其疲勞強度。 ( 141對接接頭焊縫的余高值越大，其疲勞強度越高。 ( 142T形接頭的疲勞強度要比對接接頭低得多。 ( 143提高T形接頭疲勞強度的根本措施是開坡口焊接和加工焊縫過渡區(qū)，使之圓滑過渡。( 144搭接接頭由于連接處的鋼板厚度增加，所以其疲勞強度是比較高的。 ( 145采用“加強”蓋板的對接接頭，其疲勞強度是最高的。 ( 146低碳素鋼、低

18、合金結構鋼焊接接頭熱影響區(qū)力學性能的變化對疲勞強度影響不大。( 147焊接殘余應力將降低焊接結構的疲勞強度。 ( 148降低焊接接頭和結構疲勞強度的主要因素是應力集中。 ( 149沿垂直力線方向打磨焊縫可以提高對接接頭的疲勞強度。 ( 150用電弧整形法提高高強度鋼焊接接頭的疲勞強度有較好的效果。 ( 151由于熱應力反復作用而產(chǎn)生的破壞稱為熱疲勞。 ( 152在腐蝕介質中工作的構件，即使承受循環(huán)載荷，也不會產(chǎn)生疲勞破壞。 ( 153為了分析結構失效的原因，應將破裂斷口很好地保存。 ( 154焊接工藝評定的主要目的是測定材料焊接性能的好壞。 ( 155焊接工藝評定和產(chǎn)品焊接，試板都能反映焊接接

19、頭的力學性能，所以兩者的意義是一樣的。 ( 156鋼制壓力容器焊接工藝評定試件可以不做硬度試驗。 ( 157焊接工藝評定的對象是焊縫而不是焊接接頭。 ( 158對接焊縫試件進行焊接工藝評定時，可以不做無損檢驗。 ( 159進行焊接工藝評定時，板狀對接焊縫試件和管材對接焊縫試件，兩者不能通用，應分別進行。 ( 160對接焊縫和角焊縫應分別進行焊接工藝評定。 ( 161焊接工藝評定一定要由考試合格的焊工擔任施焊工作。 ( 162為了保證焊接工藝評定工作順利進行，可以聘請外單位技術熟練的焊工擔任施焊工作。( 163當同一條焊縫使用兩種或兩種以上焊接方法時，可按每種焊接方法分別進行評定。( 164當同

20、一條焊縫使用兩種或兩種以上焊接方法時，可使用兩種或兩種以上焊接方法焊接試件，進行組合評定。 ( 16516MnR評定合格的焊接工藝，適用于Q235A。 ( 16620鋼評定合格的焊接工藝，適用于10鋼。 ( 167凡是不銹鋼材料都應該單獨進行焊接工藝評定。 ( 168當用正火加回火來代替正火處理時，可以不另行進行評定。( 169母材金屬厚度為8mm的評定，適用于焊件母材金屬厚度的有效范圍為612mm。 ( 170影響焊接接頭沖擊韌度的因素，一律作為焊接工藝評定的重要因素。 ( 171J422焊條評定合格后，可以免做J427焊條的工藝評定。 ( 172用添絲鎢極氬弧焊替代不添絲的鎢極氬弧焊時，可

21、以不必再做焊接工藝評定。( 173用氧丙烷氣體替代氧乙炔氣體時，可以不必再做焊接工藝評定。 ( 174用H08MnA焊絲替代H08A焊絲時，一定要重新進行焊接工藝評定。 ( 175對接焊縫的焊接工藝評定試件，一定要進行沖擊試驗。 ( 176板厚大于20mm的對接焊縫進行工藝評定時，一定要做側彎試驗。 ( 177焊接工藝評定力學性能試驗的試樣在去除焊縫余高前，不允許對試樣進行冷矯平。 ( 178焊接工藝評定進行試樣彎曲試驗時，彎軸直徑應為板厚的3倍。 ( 179焊接工藝評定管板組合焊縫試件應切取4個試樣。 ( 180鋼制壓力容器上的塞焊縫一定要進行工藝評定。 ( 18116MnR鋼考試合格的焊工

22、，可以施焊Q235A鋼，而不必另行考試。 ( 182根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，采用E4303焊條考試合格的焊工，可同時取得E5015焊條的認可。 ( 183根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，采用E5015焊條考試合格的焊工，可同時取得E4303焊條的認可。 ( 184根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法中試件代號的規(guī)定，字母“P”表示板狀試件。 ( 185根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，板坡口對接和板角接試件一律應分別進行考試。( 186根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，板狀

23、考試試件的厚度為8mm時，其認可厚度范圍為612mm。 ( 187根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，管板試件應切取4個試樣進行宏觀金相檢查。 ( 188根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，對接試件可以只進行無損檢驗，不進行彎曲試驗。 ( 189根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，試件進行彎曲試驗時，如采用輥筒彎曲，其彎軸直徑可為試件厚度的4倍。 ( 190根據(jù)鍋爐壓力容器焊工考試規(guī)則的規(guī)定，埋弧焊考試時不允許加引弧板和引出板。( 191根據(jù)鍋爐壓力容器焊工考試規(guī)則的規(guī)定，埋弧焊考試時不允許清焊根。( 192根據(jù)鍋爐壓力容器焊工

24、考試規(guī)則的規(guī)定，焊縫寬度一律用增寬來表示。( 193根據(jù)鍋爐壓力容器焊工考試規(guī)則的規(guī)定，埋弧焊的焊縫表面咬邊深度不得大于05mm。( 194根據(jù)鍋爐壓力容器焊工考試規(guī)則的規(guī)定，對接試件可以只進行無損檢驗，不進行彎曲試驗。 ( 195根據(jù)鍋爐壓力容器焊工考試規(guī)則的規(guī)定，埋弧焊單面焊試件的未焊透應在外觀檢查時評定。 ( 196根據(jù)鍋爐壓力容器焊工考試規(guī)則的規(guī)定，1Crl8Ni9Ti考試合格后，可免去Q235A的考試。 ( 197焊接材料消耗定額目前大多由經(jīng)驗估算而不是通過計算獲得。 ( 198焊接勞動工時定額中的作業(yè)時間由基本時間和輔助時間兩部分所組成。( 199測量弧焊電源的空載電壓主要是為了節(jié)

25、省電力。 ( 200測定弧焊電源的外特性時，常用可變鎮(zhèn)定電阻作為負載。 ( 二、選擇題(將正確答案的序號填人空格內1直徑為4mm的焊條進行藥皮強度檢驗時，試驗高度為( 。ba1m b05m c15m d2m2進行焊條藥皮耐潮性檢驗時，應將焊條置于( 。ba空氣中 b水中 c酸液中3測定熔敷金屬中( 的含量，使用較多的是甘油法。da.CO bO cN d擴散氫4檢驗焊劑顆粒度時，應取試驗焊劑不少于( 。aa100g b150g c200g d250g5測定實芯焊絲化學成分時，在每批中按盤數(shù)任選3盤，但不少于( 盤。aa2 b3 c4 d56焊接性試驗用得最多的是( 。ca力學性能試驗 b無損檢驗

26、 c焊接裂紋試驗 d宏觀金相試驗7碳當量可以用來評定材料的( 。ba耐腐蝕性 b焊接性 c硬度 d塑性8鋼材的碳當量越大，則其 敏感性也越大。ba熱裂 b冷裂 c抗氣孔 d層狀撕裂9國際焊接學會推薦的碳當量計算公式適用于( 。ca一切鋼材 b奧氏體不銹鋼 c500600MPa級的非調質高強度鋼 d硬質合金10焊接接頭熱影響區(qū)的最高硬度可用來判斷鋼材的( 。aa焊接性 b耐蝕性 c抗氣孔性 d應變時效11斜Y形坡口焊接裂紋試驗主要用以試驗鋼材的( 敏感性。ba熱裂 b冷裂 c層狀撕裂 d氣孔12斜Y形坡口焊接裂紋試驗用試件的厚度為( 。ba69mm b938mm c38mm d46mm13斜Y形

27、坡口焊接裂紋試驗是( 焊接接頭冷裂紋的自拘束試驗方法。ba奧氏體不銹鋼 b碳素鋼和低合金結構鋼 c灰鑄鐵 d銅及銅合金14斜Y形坡口焊接裂紋試驗用焊條直徑是( 。ca2.5mm b3.2mm c4.0mm d5.0mm15斜Y形坡口焊接裂紋試驗拘束焊縫的焊接應采用( ba酸性焊條 b低氫焊條 c不銹鋼焊條 d堆焊焊條16斜Y形坡口焊接裂紋試驗焊完的試件應在( ，進行裂紋的解剖和檢測。ca立即 b28h以后 c48h以后 d幾天以后17斜Y形坡口焊接裂紋試驗應對試件的( 個橫斷面進行斷面裂紋檢查。ca3 b4 c5 d618搭接接頭(CTS焊接裂紋試驗主要適用于( 焊接熱影響區(qū)由于馬氏體轉變而引

28、起的焊接裂紋試驗。ba碳素鋼 b低合金鋼 c高合金鋼 d奧氏體不銹鋼19搭接接頭(CTS焊接裂紋試驗用焊條直徑為( 。ca25mm b32mm c40mm d50mm20搭接接頭(CTS焊接裂紋試驗焊完的試件應( 進行裂紋的解剖和檢測。ca立即 b24h以后 c48h以后 d幾天以后21搭接接頭(CTS焊接裂紋試驗應在焊縫上取( 試樣。da3塊 b4塊 c5塊 d6塊22T形接頭焊接裂紋試驗方法的焊接位置應為( 。ba平角焊 b船形焊 c橫角焊 d立角焊23T形接頭焊接裂紋試驗方法主要適用于( T形接頭角焊縫的裂紋試驗。aa碳素鋼 b低合金結構鋼 c鐵素體鋼 d奧氏體不銹鋼24插銷試驗屬于(

29、試驗方法。aa冷裂紋 b熱裂紋 c應力腐蝕裂紋 d層狀撕裂25試件經(jīng)預熱后進行插銷試驗時，要保持載荷( 。ca6h b12h c24h d48h26插銷試驗的臨界應力值cr越小，表示鋼材( 敏感性越大。aa冷裂 b熱裂 c消除應力裂紋 d應力腐蝕裂紋27插銷法主要用于評定氫致延遲裂紋中的( 。ba焊趾裂紋 b焊根裂紋 c焊縫裂紋 d焊道下裂紋28壓板對接(FISCO焊接裂紋試驗方法屬于( 試驗方法。aa熱裂紋 b冷裂紋 c應力腐蝕裂紋 d消除應力裂紋29Z向拉伸試驗是利用試樣的( 作為評定鋼材層狀撕裂敏感性的指標。da抗拉強度 b屈服點 c伸長率 d斷面收縮率30根據(jù)GB3323鋼熔化焊對接接

30、頭射線照相和質量分級的規(guī)定，焊縫質量分為( 。ba三級 b四級 c五級 d六級31根據(jù)GB3323鋼熔化焊對接接頭射線照相和質量分級的規(guī)定，焊縫質量以( 為最好。aaI級 b級 c級 d級32根據(jù)GB332387鋼熔化焊對接接頭射線照相和質量分級的規(guī)定，如果焊縫中有裂紋存在，焊縫質量即判定為( daI級 b級 c級 d級33當檢測厚度小T 50mm的焊縫時，應采用( 。aaX射線探傷 b射線探傷 c超聲波探傷 d磁粉探傷34根據(jù)GBll34589鋼焊縫手工超聲波探傷方法和探傷結果分級中規(guī)定，焊縫質量分為( 。ba三級 b四級 c五級 d六級35根據(jù)GBll34589鋼焊縫手工超聲波探傷方法和探

31、傷結果分級中規(guī)定，焊縫質量等級以( 級為最差。da b c d36對于（ ）材料，磁粉探傷將無法應用。da紙?zhí)妓劁?b低合金結構鋼 c鐵磁性材料 d非鐵磁性材料37根據(jù)JBT606192焊縫磁粉檢驗方法和缺陷磁痕的分級的規(guī)定，缺陷磁痕的等級分為( 。ba三級 b四級 c五級 d六級38根據(jù)JBT606292焊縫滲透檢驗方法和缺陷跡痕的分級規(guī)定，焊縫質量分為( 。aa四級 b，五級 c六級 d七級39焊接接頭拉伸試驗的目的是測定焊接接頭的( 。aa抗拉強度 b屈服點 c伸長率 d斷面收縮率40焊接接頭彎曲試驗的目的是檢驗焊接接頭拉伸面上的( ba抗拉強度 b塑性 c韌性 d硬度41試樣彎曲后，其

32、正面成為彎曲的拉仲面，叫( 。aa面彎 b背彎 c側彎 d縱彎42試樣彎曲后，其背面成為彎曲的拉伸面，叫( 。ba面彎 b背彎 c側彎 d縱彎43采用圓形壓頭彎曲(三點彎曲試驗法時，彎軸直徑應為試樣厚度的( 倍。ba2 b3 c4 d544根據(jù)GB265389焊接接頭彎曲及壓扁試驗方法的規(guī)定，彎曲試樣拉伸面上有( 的橫向(焊縫的縱向裂紋或缺陷，彎曲試驗就為不合格。aa15mm b3mm c35mm d4mm45彎曲直徑通過兩支持輥被彎曲接近U形時，則認為彎曲角度達到( 。da50 b90 c120 d18046焊接接頭應變時效敏感性試驗方法同( 。ca拉伸試驗 b彎曲試驗 c沖擊試驗 d壓扁試

33、驗47目前，沖擊試驗試樣的缺口形狀均為( 。aaV形 bU形 cX形 dY形48焊接接頭及堆焊金屬的硬度試驗應在其( 上進行。aa橫斷面 b縱斷面 c焊縫表面 d焊縫根部49壓扁試驗的目的是測定 焊接對接接頭的塑性。ca平板 b管板 c管子 d型鋼50壓扁試驗的目的是測定管子焊接對接接頭的( 。da強度 b硬度 c韌性 d塑性51壓力容器進行水壓試驗時，其試驗壓力應為工作壓力的( ba1倍 b1.25倍 c1.5倍 d2倍52水壓試驗時，應裝設( 定期校驗合格的壓力表。ba1只 b2只 c3只 d4只53鋼制壓力容器進行氣壓試驗前需經(jīng)100( 。da超聲波探傷 b磁粉探傷 c著色探傷 dX射線

34、探傷54焊接容器的煤油試驗屬于( 。ba液壓試驗 b密封性檢驗 c氣密性檢驗 d氣壓試驗55奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，最好焊縫中不要出現(xiàn)( 組織。ca鐵素體 b珠光體 c馬氏體 d奧氏體56奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，要盡量( 熔合比。ba增加 b減小 C越大越好 d適當增加57奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，采用最多的焊接方法是( 。ca鎢極氬弧焊 b埋弧焊 c焊條電弧焊 d.CO2氣體保護焊581Crl8Ni9Ti奧氏體不銹鋼與Q235-A低碳素鋼焊接時，應采用的焊條牌號是( 。caA102 bA202 cA302 dA402591Crl8Ni9Ti奧氏體不銹鋼和Q235-A低碳素鋼采

35、用手工鎢極氬弧焊焊接時，如不加填充焊絲，則焊縫中不可避免地會出現(xiàn)( 組織。aa馬氏體 b珠光體 c奧氏體 d鐵素體601Crl8Ni9Ti奧氏體不銹鋼與Q235-A低碳素鋼焊接時，如果采用A407焊條，焊縫中容易產(chǎn)生( 。aa熱裂紋 b冷裂紋 c腐蝕裂紋 d層狀撕裂61奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，為控制熔合區(qū)中C的擴散，應當提高焊縫中( 的含量。baCr bNi cMn dN62為改變奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時焊接接頭的應力分布狀態(tài)，最好選用線膨脹系數(shù)接近于珠光體鋼的( 填充材料。ca鈷基合金型 b鈦基合金型 c鎳基合金 d鐵基合金型63奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，為能得到具有較高抗熱裂

36、性能的奧氏體+鐵素體雙相組織，應將熔合比控制在以下。ca20 b30 c40 d5064奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時，為減小熔合比，應盡量使用( 焊接。ba大電流、高電壓 b小電流、高電壓 c大電流、低電壓 d小電流、低電壓65奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時，應選用( 焊接材料。ca低合金耐熱鋼 b奧氏體鋼 c鎳基型 d鈷基型66奧氏體不銹鋼與鐵素體鋼焊接時應選用( 焊條。 daA102 bA107 cA302 dA0226715CrMo珠光體耐熱鋼與Q235-A低碳素鋼焊接時，應選用焊條( 。daR302 bR307 cA102 dJ50768珠光體耐熱鋼與低合金結構鋼焊接時，應根據(jù)( 的

37、要求選擇預熱溫度。ba低合金結構鋼 b珠光體耐熱鋼 c兩者中較低的預熱溫度 d兩者中較高的預熱溫度69珠光體耐熱鋼與低合金結構鋼焊接時，應根據(jù)( 的要求選擇焊后熱處理溫度。ba低合金結構鋼 b珠光體耐熱鋼 c兩者中較低的焊后熱處理溫度d兩者中較高的焊后熱處理溫度70珠光體耐熱鋼與馬氏體耐熱鋼焊接時，焊接接頭中極易形成( 。ba熱裂紋 b冷裂紋 c消除應力裂紋 d層狀撕裂71珠光體耐熱鋼與馬氏體耐熱鋼焊接時，焊前預熱和控制層間溫度的目的是預防( 。aa冷裂紋 b熱裂紋 c腐蝕裂紋 d消除應力裂紋72珠光體耐熱鋼與馬氏體耐熱鋼焊接時，應選用( 。ba不銹鋼焊條 b耐熱鋼焊條 c結構鋼焊條 d低溫鋼

38、焊條73鋼與銅及其合金焊接時的主要問題是在焊縫及熔合區(qū)容易產(chǎn)生( 。aa裂紋 b氣孔 c夾渣 d未焊透74鋼與銅及其合金焊接時，焊縫中產(chǎn)生的裂紋屬于( aa熱裂紋 b冷裂紋 c消除應力裂紋 d層狀撕裂75純銅與低碳素鋼焊接時，可以采用( 作為填充金屬材料。da低碳素鋼 b不銹鋼 c黃銅 d純銅76鋼與鎳及其合金焊接時的主要問題是在焊縫中容易產(chǎn)生( aa氣孔和裂紋 b夾渣和未焊透 c未熔合和未焊透 d咬邊77鋼與鋁及其合金焊接時采用的焊接方法是( 。da焊條電弧焊 b鎢極氬弧焊 c埋弧焊 d冷壓焊78焊接接頭熱影響區(qū)內強度高、塑性低的區(qū)域是( 。ca熔合區(qū) b正火區(qū) c加熱在1200的粗晶區(qū) d

39、整個熱影響區(qū)79低碳素鋼熱影響區(qū)的脆化區(qū)是指加熱溫度在( 的區(qū)域。aa200400 b400 c1200 bAclAc3 c Ac3 d 81低合金結構鋼中，含有較多的( 時，極易發(fā)生熱應變脆化現(xiàn)象。da冷裂紋 b熱裂紋 c腐蝕裂紋 d消除應力裂紋82承受動載荷的角焊縫，其截面形狀以( 承載能力最低。ba凹形 b凸形 c等腰平形 d不等腰平形83焊接結構中最理想的接頭形式是( 。daT形接頭 b搭接接頭 c角接接頭 d對接接頭84應力集中最小的接頭形式是( 。aa對接接頭 bT形接頭 c搭接接頭 d角接接頭85對接接頭的應力集中出現(xiàn)在( 。da焊縫最高點 b焊縫根部 c熔合K d焊趾86承受動

40、載荷的對接接頭，焊縫的余高應( 。ba越大越好 b趨向于零 c03mm之間 d沒有要求87疲勞強度最高的接頭形式是( 。aa對接接頭 bT形接頭 c搭接接頭 d角接接頭88T形接頭降低應力集中的重要措施是( 。ca減小焊腳尺寸 b增大焊腳尺寸 c開坡口保證焊透 d采用堿性焊條89搭接接頭增添正面角焊縫會使( 。ba側面角焊縫的應力集中增加 b側面角焊縫應力集中減小c對應力集中無影響90應力集中對結構的( 影響不大。ca疲勞強度 b動載強度 c靜載強度91對接接頭進行強度計算時，( 接頭上的應力集中。ca應該考慮 b載荷大時要考慮 c不予考慮 d精確計算時要考慮92對接接頭進行強度計算時，( 焊

41、縫的余高。ca應該考慮 b載荷大時要考慮 c不需考慮 d精確計算時要考慮93和鉚接結構相比較，焊接結構的特點之一是( 。ca強度高 b塑性好 c剛度高 d抗腐蝕性能好94焊接結構的整體性給( 的擴展創(chuàng)造了十分有利的條件。aa裂紋 b氣孔 c。未焊透 d未熔合95焊接結構的失效大部分是由( 引起的。ba氣孔 b裂紋 c夾渣 d咬邊96焊接接頭脆性斷裂的特征是破壞應力( 設計的許用應力。da遠遠大于 b接近T c略大于 d遠遠小于97延性斷裂的裂口一般呈( 。ca金屬光澤 b有亮光 c纖維狀98脆性斷裂的裂口一般呈( 。aa金屬光澤 b有亮光 c纖維狀99當焊接結構承受( 時，容易產(chǎn)生脆性斷裂。c

42、a單向拉應力 b雙向拉應力 c三向拉應力 d壓應力100焊接結構上的缺口處往往會形成局部( ，導致脆性斷裂。ca單向拉應力 b雙向拉應力 c三向拉應力 d壓應力101通常，( 往往起源于有嚴重應力集中效應的缺口處。ba延性斷裂 b脆性斷裂 c疲勞斷裂102脆性轉變溫度越高，材料的脆性傾向( 。ba越小 b越大 c無影響103提高加載速度能促使材料發(fā)生( 。aa脆性斷裂 b延性斷裂 c疲勞斷裂104厚板在缺口處容易形成三向拉應力，因此容易使材料( .aa脆化 b塑性增加 c疲勞105低碳素鋼和低合金鋼的晶粒度越細，則其脆性轉變溫度( 。ca無影響 b越高 c越低106利用轉變溫度法進行焊接接頭抗

43、脆性斷裂試驗時，所用的試樣為( 。ca拉伸試樣 b彎曲試樣 c沖擊試樣 d壓扁試樣107“落錘試驗法”用來測定材料的( 。ba抗拉強度 b脆性轉變溫度 c疲勞強度 d塑性108焊接結構的應變時效會導致( 下降。ba抗拉強度 b沖擊韌度 c屈服點 d硬度109鋼對應變時效的敏感性，常用時效前后( 之差與原始狀態(tài)的百分比來表示。aa沖擊值 b彎曲角 c屈服點 d硬度110低合金結構鋼焊接時，過大的焊接熱輸入會降低接頭的( 。ca硬度 b抗拉強度 c沖擊韌度 d疲勞強度111焊接接頭中的角變形和錯邊都會引起附加( ，因此對結構脆性破壞有影響。ca拉應力 b壓應力 c彎曲應力112如果焊接結構在材料的

44、脆性轉變溫度以上工作時，焊接殘余應力對脆性斷裂的影響( 。ca最大 b較大 c不大113不同厚度構件應盡可能圓滑過渡，其目的是為了減少，提高抗脆斷能力。ba焊接缺陷 b應力集中 c焊接材料114焊接容器上兩條相鄰焊縫應保持最小距離，其目的是防止焊縫間( 相疊加，產(chǎn)生脆斷。aa殘余拉應力 b殘余壓應力 c焊接缺陷 d焊接殘余變形115對于要求抗脆性斷裂的材料，通常用( 值作為材料的驗收指標。da抗拉強度 b屈服點 c硬度 d沖擊韌度116焊接結構承受( 時，容易產(chǎn)生疲勞斷裂。da較大的拉應力 b較大的壓應力 c較大的彎曲應力 d交變應力117據(jù)統(tǒng)計，焊接結構的失效大多是由于( 引起的。 aa疲勞

45、斷裂 b脆性斷裂 c延性斷裂 乙腐蝕斷裂118焊接結構的疲勞極限( 材料的強度極限。da大大高于 b高于 c接近 d低于 119由反復塑性變形所造成的破壞叫( 。aa低周疲勞 b熱疲勞 c腐蝕疲勞120由于熱應力反復作用而產(chǎn)生的破壞叫( 。ba低周疲勞 b熱疲勞 c腐蝕疲勞121在循環(huán)載荷和腐蝕介質的共同作用下，焊接結構所產(chǎn)生的破壞稱為( 。ca低周疲勞 b熱疲勞 c腐蝕疲勞122各種金屬材料中，以( 抗腐蝕疲勞的性能最好。ca低碳素鋼 b低合金結構鋼 c不銹鋼 d耐熱鋼123焊接接頭的應力集中將顯著降低接頭的( 。ca抗拉強度 b沖擊韌度 c疲勞強度 d抗彎強度124失效結構的斷口上若有放射

46、棱線，則放射棱線的放射中心為( 。aa裂紋源 b氣孔源 c未熔合部位 d未焊透部位125失效結構的斷口上兩組“人”字形紋路的匯合處則是( aa裂紋源 b氣孔源 c未熔合部位 d未焊透部位126失效結構上若有疲勞裂紋，則裂紋源通常是在疲勞裂紋的曲率( 。ca邊緣 b端部 c中心點127失效結構的斷口四周外緣除一處外都有剪切唇，則無剪切唇處一般為( 。ca氣孔源 b未熔合部位 c。裂紋源 d未焊透部位128根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，板試件以字母( 表示。baT bP cG dF129根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，管子試件以字母( 表示。a

47、aT bP cG dF130根據(jù)GB,rI1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，試件代號PGF中的F表示( 。aa平焊 b立焊 c橫焊 d仰焊131根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，試件代號PFO中的O表示( 。da平焊 b立焊 c橫焊 d仰焊132根據(jù)GB/T1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，試件代號PFV表示( 。ca船形焊 b平角焊 c立角焊 d。仰角焊133根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，試件代號TPFA表示( 。aa全位置管板焊接 b垂直水平固定管板焊接c垂直仰位固定管板焊接 d管子45傾斜位置固定對接134根

48、據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，試件代號TGAi表示( 。da管子水平固定對接 b管子水平轉動對接 c管子垂直固定對接 d管子45傾斜位置固定對接135根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，考試試板厚度為10mm，則其認可厚度范圍為( 。da610mm b1020mm c20mm d620mm136根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，產(chǎn)品為76mm4mm的管子對接，則考試管的尺寸應為( 。aa60mm5mm b89mm4mm c108mm6mm d273mml0mm137根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，

49、考試材料為16Mng，則適應認可的材料為( 。daQ235A bICrl8Ni9Ti c1Crl7 d18MnMoNb138根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，考試焊條為E5015，則認可的焊條類型為( 。baE5010 bE4303 cE4310 dE4311139根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，考試焊條為E4303，則認可的焊條類型為( 。aaE4320 bE5015 cE5048 dE6010140根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，角焊縫試件兩端應棄去( 不做檢查。ba10mm b20mm c30mm d40mm14

50、1根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，試件焊縫余高的合格值在平焊位置應為( 。ca0lmm b02mm c03mm d04mm142根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，試件焊縫余高的合格值在立焊位置應為( 。da0imm b02mm c03mm d。04mm143根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，當彎曲試樣采用輥筒彎曲試驗方法時，彎軸直徑應為試板厚度的( 。ca2倍 b3倍 c4倍 d5倍144根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，板狀試件的錯邊量應( 板厚。aa10 b15 c20 d。25145根據(jù)鍋爐

51、壓力容器焊工考試規(guī)則的規(guī)定，考試材料為16MnR，適用的產(chǎn)品材料為( 。da1Cr5Mo b1Crl8Ni9Ti c1Cr23Nil8 dQ235A146根據(jù)鍋爐壓力容器焊工考試規(guī)則的規(guī)定，產(chǎn)品板厚為60mm，采用埋弧焊，則考試試板的厚度應為( 。da36mm b1016mm c1624mm dd24mm147根據(jù)鍋爐壓力容器焊工考試規(guī)則的規(guī)定，產(chǎn)品為76mm4mm的管子水平轉動對接，采用鎢極氬弧焊，則考試試管的規(guī)格應為( 。ca108mm4mm b133mm6mm c42mm3.5mm d273mml0mm148根據(jù)鍋爐壓力容器焊工考試規(guī)則的規(guī)定，埋弧焊采用I形坡口考試時，( 清焊根。ba允許 b不允許 c厚板允許149根據(jù)鍋爐壓力容器焊工考試規(guī)則的規(guī)定，埋弧焊板狀試件( 。da允許的咬邊深度為0.5mm b允許的咬邊深度為1mmc允許的咬邊深度為1.5mm d不允許有咬邊150根據(jù)鍋爐壓力容器焊工考試規(guī)則的規(guī)定，埋弧焊試件當試板厚度為28mm時，其焊縫余高的合格標準為( 。da0lmm b02mm c03mm d04mm151根據(jù)鍋爐壓力容器焊工考試規(guī)則的規(guī)定，( 用無損檢驗來代替彎曲試驗。ba可以 b不可以 c必要時可以 d厚板可以152根據(jù)鍋爐