BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)和數(shù)學(xué)模型在中厚板板凸度預(yù)報(bào)中的綜合應(yīng)用

1、第!卷第#期$%年&月塑性工程學(xué)報(bào)789:!8:#!+,;:!$%1,$-式中!+出口板凸度/+入口板凸度/U+%&!+軋制力均勻分布時(shí)的機(jī)械凸度/$+機(jī)械凸度對(duì)軋件出口凸度的影響稱之,為機(jī)械凸度轉(zhuǎn)化系數(shù)R!T,9+入口板凸度對(duì)出口板凸度的影響系數(shù)9稱之為板凸度遺傳系數(shù),R!T%9統(tǒng)稱板凸度模型影響系數(shù)其模型精度,和很大程度上取決于這兩個(gè)系數(shù)的精度!)#根據(jù)小川茂等人的試驗(yàn)結(jié)果有(6$=G$&H&國家重點(diǎn)基礎(chǔ)研究發(fā)展規(guī)劃基金項(xiàng)目%&!#張延華5H?D9?EBDIDI8ZO:LE!WJ作者簡(jiǎn)介張延華男!M=&年生黑龍江伊春人東北大學(xué)博土研究生收稿日期$修訂日期$#H$MH!M$%H$#H!G萬方

2、數(shù)據(jù):%.CLO?E1$!:!$#3&%&$:%!:%式中!/R:+工作輥直徑LW+軋件出口厚度%+軋件寬度:+!第#期張延華等+F/神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)和數(shù)學(xué)模型在中厚板板凸度預(yù)報(bào)中的綜合應(yīng)用%M該板凸度模型結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單!合理地考慮了軋制過程中軋輥?zhàn)冃魏蛙埣冃螌?duì)板凸度的影響$!機(jī)械凸度的模型!$&M!然后利機(jī)械凸度的計(jì)算采用影響函數(shù)法#式中!(第塊鋼軋制完成時(shí)支撐輥的磨損!-C(量(支撐輥中心磨損量-C(支撐輥直徑LC(與軋輥材質(zhì)有關(guān)的常數(shù)!(用數(shù)學(xué)回歸方法進(jìn)行處理求得機(jī)械凸度模型的簡(jiǎn)化形式根據(jù)式&式&可以很便捷地計(jì)算軋件!=/$1D.%8-DF%8F-/F1&Q/F11D$-D!%/W%6-D%/C%6

3、&#式中!D.(軋制力影響系數(shù)DF(彎輥力影響系數(shù)/F1(軋輥凸度影響項(xiàng)8(軋制力8F(彎輥力/:和/C(分別是工作輥和支撐輥的凸度6(軋輥輥身長(zhǎng):(軋件寬度D$D(模型系數(shù)!軋輥磨損模型軋輥磨損是板凸度和板形計(jì)算中不可缺少的信息!工作輥磨損模型考慮了支撐輥的影響$-:!&1-W!.!&-C!%(31!L:!:GG&:%:%L:(%D$-$C$:%(31!L:,C!&$:)$:-:!&1-:!.!&-C%(%31!L:,C!&:),C&%式中!-W!(第塊鋼軋制完成時(shí)工作輥的磨損量$(是第塊鋼的總軋制道次數(shù),3!83!(%3(分別是第3道次的軋制長(zhǎng)度*軋制力和壓下量,C(支撐輥輥身長(zhǎng)L:(工作

4、輥直徑C!C(與軋輥材質(zhì)有關(guān)的常數(shù)支撐輥磨損計(jì)算采用二次多項(xiàng)式為-C!1-C#!.&),C$&-萬C方數(shù)據(jù)1-C$:%.!-&R&(&D第!卷究從工藝角度出發(fā)!對(duì)F/網(wǎng)絡(luò)模型的輸入量確定為&個(gè)參數(shù)工作輥直徑L:#支撐輥直徑LC#入口板厚#出口板厚%#板寬K#入口板凸度/#軋輥機(jī)械凸度/$#目標(biāo)凸度/%!輸出層為機(jī)械凸度9$基于F轉(zhuǎn)化系數(shù),和板凸度遺傳系數(shù)/網(wǎng)絡(luò)的板凸度影響系數(shù)優(yōu)化結(jié)構(gòu)如圖!由于目標(biāo)凸度引入網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)!隱層的個(gè)數(shù)簡(jiǎn)化與輸入層個(gè)數(shù)相等$因此!板凸度影響系數(shù)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化簡(jiǎn)化模型結(jié)構(gòu)為$&e&e式中!*表示各輸出節(jié)點(diǎn)的期望輸出值7&*)*&節(jié)點(diǎn)所在層的上面一層的節(jié)點(diǎn)號(hào)修改權(quán)值和閾值%7-

5、!777.!-.1*-*&*&-&7-!777.!-.111-1&13&3&3&3&-&*學(xué)習(xí)步長(zhǎng)!本模型取$式中!:%*勢(shì)態(tài)項(xiàng)!本模型取$:%*當(dāng)經(jīng)歷!=N后!判斷指標(biāo)是否滿足精度圖!簡(jiǎn)化后的神經(jīng)元網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu).D&R!%!N和目標(biāo)輸出+&R!%!N$Q計(jì)算網(wǎng)絡(luò)的實(shí)際輸出及隱含單元的狀態(tài)&1!&(13&3.*&式中!&*神經(jīng)元輸出13&*連接權(quán)值*&*神經(jīng)元的閾值!*激發(fā)函數(shù)!為0D&R&!T&7&T&要求#!這里#*$其中#R(#!#R(&7&T&+!$為精度!本文取$R$:$!$若滿足要求則繼續(xù)G!否則轉(zhuǎn)到Q$G停止!結(jié)束$M!應(yīng)用實(shí)例利用(C?L9BMD和3及PDEK8WI$作為操作平臺(tái)!

6、我們分析某中厚板廠$Q年&月的G天采集到的!$組數(shù)據(jù)對(duì)F/網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行學(xué)習(xí)!并對(duì)學(xué)習(xí)樣本進(jìn)行模糊聚類分析!選取其中=$組樣本作為新的學(xué)習(xí)樣本集!進(jìn)行分類計(jì)算模型系數(shù)!把計(jì)算的結(jié)果以查詢表形式存儲(chǔ)到計(jì)算機(jī)里!實(shí)際運(yùn)用按查詢表給出的條件和系數(shù)進(jìn)行計(jì)算$表!中給出了在軋制選用#%為代表鋼種!坯料規(guī)格$e#$eM%$!終軋規(guī)格為!&:$eQ%$e!#&$!來料溫度為!$G!k$表!中只列出最后#個(gè)道次的出口凸度的實(shí)際值與各模型預(yù)測(cè)值的對(duì)比情況$表#!傳統(tǒng)模型和優(yōu)化模型精度比較1?A:!/CBLDID8EL8?CDI8E8Z89K?EK8OD;8KB9!數(shù)學(xué)模型F/優(yōu)化模型道次厚度凸度實(shí)測(cè)值凸度相對(duì)誤差&f

7、凸度相對(duì)誤差&f+HQQ$:$:%G$:=$%:=$:%TQ:%!+HQ:G$:#$:#=#:%$:#=#:%+H!$:$:QQ$:Q%=:$=$:QTQ:$Q+$!&:$:%$:G&:$:#T#:$注$為最后軋制道次$由于在預(yù)報(bào)模型中引入目標(biāo)凸度!而目標(biāo)凸度值根據(jù)實(shí)際值給出!如果目標(biāo)凸度給出偏低&比實(shí)際值!預(yù)報(bào)結(jié)果比實(shí)際值低$上述表中出現(xiàn)除+H道次外!其余道次低于實(shí)際值的現(xiàn)象$在F/網(wǎng)絡(luò)輸入項(xiàng)中!目標(biāo)凸度作為輸入項(xiàng)!可以大大提高網(wǎng)絡(luò)收斂速度$M!MM!第#期張延華等F/神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)和數(shù)學(xué)模型在中厚板板凸度預(yù)報(bào)中的綜合應(yīng)用=!$!N!Q%!(?W?0?OI;8O8U!U?;0BO?9b(EHDD9

8、9$LJI8K8ZIOCDC8WEDE8OIOCDL%!D99I$b8;CE?98ZOB01/M&#%&!#!$Q#!$#!$!U#%!N?I;K?0DC?I?W?1!(EDID4!BO?9b/C8ZD9BL8EOC89DE8OIOCD899DE?ZBCBKA?LH;899CB01/M&Q&!%!%G$%!張進(jìn)之b解析板形剛度理論$b中國科學(xué)&5輯#!#$Q$&!&G$=%!何勇!項(xiàng)利國b基于模糊聚類的F/神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型研%!究及應(yīng)用$b系統(tǒng)工程理論與實(shí)踐!$#&#GM&$G%!邵峰晶!于忠清編著b數(shù)據(jù)挖掘原理與算法$N%b北京中國水利水電出版社!$Q$!%$&%!王國棟b板形控制和板形理論$N

9、%b北京冶金工業(yè)出版社!M&=$M%!魏立群!陸濟(jì)民!蔡恩沛b應(yīng)用變接觸長(zhǎng)度支承輥%改善中厚板板形及橫向同板差$b鋼鐵研究學(xué)報(bào)!#!MMM!&!Q$%!$8E.Nb38;OBCC899KBZ9BLOD8EC8C?Z8CCBH!KDLODEOCDC8WE$%b2C8E?EKIOBB9BEDEBBCIL!#!M&#=!&GQQ-26+&.6(1(BTU1/A&21/.(,61+(7:61&.6(16.0557&.0/7&.6+&27(9/2).(5/96+.6(1(B52&./+(;?-2)D?EH;?P,+66;8HK8EB0O?OBdB?A8C?O8CZ*899DEEK,;O8?OD8E8CO

10、B?IOBCE)EDaBCIDO0BE?E!$#DE?!3J-J8?JJBE?E2EIODO;OB8Z3BDL?91BLE898BE?E!$!#DE?!3JJJDI?BC?E?9BI?ID9B9?OBLC8WE8KB9?EK8KDIC88IBKO8J8ODDB9?OBLC8WE8KB9A?IDI8EF/EB;C?9EBOW8CIO8DC8aBOBL8EOC89?LL;C?LZLC8WECBKDLOBK:1BZ;L9;IOBC?HJ8J!E?9IDIW?I;IBK?IOBCBC8LBIIDEO8IB9BLOOBI?9BIBOWDLL?EDELCB?IBOBIBBK8ZIO;K:2ODII8WEO

11、?OOBCBKDLHJJOD8ECBLDID8E8ZF/EB;C?9EBOW8CIL?EABDC8aBKB8ODD?OD8E8KB9L?EAB?HJ?ED;BI?EKB;DBEO:(F(;/(9)9?OBLC8WE/EB;C?9EBOW8CZ;9;IOBCJL4萬方數(shù)據(jù)BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)和數(shù)學(xué)模型在中厚板板凸度預(yù)報(bào)中的綜合應(yīng)用作者：作者單位：張延華， 劉相華， 王國棟， ZHANG Yan-hua， LIU Xiang-hua， WANG Guo-dong張延華,ZHANG Yan-hua(東北大學(xué),軋制技術(shù)及連軋自動(dòng)化國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,沈陽,110004;沈陽化工學(xué)院,信息工程學(xué)院,沈陽,11014

12、2)， 劉相華,王國棟,LIU Xiang-hua,WANG Guo-dong(東北大學(xué),軋制技術(shù)及連軋自動(dòng)化國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,沈陽,110004)塑性工程學(xué)報(bào)JOURNAL OF PLASTICITY ENGINEERING2005，12(4)1次刊名：英文刊名：年，卷(期)：引用次數(shù)：參考文獻(xiàn)(10條)1.陶紅勇.王京.陸秀志 神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)在板形控制中的應(yīng)用期刊論文-軋鋼 2003(4)2.Nakajima K.Asamura T.Kikuma T Hot strip crown control by six-high mill 19843.Ogawa S.Matsumoto H.Hamauzu

13、 S Online calculation method of strip crown in hot strip mills 19844.MASUDA S.Hirasawa T.Ohnishi Y Profile control in hot strip rolling by chamfered back-up roll 19825.張進(jìn)之 解析板形剛度理論期刊論文-中國科學(xué)E輯 2000(2)6.何勇.項(xiàng)利國 基于模糊聚類的BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型研究及應(yīng)用期刊論文-系統(tǒng)工程理論與實(shí)踐 2004(2)7.邵峰晶.于忠清 數(shù)據(jù)挖掘原理與算法 20038.王國棟 板形控制和板形理論 19869.魏立群.

14、陸濟(jì)民.蔡恩沛 應(yīng)用變接觸長(zhǎng)度支承輥改善中厚板板形及橫向同板差 1999(1)10.John F M Computer roll deflection program for predicting strip crown 1984相似文獻(xiàn)(10條)1.期刊論文 胡賢磊.趙忠.邱紅雷.劉相華 凸度-板形矢量法在中厚板中的應(yīng)用 -東北大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)2004,25(4)為了有效控制中厚板板形和發(fā)揮軋機(jī)生產(chǎn)能力,將凸度-板形矢量分析法應(yīng)用于中厚板軋制規(guī)程的計(jì)算.首先分析板凸度計(jì)算模型并給出相應(yīng)的在線數(shù)學(xué)模型,然后分析了凸度-板形矢量法的機(jī)理.并基于該方法分析中厚板伸長(zhǎng)階段的軋制特點(diǎn),將伸長(zhǎng)階段

15、的規(guī)程計(jì)算分解成三步:伸長(zhǎng)階段前幾個(gè)道次在軋機(jī)能力允許范圍內(nèi)采用大壓下量,減少軋制道次;伸長(zhǎng)階段的后3,4個(gè)軋制道次,采用凸度-板形矢量法,控制軋件凸度和板形;通過調(diào)節(jié)總軋制道次數(shù)或最大軋制力限制系數(shù),使得最后道次的出口厚度等于目標(biāo)厚度.通過長(zhǎng)期在線應(yīng)用,表明該方法對(duì)板形有較強(qiáng)的控制能力,適合于中厚板的在線計(jì)算機(jī)過程控制.2.期刊論文 胡賢磊.田勇.趙忠.劉相華.HU Xian-lei.TIAN Yong.ZHAO Zhong.LIU Xiang-hua 工作輥輥形對(duì)中厚板側(cè)彎的影響分析 -東北大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版）2005,26(7)分析工作輥輥形與側(cè)彎的關(guān)系,可知工作輥有載輥形為正時(shí),軋件

16、易出現(xiàn)側(cè)彎,軋制穩(wěn)定性差.同時(shí)根據(jù)仿真計(jì)算得知:支撐輥凸度保持不變,在同一軋件寬度下,如果工作輥無載輥形從凸形變成凹形,工作輥有載凸度逐漸減小;支撐輥凸度保持不變,軋件越寬,則軋輥有載凸度的變化范圍越大;支撐輥凸度從正值變成負(fù)值,會(huì)使工作輥有載凸度曲線近似向上平移.為此采用以下措施有利于中厚板側(cè)彎的控制:在配輥時(shí)將上工作輥磨出一定的負(fù)凸度;將支撐輥磨出一定的正凸度;軋制初期多安排成品寬度較小的軋件進(jìn)行軋制.3.期刊論文 張其生.胡賢磊.李建平.趙忠.劉相華.王國棟.ZHANG Qi-sheng.HU Xian-lei.LI Jian-ping.ZHAO Zhong.LIU Xiang-hua.

17、WANG Guo-dong 軋輥凸度變化對(duì)中厚板輥縫設(shè)定的影響 -鋼鐵研究學(xué)報(bào)2007,19(3)根據(jù)影響函數(shù)法計(jì)算軋輥凸度對(duì)輥縫設(shè)定的影響,當(dāng)保持工作輥和支承輥凸度不變,則軋制力與輥系彈性變形呈線性關(guān)系,工作輥和支承輥凸度的變化對(duì)直線的斜率幾乎沒有影響.并基于不同條件的計(jì)算結(jié)果,回歸出軋輥凸度變化對(duì)輥縫設(shè)定影響的計(jì)算模型.最后對(duì)傳統(tǒng)軋機(jī)彈跳模型進(jìn)行改造,提出新的軋機(jī)彈跳模型.實(shí)際應(yīng)用表明該修正模型能夠有效提高軋件厚度預(yù)測(cè)精度.4.學(xué)位論文 段東明 自學(xué)習(xí)方法在中厚板凸度自動(dòng)控制中的應(yīng)用 2001該文對(duì)自學(xué)習(xí)方法在中厚板凸度控制中的應(yīng)用進(jìn)行了深入的研究.簡(jiǎn)要介紹了中厚板自動(dòng)化技術(shù)的發(fā)展和智能控

18、制技術(shù)及其應(yīng)用現(xiàn)狀,全面回顧了中厚板生產(chǎn)現(xiàn)狀和發(fā)展前景,詳細(xì)介紹了國內(nèi)外中厚板凸度控制技術(shù)的發(fā)展,說明了該文所研究軋機(jī)的特點(diǎn)在此基礎(chǔ)上該文所作的主要工作.鋼板在軋制過程中,輥縫、初始軋輥凸度、板寬和軋制力等因素,會(huì)引起板形的變化,并影響板凸度,因而需要控制凸度,盡量使凸度減小,保持良好板形,從而提高鋼板的成材率,創(chuàng)造更高的經(jīng)濟(jì)效益.用有限元分析模型,結(jié)合本軋機(jī)凸度控制的特點(diǎn),給出凸度方程,建立了凸度預(yù)報(bào)數(shù)學(xué)模型.運(yùn)用最小二乘法對(duì)凸度模型系數(shù)擬合計(jì)算,創(chuàng)建系數(shù)的知識(shí)表格.這樣,在規(guī)程計(jì)算時(shí),凸度預(yù)報(bào)就可以在辨識(shí)的數(shù)學(xué)模型的基礎(chǔ)上,根據(jù)軋制的目標(biāo)寬度,從知識(shí)表格中找出相應(yīng)的系數(shù)進(jìn)行計(jì)算,得到凸度的

19、預(yù)報(bào)值.運(yùn)用自學(xué)習(xí)的方法,通過知識(shí)表格實(shí)現(xiàn)凸度模型系數(shù)的自學(xué)習(xí).并以現(xiàn)場(chǎng)實(shí)例,用超定線性方程組求解,得到較高的凸度預(yù)報(bào)值.針對(duì)薄規(guī)格鋼板板形(或板凸度)較難控制的問題,結(jié)合軋制規(guī)程優(yōu)化的控制方法,提出了本軋機(jī)進(jìn)一步改進(jìn)軋制規(guī)程的方法,最后用表格說明對(duì)薄規(guī)格鋼板軋制規(guī)程優(yōu)化的效果.5.期刊論文 胡賢磊.趙忠.邱紅雷.劉相華 在線高精度中厚板凸度計(jì)算模型 -東北大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)2004,25(10) 基于普通中厚板四輥軋機(jī),利用影響函數(shù)法分析了軋件寬度、軋制力、工作輥和支撐輥尺寸和彎輥力對(duì)有載軋輥凸度的影響,并根據(jù)大量計(jì)算數(shù)據(jù)進(jìn)行回歸,得出在線有載軋輥凸度計(jì)算模型.分析了軋件入口凸度對(duì)出口凸

20、度的遺傳效果,綜合有載軋輥凸度模型和板凸度遺傳系數(shù)模型得到在線板凸度計(jì)算模型. 該模型合理地考慮了軋輥?zhàn)冃魏蛙埣M向流動(dòng)的影響,能夠真實(shí)反映出口板凸度的大小,計(jì)算精度高,是在線板形和板凸度控制的有效工具.6.學(xué)位論文 胡賢磊 中厚板軋機(jī)過程控制模型的研究 2003該文以首鋼3500mm中厚板軋機(jī)改造項(xiàng)目為背景,以中厚板軋機(jī)控制模型為主線,對(duì)控制模型系統(tǒng)框架、厚度精度控制、溫度控制、板形與板凸度設(shè)定控制以及軋制規(guī)程分配等進(jìn)行了研究,開發(fā)了相應(yīng)的在線控制軟件,現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用取得了良好的效果.具體研究?jī)?nèi)容和主要結(jié)果如下:(1)采用影響函數(shù)法分析輥系彈性變形,利用計(jì)算結(jié)果給出可用于在線控制的輥系變形線性計(jì)算

21、模型.將輥系彈性變形模型和全長(zhǎng)壓靠彈性曲線結(jié)合,構(gòu)造出精度和完備性都優(yōu)于傳統(tǒng)模型的軋機(jī)彈跳新模型.與傳統(tǒng)彈跳模型比較,新模型具有以下優(yōu)點(diǎn):軋輥尺寸、軋輥凸度、軋件寬度和軋制力等因素對(duì)軋機(jī)彈跳的影響都可以通過該模型得到體現(xiàn);簡(jiǎn)化軋機(jī)彈跳模型的測(cè)量.只需要測(cè)量基本輥徑、基本凸度的全長(zhǎng)壓靠曲線,然后結(jié)合輥系彈性變形計(jì)算即可得到完整的彈跳模型,避免換輥后重復(fù)測(cè)量剛度.證明了剛度差異產(chǎn)生的軋輥微小傾斜對(duì)軋制中心線處的設(shè)定輥縫基本沒有影響.引入相對(duì)油膜厚度零點(diǎn)的概念,并給出相對(duì)油膜厚度模型的計(jì)算方法和測(cè)量方法.分析彈跳方程零點(diǎn)漂移對(duì)軋制力模型自學(xué)習(xí)的影響,得知如果軋件出口厚度的計(jì)算全部采用彈跳方程計(jì)算值,

22、則彈跳方程零點(diǎn)漂移對(duì)軋制力模型的自學(xué)習(xí)基本沒有影響.(2)選擇適合中厚板軋制過程的變形抗力模型,根據(jù)大量的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),提出適合于工程在線用的簡(jiǎn)易殘余應(yīng)變數(shù)學(xué)模型,通過理論分析得知采用該模型可以將殘余應(yīng)變對(duì)變形抗力的影響控制在6以內(nèi).構(gòu)造了合理的變形抗力模型參數(shù)的修正算法來消除溫度模型累計(jì)誤差對(duì)厚度精度的影響.(3)分析熱輻射和對(duì)流、高壓水除鱗、與軋輥接觸產(chǎn)生的熱傳導(dǎo)和軋制塑性功等因素對(duì)溫度變化的影響,得出相應(yīng)的數(shù)學(xué)模型.利用該模型分析了厚板溫度梯度與軋件厚度和時(shí)間的規(guī)律,為實(shí)測(cè)表面溫度轉(zhuǎn)化軋件平均溫度的處理提供了理論支持.針對(duì)實(shí)測(cè)溫度的特點(diǎn),給出一次除鱗后實(shí)測(cè)溫度的有效性判斷準(zhǔn)則,并利用插值法和

23、相似法給出除鱗后溫度的計(jì)算方法.給出開軋溫度的計(jì)算算法和自學(xué)習(xí)算法,使開軋溫度的計(jì)算精度更符合實(shí)際.結(jié)合中厚板控溫軋制的特點(diǎn),將終軋溫度看成是控溫溫度的單調(diào)增函數(shù),并提出相應(yīng)的算法來確定控溫溫度和終軋溫度.(4)分析了厚度控制系統(tǒng)和板形開環(huán)控制的關(guān)系,通過理論推導(dǎo)得出軋制寬薄軋件時(shí),AGC對(duì)板形影響較大,而對(duì)厚度控制精度貢獻(xiàn)不大.并在此基礎(chǔ)上,提出適用于中厚板軋制的板形鎖定法,理論推導(dǎo)和現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用均已證明,這種方法能夠在對(duì)厚度控制微小影響的前提下,避免軋制寬薄材時(shí)板形容易出現(xiàn)邊浪的缺陷.(5)根據(jù)平面形狀控制的要求以及中厚板的軋制特點(diǎn)制定了相應(yīng)的中厚板軋制策略原則.針對(duì)展寬階段的軋制特點(diǎn),提出展

24、寬階段軋制規(guī)程分配新方法可變道次的綜合負(fù)荷平衡分配法,這種分配方法綜合考慮設(shè)備能力的充分發(fā)揮,使得各個(gè)道次的綜合負(fù)荷函數(shù)值相等.針對(duì)伸長(zhǎng)階段的軋制特點(diǎn),提出伸長(zhǎng)階段軋制規(guī)程分配新方法負(fù)荷協(xié)調(diào)分配法.該方法通過定義一個(gè)虛擬最大軋制力限制系數(shù)來調(diào)節(jié)各道次軋制力,使得最后三個(gè)道次軋制力線性下降,滿足板形控制的要求,而前面道次盡量發(fā)揮軋機(jī)的能力采取大壓下量.進(jìn)而將后三個(gè)道次的軋制力下降斜率作為變量,如果出現(xiàn)板形問題,可以通過調(diào)整斜率改變軋制負(fù)荷的分配.該文的研究結(jié)果,針對(duì)中厚板在線實(shí)時(shí)控制,具有很強(qiáng)的實(shí)用性.所開發(fā)的中厚板軋機(jī)過程控制模型已成功應(yīng)用于首鋼中厚板廠一期改造和二期改造工程,為中國中厚板軋機(jī)過程模型控制研究起到積極的促進(jìn)作用.7.期刊論文 孫林.張清東.陳先霖.劉炳南.吳炳火.張晨 22800四輥軋機(jī)“逆寬”軋制中的凸度控制 -北京科技大學(xué)學(xué)報(bào)2001,23(3)為了研究2800四輥軋機(jī)在工作輥服役后期“逆寬”軋制狀態(tài)下的凸度控制問題,結(jié)合大量的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù),運(yùn)用變厚度平面有限元方法建立了專門針對(duì)2800四輥軋機(jī)的輥系變形(即凸度預(yù)測(cè))仿真模型.根據(jù)仿真計(jì)算結(jié)果,揭示出工作輥服役后期的“箱型”磨損輥形、鋼板寬度及軋制力等對(duì)鋼板凸度的影響關(guān)系,并提出相應(yīng)的生產(chǎn)中可行的控制措施.8.期刊論文 張延華.劉相華.王國棟.ZHANG