建筑鋼結(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)范

1、建筑鋼結(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)范CodeforFiresafetyofSteelBuildingStructures1總貝u1.0.1為防止和減小建筑鋼結(jié)構(gòu)的火災(zāi)危害，保護(hù)人身和財(cái)產(chǎn)安全，經(jīng)濟(jì)、合理地進(jìn)行鋼結(jié)構(gòu)抗火設(shè)計(jì)和采取防火保護(hù)措施，制定本規(guī)范。1.0.2本規(guī)范適用于新建、擴(kuò)建和改建的建筑鋼結(jié)構(gòu)和組合結(jié)構(gòu)的抗火設(shè)計(jì)和防火保護(hù)。1.0.3本規(guī)范是以火災(zāi)高溫下鋼結(jié)構(gòu)的承載力極限狀態(tài)為基礎(chǔ)，根據(jù)概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法的原則制定的。1.0.4建筑鋼結(jié)構(gòu)的抗火設(shè)計(jì)與防火保護(hù)，除應(yīng)符合本規(guī)范的規(guī)定外，尚應(yīng)符合我國現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。2術(shù)語和符號2.1 術(shù)語2.1.1 火災(zāi)荷載密度fireloaddensity單位樓

2、面面積上可燃物的燃燒熱值，單位為MJ/m2。2.1.2 標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫standardfiretemperature-timecurve國際標(biāo)準(zhǔn)ISO834給出的用于進(jìn)行建筑構(gòu)件耐火試驗(yàn)的爐內(nèi)平均溫度與時(shí)間的關(guān)系曲線。2.1.3 等效曝火時(shí)間equivalenttimeoffireexposure在非標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫條件下，火災(zāi)在時(shí)間t內(nèi)對構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的作用效應(yīng)與標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)在時(shí)間te內(nèi)對同一構(gòu)件或結(jié)構(gòu)（外荷載相同）的作用效應(yīng)相同，則時(shí)間te稱為前者的等效曝火時(shí)間。2.1.4 抗火承載力極限狀態(tài)limitstateforfireresistance在火災(zāi)條件下，構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的承載力與外加作用（包括荷載和溫度

3、作用）產(chǎn)生的組合效應(yīng)相等時(shí)的狀態(tài)。2.1.5 臨界溫度criticaltemperature假設(shè)火災(zāi)效應(yīng)沿構(gòu)件的長度和截面均勻分布，當(dāng)構(gòu)件達(dá)到抗火承載力極限狀態(tài)時(shí)構(gòu)件截面上的溫度。2.1.6 荷載比loadlevel,loadratio火災(zāi)下構(gòu)件的承載力與常溫下相應(yīng)的承載力的比值。2.1.7 鋼管混凝土構(gòu)件concrete-filledsteeltube在圓形或矩形鋼管內(nèi)填灌混凝土而形成，且鋼管和混凝土在受荷全工程中共同受力的構(gòu)件。2.1.8 組合構(gòu)件compositecomponent截面上由型鋼與混凝土兩種材料組合而成的構(gòu)件。例如，鋼管混凝土柱、鋼-混凝土組合板和鋼-混凝土組合梁等。2.1

4、.9 屋頂承重構(gòu)件loadbearingroofcomponent用于承受屋面荷載的主要結(jié)構(gòu)構(gòu)件。例如，組成屋頂網(wǎng)架、網(wǎng)殼、桁架的構(gòu)件和屋面梁、支撐等。屋面楝條一般不當(dāng)作屋蓋承重構(gòu)件，但當(dāng)楝條同時(shí)起屋蓋結(jié)構(gòu)系統(tǒng)的支撐作用時(shí)，則應(yīng)當(dāng)作屋蓋承重構(gòu)件。2.1.10 自動噴水滅火系統(tǒng)全保護(hù)totalsprinklersystem建筑物內(nèi)除面積小于5m2的衛(wèi)生間外，均設(shè)有自動噴水滅火系統(tǒng)的保護(hù)。2.2 符號A構(gòu)件的毛截面面積；Af個(gè)翼緣的截面面積；Aw梁腹板的截面面積；B構(gòu)件單位長度綜合傳熱系數(shù)；Bn與梁端部約束情況有關(guān)的常數(shù);Cs鋼材的比熱容；Ci防火保護(hù)層的比熱容；di保護(hù)層的厚度；E常溫下鋼材的彈

5、性模量；Et高溫下鋼材的彈性模量；f常溫下鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度；fy常溫下鋼材的屈服強(qiáng)度；fyT高溫下鋼材的屈服強(qiáng)度；fc常溫下混凝土的抗壓強(qiáng)度；fcT高溫下混凝土的抗壓強(qiáng)度；F單位長度構(gòu)件的受火表面積；Fi單位長度構(gòu)件保護(hù)層的內(nèi)表面積；h構(gòu)件的截面高度或樓板厚度；hw梁腹板的高度；hd壓型鋼板截面高度；I構(gòu)件截面慣性矩；kr火災(zāi)下鋼管混凝土柱承載力影響系數(shù)；l構(gòu)件的長度、跨度；10構(gòu)件的計(jì)算長度；Mfi受火構(gòu)件按等效作用力分析得到的桿端彎矩;Mp塑性彎矩；Mt受火構(gòu)件的桿端溫度彎矩；Mx、My構(gòu)件的最大彎矩設(shè)計(jì)值；N構(gòu)件的軸力設(shè)計(jì)值；Nfxt、Nfxt高溫下構(gòu)件的承載力參數(shù)；EXIEXINf受火構(gòu)

6、件按等效作用力分析得到的軸力；Nt受火構(gòu)件的軸向溫度內(nèi)力；P保護(hù)層中的含水率（質(zhì)量百分比）；q梁（板）所受的均布荷載或等效均布荷載；qrQkiR、R&、Ry'RdSSmt1ttdtetmtvtwT0T1、T2考慮薄膜效應(yīng)后樓板的極限承載力；樓面或屋面活荷載的標(biāo)準(zhǔn)值；荷載比；高溫下結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的設(shè)計(jì)承載力；結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的荷載效應(yīng)組合；高溫下結(jié)構(gòu)或構(gòu)件內(nèi)的作用效應(yīng)組合;受火時(shí)間或耐火時(shí)間；構(gòu)件溫度達(dá)到100c所需的時(shí)間；結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的耐火時(shí)間；等效曝火時(shí)間；結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的耐火極限；延遲時(shí)間；梁腹板的厚度；受火前鋼構(gòu)件的內(nèi)部溫度；受火構(gòu)件兩側(cè)或上、下翼緣的溫度；Td結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的臨界溫度；Tg

7、實(shí)際的室內(nèi)火災(zāi)升溫；Tg(O)火災(zāi)發(fā)生前的室內(nèi)平均空氣溫度；Tg對應(yīng)t時(shí)刻的室內(nèi)平均空氣溫度；Ts鋼構(gòu)件溫度；Tm在耐火極限時(shí)間內(nèi)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的最高溫度；V單位長度構(gòu)件的體積；Wp構(gòu)件的截面塑性模量；Wx、Wy構(gòu)件繞x軸和繞y軸的毛截面模量；國鋼材的熱膨脹系數(shù)；Pm、Pt等效彎矩系數(shù)；為一一結(jié)構(gòu)抗火重要性系數(shù)；鋼構(gòu)件的抗力分項(xiàng)系數(shù)，抗火設(shè)計(jì)中鋼材強(qiáng)度調(diào)整系數(shù);弋、截面塑性發(fā)展系數(shù)；乙一一高溫下鋼材彈性模量折減系數(shù)；%一高溫下鋼材強(qiáng)度折減系數(shù)；Us鋼材的泊松比；構(gòu)件的長細(xì)比；九一一保護(hù)材料的熱傳導(dǎo)系數(shù)；%鋼材的熱傳導(dǎo)系數(shù)；R保護(hù)層的密度；ps鋼材的密度；jc對流傳熱系數(shù)；tjr輻射傳熱系數(shù)；中一一

8、常溫下軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù);中b常溫下鋼梁的整體穩(wěn)定系數(shù)；中bT高溫下鋼梁的整體穩(wěn)定系數(shù)；母時(shí)間增量；AT構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的溫度變化；3鋼結(jié)構(gòu)防火要求3.0.1單、多層建筑和高層建筑中的各類鋼構(gòu)件、組合構(gòu)件等的耐火極限不應(yīng)低于表3.0.1和本章的相關(guān)規(guī)定。當(dāng)?shù)陀谝?guī)定的要求時(shí)，應(yīng)采取外包覆不燃燒體或其他防火隔熱的措施。表3.0.1單、多層和高層建筑構(gòu)件的耐火極限、耐火等級耐火極限（汾單、多層建筑高層建筑一級二級三級四級一級二級承重墻3.002.502.000.502.002.00柱、柱間支撐3.002.502.000.503.002.50梁、桁架2.001.501.000.502.001.50樓板、

9、樓面支撐1.501.00廠、庫房民用廠、庫房民用1.501.000.750.500.50不要求屋頂承重構(gòu)件、屋面支撐、系桿1.500.50廠、庫房民用不要求0.50不要求疏散樓梯1.501.00廠、庫房民用不要求0.750.50注：對造紙車間，變壓器裝配車間、大型機(jī)械裝配車間、卷煙生產(chǎn)車間、印刷車間等及類似的車間,當(dāng)建筑耐火等級較高時(shí)，吊車梁體系的耐火極限不應(yīng)低于表中梁的耐火極限要求。3.0.2鋼結(jié)構(gòu)公共建筑和用于丙類和丙類以上生產(chǎn)、倉儲的鋼結(jié)構(gòu)建筑中，宜設(shè)置自動噴水滅火系統(tǒng)全保護(hù)。3.0.3當(dāng)單層丙類廠房中設(shè)有自動噴水滅火系統(tǒng)全保護(hù)時(shí)，各類構(gòu)件可不再采取防火保護(hù)措施。3.0.4丁、戊類廠、庫

10、房（使用甲、乙、丙類液體或可燃?xì)怏w的部位除外）中的構(gòu)件，可不采取防火保護(hù)措施。3.0.5當(dāng)單、多層一般公共建筑和居住建筑中設(shè)有自動噴水滅火系統(tǒng)全保護(hù)時(shí)，各類構(gòu)件的耐火極限可按表3.0.1中相應(yīng)的規(guī)定降低0.5ho3.0.6單、多層一般公共建筑和甲、乙、丙類廠、庫房的屋蓋承重構(gòu)件，當(dāng)設(shè)有自動噴水滅火系統(tǒng)全保護(hù)，且屋蓋承重構(gòu)件離地（樓）面的高度不小于6m時(shí)，該屋蓋承重構(gòu)件可不采取其他防火保護(hù)措施。3.0.7除甲、乙、丙類庫房外的廠、庫房，建筑中設(shè)有自動噴水滅火系統(tǒng)全保護(hù)時(shí)，其柱、梁的耐火極限可按表3.0.1的相應(yīng)的規(guī)定降低0.5h。3.0.8當(dāng)空心承重鋼構(gòu)件中灌注防凍、防腐并能循環(huán)的溶液，且建筑中

11、設(shè)有自動噴水滅火系統(tǒng)全保護(hù)時(shí)，其承重結(jié)構(gòu)可不再采取其它防火保護(hù)措施。3.0.9當(dāng)多、高層建筑中設(shè)有自動噴水滅火系統(tǒng)全保護(hù)（包括封閉樓梯間、防煙樓梯間）且高層建筑的防煙樓梯間及其前室設(shè)有正壓送風(fēng)系統(tǒng)時(shí)，樓梯間中的鋼結(jié)構(gòu)可不采取其它防火保護(hù)措施；當(dāng)多層建筑中的敞開樓梯、敞開樓梯間采用鋼結(jié)構(gòu)時(shí)，應(yīng)采取有效的防火保護(hù)措施。3.0.10對于多功能、大跨度、大空間的建筑，可采用有科學(xué)依據(jù)的性能化設(shè)計(jì)方法，模擬實(shí)際火災(zāi)升溫，分析結(jié)構(gòu)的抗火性能，采取合理、有效的防火保護(hù)措施，保證結(jié)構(gòu)的抗火安全。4材料特性4.1 鋼材4.1.1 在高溫下，鋼材的有關(guān)物理參數(shù)應(yīng)按表4.1.1采用。表4.1.1高溫下鋼材的物理參數(shù)

12、參數(shù)名稱符號數(shù)值單位熱膨脹系數(shù)Os-51.4X05m/(m)熱傳導(dǎo)系數(shù)As45W/(m)比熱容cs600J/(kgG)密度R7850kg/m3泊桑比Us0.3一4.1.2 在高溫下，普通鋼材的彈性模量應(yīng)按下式計(jì)算:Et=tE(4.1.2-1)20C<Ts:二600C600C_Ts_1000C7Ts-47806Ts-47607T=1000-Ts6Ts-2800（4.1.2-2）式中Ts溫度（C）;Et溫度為Ts時(shí)鋼材的初始彈性模量（N/mm2）；E常溫下鋼材的彈性模量（N/mm2）,按現(xiàn)行鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50017）確定；4高溫下鋼材的彈性模量折減系數(shù)。4.1.3在高溫下，普通鋼材的屈

13、服強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算:fyT=Tfy（4.1.3-1）fy=Rf（4.1.3-2）1.020七WTsW300七1.24x10-Ts3-2.096x10-Ts2%=<3（4.1.3-3）+9.228M10Ts-0.2168300rC<Ts<800P、0.5Ts/20008000<Ts<1000C式中fyT溫度為Ts時(shí)鋼材的屈服強(qiáng)度（N/mm2）；fy常溫下鋼材的屈服強(qiáng)度（N/mm2）；f常溫下鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）,按現(xiàn)行鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50017）確定；飛R鋼構(gòu)件抗力分項(xiàng)系數(shù)，近似取VR=1.1；9高溫下鋼材強(qiáng)度折減系數(shù)。4.1.4在高溫下，耐火鋼的彈性

14、模量和屈服強(qiáng)度可分別按式（4.1.2-1）和式（4.1.3-1）確定。其中，彈性模量折減系數(shù)各和屈服強(qiáng)度折減系數(shù)叫應(yīng)分別按式（4.1.5-1）和（4.1.5-2）確定。T-20一一1-s20七WTs<650七2520(4.1.5-1)及=10.75_7(Ts-650)650七WTs<900七25000.5-0.0005Ts9000<Ts<1000C6(Ts-768)5(Ts-918)T:1000-Ts8(Ts-600)(4.1.5-2)20C_Ts;700C700C_Ts-1000C4.2混凝土4.2.1 在高溫下，普通混凝土的有關(guān)物理參數(shù)按下列規(guī)定采用:1熱傳導(dǎo)系數(shù)1

15、）硅質(zhì)骨料混凝土:20C_T-1200C2一。.24工+。.。12億;120120（4.2.1-1）式中九一一溫度為T時(shí)混凝土的熱傳導(dǎo)系數(shù)W/（m；C）；T混凝土的溫度（C）。2）鈣質(zhì)骨料混凝土:TT.(4.2.1-2)h=1.6-0.16+0.00820C<T<1200C1201202比熱容：cc=90080T_4T20c_T<1200C120120(4.2.1-3)式中Cc溫度為T時(shí)混凝土的比熱容J/(kg。)。4.2.2在高溫下，普通混凝土的初始彈性模量應(yīng)按下式計(jì)算：EcT=（0.83-0.0011T）ECeneryg60C_T_700C（4.2.（2）式中EcT溫度為

16、T時(shí)混凝土的初始彈性模量（N/mm2）；Ec常溫下混凝土的初始彈性模量（N/mm2）,按現(xiàn)行混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010）確定。4.2.3在高溫下，混凝土的抗壓強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算：fcT=cTfc（4.2.（3）式中fcT高溫下混凝土的抗壓強(qiáng)度；fc常溫下混凝土的抗壓強(qiáng)度，按現(xiàn)行混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010）確定；、T普通混凝土的抗壓強(qiáng)度折減系數(shù)，按表4.2.3確定。表4.2.3高溫下混凝土強(qiáng)度折減系數(shù)tT(C)普通混凝土輕骨料混凝土201.001.001000.951.002000.901.003000.851.004000.750.885000.600.766000.450.64

17、7000.300.528000.150.409000.080.2810000.040.1611000.010.041200004.2.4其他類型混凝土在高溫下的材料特性，應(yīng)根據(jù)有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)通過高溫材性試驗(yàn)確定。4.3 防火涂料4.3.1 當(dāng)鋼結(jié)構(gòu)采用防火涂料保護(hù)時(shí)，可采用膨脹型或非膨脹型防火涂料。4.3.2 鋼結(jié)構(gòu)防火涂料的技術(shù)性能除應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)防火涂料（GB14907）的規(guī)定外，還應(yīng)符合下列要求：1生產(chǎn)廠家應(yīng)提供非膨脹型防火涂料的熱傳導(dǎo)系數(shù)（500c時(shí)）、比熱容、含水率和密度參數(shù)，或提供等效熱傳導(dǎo)系數(shù)、比熱容和密度參數(shù)。非膨脹型防火涂料的等效熱傳導(dǎo)系數(shù)可按附錄A的規(guī)定測定。2主要成份

18、為礦物纖維的非膨脹型防火涂料，當(dāng)采用干式噴涂施工工藝時(shí)，應(yīng)有防止粉塵、纖維飛揚(yáng)的可靠措施。4.4 防火板4.4.1 當(dāng)鋼結(jié)構(gòu)采用防火板保護(hù)時(shí)，可采用低密度防火板、中密度防火板和高密度防火板。4.4.2 防火板材應(yīng)符合下列要求：1應(yīng)為不燃性材料；2受火時(shí)不炸裂，不產(chǎn)生穿透裂紋；3生產(chǎn)廠家應(yīng)提供產(chǎn)品的熱傳導(dǎo)系數(shù)（500c時(shí)）或等效熱傳導(dǎo)系數(shù)、密度和比熱容等參數(shù)。防火板的等效熱傳導(dǎo)系數(shù)可按附錄A的規(guī)定測定。4.5其它防火隔熱材料4.5.1 鋼結(jié)構(gòu)也可采用粘土磚、C20混凝土或金屬網(wǎng)抹M5砂漿等其他隔熱材料作為防火保護(hù)層。4.5.2 當(dāng)采用其它防火隔熱材料作為鋼結(jié)構(gòu)的防火保護(hù)層時(shí)，生產(chǎn)廠家除應(yīng)提供強(qiáng)度

19、和耐候性參數(shù)外，尚應(yīng)提供熱傳導(dǎo)系數(shù)（500c時(shí)）或等效熱傳導(dǎo)系數(shù)及密度、比熱容等參數(shù)。其他防火隔熱材料的等效熱傳導(dǎo)系數(shù)可參照附錄A的規(guī)定測定。5抗火設(shè)計(jì)基本規(guī)定5.1 抗火極限狀態(tài)設(shè)計(jì)要求5.1.1 當(dāng)滿足下列條件之一時(shí)，應(yīng)視為鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件達(dá)到抗火承載力極限狀態(tài)：1軸心受力構(gòu)件截面屈服。2受彎構(gòu)件產(chǎn)生足夠的塑性錢而成為可變機(jī)構(gòu)。3構(gòu)件整體喪失穩(wěn)定；4構(gòu)件達(dá)到不適于繼續(xù)承載的變形。5.1.2 當(dāng)滿足下列條件之一時(shí)，應(yīng)視為鋼結(jié)構(gòu)整體達(dá)到抗火承載力極限狀態(tài)：1 結(jié)構(gòu)產(chǎn)生足夠的塑性較形成可變機(jī)構(gòu)。2結(jié)構(gòu)整體喪失穩(wěn)定。5.1.3 鋼結(jié)構(gòu)的抗火設(shè)計(jì)應(yīng)滿足下列要求之一：1在規(guī)定的結(jié)構(gòu)耐火極限時(shí)間內(nèi)，結(jié)構(gòu)或構(gòu)件

20、的承載力Rd不應(yīng)小于各種作用所產(chǎn)生的組合效應(yīng)Sm,即：Rd-Sm(5.1.3-1)2在各種荷載效應(yīng)組合下，結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的耐火時(shí)間td不應(yīng)小于規(guī)定的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的耐火極限tm,即：td(5.1.3-2)3結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的臨界溫度Td不應(yīng)低于在耐火極限時(shí)間內(nèi)Z構(gòu)或構(gòu)件的最高溫度Tm,即:TdF(5.1.3-3)5.2一般規(guī)定5.2.1 在一般情況下，可僅對結(jié)構(gòu)的各構(gòu)件進(jìn)行抗火計(jì)算，滿足構(gòu)件抗火設(shè)計(jì)要求。5.2.2 當(dāng)進(jìn)行結(jié)構(gòu)某一構(gòu)件的抗火驗(yàn)算時(shí)，可僅考慮該構(gòu)件的受火升溫。5.2.3 有條件時(shí)，可對結(jié)構(gòu)整體進(jìn)行抗火計(jì)算，使其滿足結(jié)構(gòu)抗火設(shè)計(jì)的要求。此時(shí)，應(yīng)進(jìn)行各構(gòu)件的抗火驗(yàn)算。5.2.4進(jìn)行結(jié)構(gòu)整體抗火驗(yàn)算

21、時(shí)，應(yīng)考慮可能的最不利火災(zāi)場景。5.2.5 對于跨度大于80m或高度大于100m的建筑結(jié)構(gòu)和特別重要的建筑結(jié)構(gòu)，宜對結(jié)構(gòu)整體進(jìn)行抗火驗(yàn)算，按最不利的情況進(jìn)行抗火設(shè)計(jì)。5.2.6 對第5.2.5條規(guī)定以外的結(jié)構(gòu)，當(dāng)構(gòu)件的約束較大時(shí)，如在內(nèi)力組合中不考慮溫度作用，則其防火保護(hù)層設(shè)計(jì)厚度應(yīng)按計(jì)算厚度增加30%。5.2.7 連接節(jié)點(diǎn)的防火保護(hù)層厚度不得小于被連接構(gòu)件保護(hù)層厚度的較大值。6溫度作用及其效應(yīng)組合6.1 室內(nèi)火災(zāi)空氣升溫6.1.1 一般工業(yè)與民用建筑的室內(nèi)火災(zāi)空氣溫度可下式計(jì)算：Tg(t)Tg(0)=3451g(8t1)(6.1.1)式中Tg(t)對應(yīng)于t時(shí)刻的室內(nèi)平均空氣溫度(C)；Tg(

22、0)火災(zāi)發(fā)生前的室內(nèi)平均空氣溫度，取20C;t升溫時(shí)間(min)。6.1.2 當(dāng)能準(zhǔn)確確定建筑室內(nèi)有關(guān)參數(shù)時(shí)，可按附錄B方法計(jì)算室內(nèi)火災(zāi)的空氣溫度，也可按其它轟燃后的火災(zāi)模型計(jì)算室內(nèi)火災(zāi)的空氣溫度。6.1.3 實(shí)際的室內(nèi)火災(zāi)升溫在任意時(shí)刻對結(jié)構(gòu)的影響，可等效為標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫在等效曝火時(shí)刻對結(jié)構(gòu)的影響。本規(guī)范以鋼構(gòu)件溫度相等為等效原則。當(dāng)采用附錄B方法計(jì)算室內(nèi)火災(zāi)的空氣溫度時(shí)，等效曝火時(shí)間te可按下式計(jì)算：-2-te=9(16.434-4.2230.3794)qT(6.1.3-1)=0.53'AwhAt(6.1.3-2)式中te等效曝火時(shí)間(min);n_開口因子(m"2);qT

23、設(shè)計(jì)火災(zāi)荷載密度(MJ/m2),按附錄C計(jì)算；Aw按門窗開口尺寸計(jì)算的房間開口面積(m2)；h房間門窗洞口高度(m);2、At包括門囪在內(nèi)的房間TK壁面積之和(m)。6.2高大空間火災(zāi)空氣升溫6.2.1 本規(guī)范中，高大空間是指高度不小于6m、獨(dú)立空間地(樓)面面積不小于500m2的建筑空間。6.2.2 高大空間建筑火災(zāi)中的空氣升溫過程可按下式確定：T(x,z,t)-Tg(0)=Tz10.8e/。一日】+(1“y”(6.2.2)式中T(x,z,t)對應(yīng)于t時(shí)刻，與火源中心水平距離為x(m)、與地面垂直距離為z(m)處的空氣溫度(C)；Tg(0)火災(zāi)發(fā)生前高大空間內(nèi)平均空氣溫度，取20C;Tz火源

24、中心距地面垂直距離為z(m)處的最高空氣升溫(C),按附錄D確定；P根據(jù)火源功率類型和火災(zāi)增長類型，按附錄D確定；b火源形狀中心至火源最外邊緣距離(m);n與火源中心水平距離為x(m)的溫度衰減系數(shù)(無量綱)，按附錄D確定；且當(dāng)x<b時(shí)，n=1；P-系數(shù)，按附錄D確定。6.2.3 火源功率設(shè)計(jì)值Qs應(yīng)根據(jù)建筑物實(shí)際可燃物的情況，選取一合理數(shù)值。根據(jù)火源功率設(shè)計(jì)值Qs,可按表6.2.3確定火災(zāi)功率類型。表6.2.3火源功率類型火源類型Qs(MW)小功率火災(zāi)<3.5中功率火災(zāi)3.515大功率火災(zāi)>156.2.4 火災(zāi)增長類型可根據(jù)可燃物類型按表6.2.4確定。表6.2.4火災(zāi)增長

25、類型可燃物類型火災(zāi)增長類型密實(shí)木材，廢紙筐慢速實(shí)木家俱，塑料制品，化學(xué)纖維填充物中速部分聚合物家俱，木板垛快速大部分聚合物家俱，塑料垛，薄板家俱極快速6.3鋼構(gòu)件升溫計(jì)算6.3.1 火災(zāi)下鋼構(gòu)件的升溫可按下列增量法計(jì)算，其初始溫度取20C：Ts(t.t)=-Tg(t)-Ts(t)l.：tTs(t)：'sCs(6.3.1)式中占一一時(shí)間增量(s),不宜超過30s；Ts鋼構(gòu)件溫度(C);Tg火災(zāi)下鋼構(gòu)件周圍空氣溫度(C)；B鋼構(gòu)件單位長度綜合傳熱系數(shù)W/(m3-C),按第6.3.2條計(jì)算;Cs鋼材的比熱容，按表4.1.1取值；R鋼材的密度，按表4.1.1取值。6.3.2鋼構(gòu)件單位長度綜合傳

26、熱系數(shù)B可按下列公式計(jì)算:1構(gòu)件無防火保護(hù)層時(shí):FB=(：c:r)一V(6.3.2-1)_4_4(6.3.2-2)(Tg273)4(Ts273)4:r二,；二Tg-Ts式中F構(gòu)件單位長度的受火表面積(m2/m)；V構(gòu)件單位長度的體積(m3/m);2.Ct對流傳熱系數(shù)，取etc=25W/(mC)；區(qū)輻射傳熱系數(shù)W/(m2-C)；金綜合輻射率，通常取a=0.5；仃斯蒂芬一波爾茲曼常數(shù)，0=5.6710-8W/(m2K4)。2構(gòu)件有非膨脹型保護(hù)層時(shí)：R1'，F(xiàn)iB=：.G'diFidiV1i2cs：sV(6.3.2-3)式中ci保護(hù)材料的比熱容J/(kgK)；R保護(hù)材料密度(kg/m

27、3);di保護(hù)材料厚度(m);兒保護(hù)材料500時(shí)的熱傳導(dǎo)系數(shù)或等效熱傳導(dǎo)系數(shù)W/(m3)；Fi構(gòu)件單位長度防火保護(hù)材料的內(nèi)表面積(m2/m)。各類構(gòu)件的Fi/V值可按附錄E采用。6.3.3有非膨脹型防火保護(hù)層的鋼構(gòu)件，當(dāng)構(gòu)件溫度不超過600c時(shí)，在標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫條件下其內(nèi)部溫度可按下式近似計(jì)算：Ts(t)=(、：0.044+5.0父10上B-0.2)t+TsoTs<700C(6.3.3)式中Tso火災(zāi)前構(gòu)件的初始溫度，取為20C;t火災(zāi)升溫時(shí)間(s),當(dāng)為非標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫時(shí)，用第6.1.3條確定的等效曝火時(shí)間te代替。6.3.4 在標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫條件下，無防火保護(hù)層的鋼構(gòu)件和采用不同參數(shù)防火被

28、覆構(gòu)件的升溫也可按附錄F查表確定。6.3.5 當(dāng)鋼構(gòu)件的防火被覆中含有水分時(shí)，宜考慮鋼構(gòu)件的升溫延遲現(xiàn)象。其內(nèi)部溫度可按下式計(jì)算Ts(t)=Ts(t)Ts=100CtEt<ttv（6.3.4）Ts（t）=Ts（ttv）t>ttv12P：H2tv二-i式中tv延遲時(shí)間，（s）；t'構(gòu)件溫度達(dá)到100c的時(shí)間；P保護(hù)層中的含水率（質(zhì)量百分比）；Ts（t）考慮延遲現(xiàn)象的影響時(shí)，構(gòu)件在t時(shí)刻的內(nèi)部溫度；Ts（t）不考慮延遲現(xiàn)象的影響時(shí)，構(gòu)件在t時(shí)刻的內(nèi)部溫度，按第6.3.1、6.3.3或6.3.4條確定。當(dāng)有實(shí)測數(shù)據(jù)時(shí)，延遲時(shí)間tv可采用實(shí)測值。當(dāng)采用由附錄A確定的防火被覆的等效熱

29、傳導(dǎo)系數(shù)計(jì)算鋼構(gòu)件的升溫時(shí)，可不考慮防火被覆中水分引起的延遲時(shí)間。6.4結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析6.4.1 在進(jìn)行鋼結(jié)構(gòu)抗火計(jì)算時(shí)，應(yīng)考慮溫度內(nèi)力和變形的影響。6.4.2 計(jì)算鋼結(jié)構(gòu)中某一構(gòu)件受火升溫的溫度內(nèi)力和變形時(shí)，可將受火構(gòu)件的溫度效應(yīng)等效為桿端作用力（圖6.4.2）,并將該作用力作用在與該桿端對應(yīng)的結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)上，然后按常溫下的分析方法進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析，得到該構(gòu)件升溫對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的溫度內(nèi)力和變形。其中，受火構(gòu)件的溫度內(nèi)力可按下式確定Nt-NTe-Nf（6.4.2-1）T1T2NTe二二sEtA2-To,2MTi-MTe-Mfi（6.4.2-2）MTe=且二飛（丁2Fh式中Nt受火構(gòu)件的軸向溫度內(nèi)力（壓力）；

30、NTeNf按等效作用力分析得到的受火構(gòu)件的軸力（受拉為正）；MTi受火構(gòu)件的桿端溫度彎矩（方向與圖6.4.2b所示MTe方向相反）；Mfi按等效作用力分析得到的受火構(gòu)件的桿端彎矩（方向與圖6.4.2b所示MTe方向一致為正）；I、T2受火構(gòu)件兩側(cè)或上下翼緣的溫度，對于有保護(hù)層鋼構(gòu)件可取T1=丁2;To受火前構(gòu)件的溫度；Et溫度為（1+丁2）/2時(shí)鋼材的彈性模量；A受火構(gòu)件的截面面積；I受火構(gòu)件的截面慣性矩；h受火構(gòu)件的截面高度。（a）構(gòu)件的升溫（b）等效作用力圖6.4.2結(jié)構(gòu)溫度效應(yīng)等效為桿端作用力6.4.3 計(jì)算框架柱的溫度內(nèi)力時(shí)，如僅考慮該柱升溫（相鄰柱不升溫），則該柱的溫度內(nèi)力可根據(jù)計(jì)算

31、結(jié)果折減30%。6.4.4 鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗火驗(yàn)算時(shí)，受火構(gòu)件在外荷載作用下的內(nèi)力，可采用常溫下相同荷載所產(chǎn)生的內(nèi)力乘以折減系數(shù)0.9。6.5作用效應(yīng)組合6.5.1 鋼結(jié)構(gòu)抗火驗(yàn)算時(shí)，可按偶然設(shè)計(jì)狀況的作用效應(yīng)組合，采用下列較不不利的設(shè)計(jì)表達(dá)式：Sm=0(SGk'STk'fSQk)(6.5.1-1)Sm二0(SGkSTkqSQk0.4SWk)（6.5.1-2）式中Sm作用效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值；Sgk永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；STk火災(zāi)下結(jié)構(gòu)的標(biāo)準(zhǔn)溫度作用效應(yīng)；SQk樓面或屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；SWk風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；電一一樓面或屋面活荷載的頻遇值系數(shù)，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB

32、50009的規(guī)定取值；a樓面或屋面活荷載的準(zhǔn)永久值系數(shù)，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009的規(guī)定取值；為一一結(jié)構(gòu)抗火重要性系數(shù)，對于耐火等級為一級的建筑取1.15,對于其他建筑取1.05。7鋼結(jié)構(gòu)抗火驗(yàn)算7.1 抗火設(shè)計(jì)步驟7.1.1 鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗火設(shè)計(jì)，可采用承載力法或臨界溫度法。其中，臨界溫度法按第7.1.2條規(guī)定的步驟進(jìn)行，承載力法按第7.1.3條規(guī)定的步驟進(jìn)行。7.1.2 臨界溫度法的步驟為：1按第6.5.1條進(jìn)行作用效應(yīng)組合。2根據(jù)構(gòu)件和荷載類型，按第7.4和7.5節(jié)有關(guān)條文，計(jì)算構(gòu)件的臨界溫度T”3當(dāng)保護(hù)材料為膨脹型時(shí)，保護(hù)層厚度可按試驗(yàn)方法確定。當(dāng)保護(hù)材料為非膨脹型時(shí)，

33、可按下述方法計(jì)算所需防火被覆厚度：1）由構(gòu)件的臨界溫度丁“耐火極限（標(biāo)準(zhǔn)升溫時(shí)間t或等效曝火時(shí)間te）按附錄G查表確定構(gòu)件單位長度綜合傳熱系數(shù)B;2）由下式計(jì)算保護(hù)層厚度:(7.1.2-1)c”2cs：s3)4）定厚度當(dāng)kE0.01或不便確定時(shí)，可偏于安全地按下式計(jì)算保護(hù)層厚度:iFdi=BV（7.1.2-2）當(dāng)防火保護(hù)材料的平衡含水率P較大（延遲時(shí)間大于5min）,可先按式（7.1.2-1）計(jì)算初d，再按下式估計(jì)延遲時(shí)間：t_P：idi21.1.1 51i(7.1.2-3)以（t-tv）代替t重新按附錄G查表確定構(gòu)件單位長度綜合傳熱系數(shù)B值，再根據(jù)式（7.1.2-1）求得最終厚度。以上各式中

34、符號意義同第6.3節(jié)。7.1.3 承載力法的步驟為：1設(shè)定防火被覆厚度。2按第6,3節(jié)有關(guān)條文計(jì)算構(gòu)件在要求的耐火極限下的內(nèi)部溫度。3按第4,1節(jié)有關(guān)條文確定高溫下鋼材的參數(shù)，按第6,4節(jié)有關(guān)條文計(jì)算構(gòu)件在外荷載和溫度作用下的內(nèi)力。4按第5,2節(jié)規(guī)定進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析（含溫度效應(yīng)分析），并按第6,5節(jié)進(jìn)行作用效應(yīng)組合。5根據(jù)構(gòu)件和所受荷載的類型，按第7,2節(jié)和7,3節(jié)有關(guān)條文進(jìn)行構(gòu)件抗火承載力極限狀態(tài)驗(yàn)算。6當(dāng)設(shè)定的防火被覆厚度不合適時(shí)（過小或過大），可調(diào)整防火被覆厚度，重復(fù)上述15步驟。7.1.4 鋼結(jié)構(gòu)整體的抗火驗(yàn)算可按下列步驟進(jìn)行：1設(shè)定結(jié)構(gòu)所有構(gòu)件一定的防火被覆厚度。2確定一定的火災(zāi)場景。3

35、進(jìn)行火災(zāi)溫度場分析及結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)部溫度分析。4在6.5,1條規(guī)定的荷載作用下，分析結(jié)構(gòu)的耐火時(shí)間是否滿足規(guī)定的耐火極限要求。5當(dāng)設(shè)定的結(jié)構(gòu)防火被覆厚度不合適時(shí)（過小或過大），調(diào)整防火被覆厚度，重復(fù)上述1-4步驟。7.2基本鋼構(gòu)件的抗火承載力驗(yàn)算7.2.1 高溫下，軸心受拉鋼構(gòu)件或軸心受壓鋼構(gòu)件的強(qiáng)度應(yīng)按下式驗(yàn)算:（7,2,1）式中N火災(zāi)下構(gòu)件的軸向拉力或軸向壓力設(shè)計(jì)值；A構(gòu)件的凈截面面積；、一一高溫下鋼材的強(qiáng)度折減系數(shù)；r鋼構(gòu)件的抗力分項(xiàng)系數(shù)，近似取Yr=1.1；f常溫下鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。7.2.2 高溫下，軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按下式驗(yàn)算:(7.2,2-1)（7.2.2-2）式中火災(zāi)時(shí)構(gòu)件的

36、軸向壓力設(shè)計(jì)值；構(gòu)件的毛截面面積；高溫下軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)；高溫下軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定驗(yàn)算參數(shù)；對于普通結(jié)構(gòu)鋼構(gòu)件，根據(jù)構(gòu)件長細(xì)比和構(gòu)件溫度按表7.2.2-1確定，對于耐火鋼構(gòu)件，按表7.2.2-2確定；常溫下軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50017）確定。表7.2.2-1高溫下軸心受壓普通結(jié)構(gòu)鋼構(gòu)件的穩(wěn)定驗(yàn)算參數(shù)0c2巴列235溫度（C）100150200250300350400450500550600650700750800<101.0001.0001.0000.9990.9990.9990.9991.0001.0001.0011.0011.000

37、1.0001.0001.000500.9990.9980.9970.9960.9940.9940.9950.9981.0021.0041.0050.9980.9971.0011.0001000.9920.9850.9780.9680.9570.9520.9630.9841.0111.0361.0390.9830.9781.0051.0001500.9860.9760.9640.9490.9310.9240.9400.9731.0191.0641.0690.9720.9641.0081.0002000.9840.9720.9580.9420.9210.9140.9310.9691.0221.07

38、51.0800.9680.9591.0091.000<2500.9830.9710.9560.9380.9170.9090.9280.9681.0231.0801.0860.9660.9571.0101.000注：溫度在50c及以下時(shí)0取1.0,其他溫度ac按線性插值確定。表7.2.2-2高溫下軸心受壓耐火鋼構(gòu)件的穩(wěn)定驗(yàn)算參數(shù)otc溫度（C）士1235100150200250300350400450500550600650700750800401.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0011.0021.0031.0041.0051.0

39、06500.9990.9990.9990.9990.9990.9991.0001.0011.0031.0051.0091.0151.0191.0271.0301000.9950.9930.9910.9900.9910.9940.9991.0071.0211.0421.0751.1261.1651.2341.2591500.9920.9880.9850.9830.9850.9890.9971.0121.0361.0751.1391.2531.3521.5681.6582000.9900.9860.9820.9810.9820.9870.9971.0141.0421.0881.1661.3101.

40、4451.7791.941<2500.9900.9850.9820.9800.9820.9860.9971.0151.0451.0941.1791.3391.4941.8972.108注：溫度在50c及以下時(shí)0（c取1.0,其他溫度otc按線性插值確定。7.2.3 高溫下，單軸受彎鋼構(gòu)件的強(qiáng)度應(yīng)按下式驗(yàn)算:個(gè)TRf（7.2.3-1）式中WnV火災(zāi)時(shí)最不利截面處的彎矩設(shè)計(jì)值；最不利截面的凈截面模量；截面塑性發(fā)展系數(shù)；對于工字型截面%=1.05、Yy=1.2,對于箱形截面4=1.05,對于圓鋼管截面=y=1.15。7.2.4高溫下，單軸受彎鋼構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按下式驗(yàn)算M!GW<TRf式中

41、W1：Itb(7.2.4-1)bTI-Ab0.2821.07一一三1.0（7.2.4-2）火災(zāi)時(shí)構(gòu)件的最大彎矩設(shè)計(jì)值；按受壓纖維確定的構(gòu)件毛截面模量;高溫下受彎鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)；常溫下受彎鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)（基于彈性階段）二bb<0.6,按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50017）有關(guān)規(guī)定計(jì)算，但當(dāng)所計(jì)算的0>0.6時(shí)，中b不作修正；高溫下受彎鋼構(gòu)件的穩(wěn)定驗(yàn)算參數(shù)，按表7.2.4-1、表7.2.4-2確定。溫度（C）20100150200250300350400450500Ub1.0000.9800.9660.9490.9290.9050.8960.9170.9621.027溫度（

42、C）5506006507007508008509009501000«b1.0941.1010.9610.9501.0111.0000.8700.7690.6900.625表7.2.4-1高溫下受彎普通結(jié)構(gòu)鋼構(gòu)件的穩(wěn)定驗(yàn)算參數(shù)otb溫度（C）20100150200250300350400450500%1.0000.9880.9820.9780.9770.9780.9840.9961.0171.052溫度（C）5506006507007508008509009501000%1.1111.2141.4191.6302.2562.6402.5331.2001.4001.6007.2.5高溫下

43、，拉彎或壓彎鋼構(gòu)件的強(qiáng)度，應(yīng)按下式驗(yàn)算:表7.2.4-2高溫下受彎耐火鋼構(gòu)件的穩(wěn)定驗(yàn)算參數(shù)0tbMx_MyAAnxWnxyWny工TRf式中Mx、My（7.2.5）火災(zāi)時(shí)構(gòu)件的軸力設(shè)計(jì)值；火災(zāi)時(shí)最不利截面處的彎矩設(shè)計(jì)值,分別對應(yīng)于強(qiáng)軸x軸和弱軸y軸;最不利截面的凈截面面積；分別為對強(qiáng)軸x軸和弱軸y軸的凈截面模量;X、丁y分別為繞強(qiáng)軸彎曲和繞弱軸彎曲的截面塑性發(fā)展系數(shù)，力=1.05、=1.2,對于箱形截面=%=1.05,對于工字型截面對于圓鋼管截面y=1.15。7.2.6高溫下，壓彎鋼構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按下式驗(yàn)算:1 繞強(qiáng)軸x軸彎曲：N一：MI-tvMVmxMx,一.L<TRfXTAxWx(1

44、-0.8N/NExT)byTWy(7.2.6-1)22Next=9EtA/(1.1，x)2繞弱軸y軸彎曲：NrMx.-yMy.<TRfyTAbxTWxyWy(1-0.8N/NEyT)(7.2.6-2)一'2_2、NEyT二二EtA/(1.1'y)式中N火災(zāi)時(shí)構(gòu)件的軸向壓力設(shè)計(jì)值；Mx、My分別為火災(zāi)時(shí)所計(jì)算構(gòu)件段范圍內(nèi)對強(qiáng)軸和弱軸的最大彎矩設(shè)計(jì)值；A構(gòu)件的毛截面面積；Wx、Wy分別為對強(qiáng)軸和弱軸的毛截面模量；NExT、NEyT分別為高溫下繞強(qiáng)軸彎曲和繞弱軸彎曲的參數(shù)；月、兒一一分別為對強(qiáng)軸和弱軸的長細(xì)比；邛xT、邛yT高溫下軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，分別對應(yīng)于強(qiáng)軸失穩(wěn)和弱

45、軸失穩(wěn)，按式(7.2.2-2)計(jì)算；cpbxT、cpbyT高溫下均勻彎曲受彎鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，分別對應(yīng)于強(qiáng)軸失穩(wěn)和弱軸失穩(wěn)，按式(7.2.4-2)計(jì)算；%、Vy分別為繞強(qiáng)軸彎曲和繞弱軸彎曲的截面塑性發(fā)展系數(shù)，對于工字型截面兀=1。5、=1.2,對于箱形截面=1.05,對于圓鋼管截面，=；=1.15；n截面影響系數(shù)，對于閉口截面n=0.7,對于其它截面"=1.0;Pmx、Pmy彎矩作用平面內(nèi)的等效彎矩系數(shù)，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50017)確定；隹、月y彎矩作用平面外的等效彎矩系數(shù)，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50017)確定。7.3 鋼框架梁、柱的抗火承載力驗(yàn)算7.

46、3.1 火災(zāi)時(shí)，按圖7.3.1所示鋼框架柱承載力極限狀態(tài)，應(yīng)按下式驗(yàn)算其高溫承載力:M0.7TRf(7.3.1)式中火災(zāi)時(shí)框架柱所受的軸力設(shè)計(jì)值，應(yīng)考慮溫度內(nèi)力的影響；A框架柱的毛截面面積；四一一高溫下軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，按式(7.2.2-2)計(jì)算，其中框架柱計(jì)算長度取構(gòu)件高度；圖7.3.1梁升溫使柱端屈服7.3.2火災(zāi)時(shí)，按圖7.3.2所示鋼框架梁承載力極限狀態(tài)，應(yīng)按下式驗(yàn)算其高溫承載力：Mq_MpT(7.3.2-1)MpT=WpTRf(7.3.2-2)Bn2Mq=ql8(7.3.2-3)式中Mq梁上荷載產(chǎn)生的最大彎矩設(shè)計(jì)值，不考慮溫度內(nèi)力；當(dāng)梁承受的荷載為非均布荷載時(shí)，可按簡支梁跨間

47、最大彎矩等效的原則，將其等效為均布荷載；q火災(zāi)時(shí)梁承受的均布荷載設(shè)計(jì)值；l梁的跨度；Bn與梁端部連接有關(guān)的參數(shù)，當(dāng)梁兩端錢接時(shí)Bn=1,當(dāng)梁兩端剛接時(shí)Bn=0.5;MpT高溫下梁截面的塑性抵抗彎矩；圖7.3.2框架梁的極限狀態(tài)7.4 基本鋼構(gòu)件的臨界溫度7.4.1 軸心受拉鋼構(gòu)件根據(jù)其截面強(qiáng)度荷載比R,可按表7.4.1-1、表7.4.1-2確定構(gòu)件的臨界溫度Td。其中，R按下式計(jì)算：(7.4.1)式中N火災(zāi)時(shí)構(gòu)件的軸向拉力設(shè)計(jì)值;人構(gòu)件的凈截面面積；f常溫下鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。表7.4.1-1普通結(jié)構(gòu)鋼構(gòu)件根據(jù)截面強(qiáng)度荷載比R確定的臨界溫度Td(C)R0.300.350.400.450.500.

48、550.600.650.700.750.800.850.90Td676656636617599582564546528510492472452表7.4.1-2耐火鋼構(gòu)件根據(jù)截面強(qiáng)度荷載比R確定的臨界溫度Td(C)R0.300.350.400.450.500.550.600.650.700.750.800.850.90Td7267137026906776616436225995715374974477.4.2 軸心受壓鋼構(gòu)件的臨界溫度Td應(yīng)取以下兩個(gè)臨界溫度Td、Td中的較小者：'1臨界溫度Td根據(jù)截面強(qiáng)度荷載比R,可按表7.4.1-1、表7.4.1-2確定Td。其中，R可按下式計(jì)算:N

49、A-f(7.4.2-1)式中，N火災(zāi)時(shí)構(gòu)件所受的軸壓力；''2臨界溫度Td:根據(jù)構(gòu)件穩(wěn)定荷載比R和構(gòu)件長細(xì)比兒，可按表7.4.2-1、表7.4.2-2確定T；。其中，R可按下式計(jì)算(7.4.2-2)式中A構(gòu)件的毛截面面積；邛一一常溫下軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)。表7.4.2-1軸心受壓普通結(jié)構(gòu)鋼構(gòu)件根據(jù)構(gòu)件穩(wěn)定荷載比R確定的臨界溫度Td'(C)R0.300.350.400.450.500.550.600.650.700.750.800.850.90qffyl<50676655636618600582565547529511492472451150>200672672652651636636622622608609594596577579560562542545520522496497469468437433表7.4.2-2軸心受壓耐火鋼構(gòu)件根據(jù)構(gòu)件穩(wěn)定荷裁比R確定的臨界溫度''Td(C)R0.300.350.400.450.500.550.600.650.700.750.800.850.90<50727714704692679663646625602573539498448f100745729717706696684670653632602566518456“35