5m層高模板施工方案

1、江蘇中南產(chǎn)業(yè)集團(tuán)有限責(zé)任公司 廣廈·聚隆廣場建設(shè)工程 5m高以上模板支撐施工方案目 錄一、編制依據(jù)1二、工程概況1三、模板及支撐系統(tǒng)材料選用1四、施工工藝及操作要求14.1 梁模板施工34.2 樓板模板施工4五、模板的拆除5六、成品保護(hù)措施5七、質(zhì)量保證措施及施工注意事項6八、安全施工注意事項6九、文明施工及環(huán)保措施7十、模板系統(tǒng)驗算710。1 模板支撐架計算書710.2 梁模板計算書12十一、高支撐模板施工安全防范措施2311.1 預(yù)防坍塌事故安全技術(shù)措施2311。2 預(yù)防高空墜落事故安全技術(shù)措施2311。3 監(jiān)測措施24十二、應(yīng)急救援預(yù)案2512.1 概況2512.2 機(jī)構(gòu)設(shè)置2

2、612.3應(yīng)急救援工作程序2712。4救援方法27負(fù)一層模板工程施工方案一、編制依據(jù)1.1建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB5000920121.2混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB5001020101.3建筑施工計算手冊 1。4建筑施工手冊第四版1。5建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-20111.6建筑施工腳手架實用手冊 二、工程概況負(fù)一層梁板面標(biāo)高為6.5和7。1m，板厚180mm，最大主梁截面為400mm×1250mm，此部分滿堂腳手架搭設(shè)高度為6.32m和6。98m，長47。2m，寬15。7m，腳手架立桿基礎(chǔ)為地下室頂板（板厚200)。三、模板及支撐系統(tǒng)材料選用本工程模板采用18mm厚

3、木膠合板，方木采用40×80mm2，模板支撐體系采用Ø48.3×3.6mm扣件式鋼管腳手架。四、施工工藝及操作要求4。1 5m層高模板支撐體系搭設(shè)要求5m層高部位模板支撐體系在設(shè)計布置立桿時,先設(shè)計梁底一根立桿及梁兩側(cè)每側(cè)一根立桿，然后根據(jù)均分且每框格間距盡量相等（近）的原則布置立桿,梁兩側(cè)立桿根據(jù)梁截面寬度，每側(cè)離梁邊距離不大于300，板底立桿間距不大于1000。支撐架搭設(shè)具體要求：在模板部位下部結(jié)構(gòu)板混凝土澆筑完成，強(qiáng)度達(dá)到80后再進(jìn)行支撐架的搭設(shè)及現(xiàn)澆板、梁的面板支設(shè)，且模板層以下滿堂腳手架在支模部位砼未達(dá)到50%時不得拆除.(1）立桿立桿底部鋪設(shè)10#槽鋼

4、墊板,寬度100mm。槽鋼要鋪平鋪穩(wěn)，所有立桿支撐位于槽鋼的中心，不得承受偏心荷載。禁止使用磚、木塊等材料鋪墊。梁下必須增加立桿，梁板下500mm處必須設(shè)置縱橫向水平桿.立桿頂部必須設(shè)U型可調(diào)支托,頂托下必須加設(shè)縱、橫向水平桿，U托的伸出立桿頂部尺寸不大于250mm，立桿鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于3mm,安裝時應(yīng)保證上下同心。 無現(xiàn)澆板部位的立桿頂端高出施工面1.5m,設(shè)置欄桿。立桿垂直度偏差不得大于±30mm。 立桿接長嚴(yán)禁采用搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯開500mm,各接頭中心距主節(jié)點(diǎn)不大于500mm. 嚴(yán)禁將上段鋼管立桿與下段鋼管

5、立桿錯開固定在水平拉桿上。（2）水平桿 在立桿底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向應(yīng)按縱下橫上的程序設(shè)掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距地面150mm處的立桿上;橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿上方的立桿上。頂部可調(diào)支托底部的立桿頂端下300mm處沿縱橫向設(shè)置一道水平拉桿（頂部水平拉桿）。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距,平均分布水平桿，最大步距1。8m。 縱向水平桿在橫向水平桿之下,采用直角扣件與立桿扣緊,縱橫向水平桿長度6m。 縱橫向水平桿采用對接扣件連接，搭接接頭交錯布置，不設(shè)在同步同跨內(nèi)，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開500mm，并避免設(shè)在水平桿的跨中;各接頭中

6、心至最近主節(jié)點(diǎn)的距離不大于500mm。 同一排縱橫水平桿的水平偏差不得大于1/300，四面架子的縱向水平高差不超過50mm?？v橫向水平桿四周交圈用直角扣件與內(nèi)外角部立桿固定。（3)剪刀撐 在滿堂支撐架體外側(cè)周圈設(shè)由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，架體內(nèi)部縱、橫向每6跨(且不大于7m）由底至頂設(shè)置連續(xù)豎向剪刀撐，并在豎向剪刀撐交中間水平拉桿處設(shè)置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端與地面頂緊，夾角為45º60º。 剪刀撐斜桿的接長必須采用搭接連接，搭接長度1m，等間距設(shè)置3個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件邊緣至桿端距離100mm。 剪刀撐斜桿用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上,旋

7、轉(zhuǎn)扣件中心線距主節(jié)點(diǎn)的距離不大于150mm 。4、支撐體系整體穩(wěn)定性的控制和驗收要求(1）支撐體系整體穩(wěn)定性的控制按支撐體系的設(shè)計要求搭設(shè)立桿、掃地桿、縱(橫）向水平桿。按規(guī)定設(shè)置剪刀撐，剪刀撐的每根斜桿必須與支撐架基本構(gòu)件每個交點(diǎn)相連.支撐體系周邊交圈設(shè)置，并在架體內(nèi)部設(shè)縱、橫向的剪刀撐,在架體中間設(shè)水平剪刀撐。(2)支撐架整體穩(wěn)定性檢查要求支撐體系使用前，必須進(jìn)行整體穩(wěn)定性的檢查驗收，并做驗收記錄。檢查支撐體系是否按方案要求搭設(shè)掃地桿、立桿、縱（橫）向水平桿.檢查是否按規(guī)定設(shè)置剪刀撐。檢查支撐體系是否周邊交圈設(shè)置剪刀撐。檢查支撐體系是否與框架柱抱柱拉接.檢查支撐體系的扣件是否有松動、是否扭

8、緊。檢查支撐體系的立桿垂直度是否符合要求(立桿垂直度不得超過±30mm）.(3）架體驗收標(biāo)準(zhǔn)模板部位的驗收:模板部位先由木工工長組織班組進(jìn)行班組內(nèi)部驗收,然后報項目技術(shù)負(fù)責(zé)人，由施工單位進(jìn)行驗收，驗收合格后報監(jiān)理單位及建設(shè)單位，由監(jiān)理工程師，建設(shè)單位工程師與施工單位技術(shù)負(fù)責(zé)人等人員共同對高大模板支撐體系進(jìn)行驗收，驗收合格后方可進(jìn)行下一道工序。4。1 梁模板施工4。1。1 工藝流程:抄平、彈線（軸線、水平線）支撐架搭設(shè) 支柱頭模板鋪設(shè)底模板 拉線找平封側(cè)模預(yù)檢。4。1.2 根據(jù)主控制線放出各梁的軸線及標(biāo)高控制線.4。1。3 梁模支撐。梁模板支撐采用扣件式滿堂鋼管腳手架支撐，立桿縱、橫向

9、間距均為1.0m；立桿須設(shè)置縱橫雙向掃地桿,掃地桿距樓地面200mm；立桿全高范圍內(nèi)設(shè)置縱橫雙向水平桿，水平桿的步距（上下水平桿間距)不大于1800mm；.立桿頂端必須設(shè)置縱橫雙向水平桿。在滿堂架的基礎(chǔ)上在主次梁的梁底再加一排立桿，沿梁方向間距1.5m.梁底小橫桿和立桿交接處立桿加設(shè)保險扣。梁模板支架與樓板模板支架綜合布置，相互連接、形成整體。4.1。4 剪刀撐。豎直方向：縱橫雙向沿全高在框架梁位置設(shè)置一道豎向剪刀撐。水平方向：在第二道水平桿高度設(shè)置一道水平剪刀撐。剪刀撐寬度不應(yīng)小于4跨,且不應(yīng)小于6m，縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在4560度之間,水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45度。4。1.

10、5 梁模板安裝大龍骨采用Ø48.3×3.6mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距;小龍骨采用45mm×45mm鍍鋅方鋼，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。梁底模板鋪設(shè)：按設(shè)計標(biāo)高拉線調(diào)整支架立桿標(biāo)高，然后安裝梁底模板。梁側(cè)模板鋪設(shè)：根據(jù)墨線安裝梁側(cè)模板、壓1腳板、斜撐等。梁側(cè)模應(yīng)設(shè)置斜撐，當(dāng)梁高大于600mm時設(shè)置腰楞，并用對拉螺栓加固,對拉螺栓水平間距為600,垂直間距300。4.2 樓板模板施工4.2。1 工藝流程:支架搭設(shè)龍骨鋪設(shè)、加固樓板模板安裝預(yù)檢.4。2.2 支架搭設(shè):樓板模板支架搭設(shè)同梁模板支架搭設(shè),與梁模板支架統(tǒng)一布置。立桿頂部如設(shè)置頂托,其伸出長

11、度不應(yīng)大于250mm；頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不大于100.4.2.3 模板安裝：采用木膠合板作樓板模板，一般采用整張鋪設(shè)、局部小塊拼補(bǔ)的方法，模板接縫應(yīng)設(shè)置在龍骨上。大龍骨采用Ø48。3×3。6mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用45mm×45mm鍍鋅方鋼，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。掛通線將大龍骨找平。根據(jù)標(biāo)高確定大龍骨頂面標(biāo)高，然后架設(shè)小龍骨,鋪設(shè)模板。4。2。4樓面模板鋪完后，應(yīng)認(rèn)真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。五、模板的拆除5.1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再

12、拆樓板底模、梁側(cè)模板最后拆梁底模板。5。2 柱、梁、板模板的拆除必須待混凝土達(dá)到設(shè)計或規(guī)范要求的脫模強(qiáng)度。柱模板應(yīng)在混凝土強(qiáng)度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時,方可拆除；板與梁底模板應(yīng)在梁板砼強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的100,并有同條件養(yǎng)護(hù)拆模試壓報告,經(jīng)監(jiān)理審批簽發(fā)拆模通知書后方可拆除.5.3 模板拆除的順序和方法。應(yīng)按照配板設(shè)計的規(guī)定進(jìn)行，遵循先支后拆,先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴(yán)禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。5.4 拆模時，操作人員應(yīng)站在安全處，以免發(fā)生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈,并按文明施工要求運(yùn)出堆放整齊。5。5 拆下的模板、配件等,

13、嚴(yán)禁拋扔，要有人接應(yīng)傳遞。按指定地點(diǎn)堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好隔離劑,以備待用。六、成品保護(hù)措施6.1 模板搬運(yùn)時應(yīng)輕拿輕放,不準(zhǔn)碰撞柱、梁、板等混凝土,以防模板變形和損壞結(jié)構(gòu)。6。2 模板安裝時不得隨意在結(jié)構(gòu)上開洞；穿墻螺栓通過模板時，應(yīng)盡量避免在模板上鉆孔;不得用重物沖擊已安裝好的模板及支撐。6。3 搭設(shè)腳手架時,嚴(yán)禁與模板及支柱連接在一起.6。4 不準(zhǔn)在吊模、水平拉桿上搭設(shè)跳板,以保證模板牢固穩(wěn)定不變形。澆筑混凝土?xí)r，在芯模四周要均勻下料及振搗。6.5 拆摸時應(yīng)盡量不要用力過猛過急,嚴(yán)禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到損失壞。七、質(zhì)量保證措施及施工注意事項7。1 施

14、工前由木工翻樣繪制模板圖和節(jié)點(diǎn)圖，經(jīng)施工負(fù)責(zé)人復(fù)核后方可施工，安裝完畢，經(jīng)高支模管理機(jī)構(gòu)有關(guān)人員組織驗收合格后,通知分公司質(zhì)安部、技術(shù)部到現(xiàn)場檢查、驗收,合格后方能進(jìn)行鋼筋安裝等下道工序的施工作業(yè)7.2 現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝允許偏差：序號項 目允許偏差(mm)1軸線位移52底模上表面標(biāo)高±53截面內(nèi)部尺寸柱、梁4，54層高垂直度大于5m85相鄰兩板表面高底差26表面平整度5注；檢查軸線位置時，應(yīng)沿縱、橫兩個方向量測,并取其中的較大值。7.3 確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量滿足要求,每個扣件的擰緊力矩都要控制在4065N·m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的。7.4 模板施工前，對班

15、組進(jìn)行書面技術(shù)交底，拆模要有項目施工員簽發(fā)拆模通知書。7.5 澆筑混凝土?xí)r，木工要有專人看模。7。6 認(rèn)真執(zhí)行三檢制度，未經(jīng)驗收合格不允許進(jìn)入下一道工序。7.7 嚴(yán)格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放。7.8 在封模以前要檢查預(yù)埋件是否放置，位置是否準(zhǔn)確。八、安全施工注意事項8.1 施工現(xiàn)場安全責(zé)任人負(fù)責(zé)施工全過程的安全工作，應(yīng)在高支模搭設(shè)、拆除和混凝土澆筑前向作業(yè)人員進(jìn)行安全技術(shù)交底.8.2 支模過程中應(yīng)遵守安全操作規(guī)程，安裝模板操作人員應(yīng)戴好安全帽,高空作業(yè)應(yīng)系好掛好安全帶。8.3 高支模施工現(xiàn)場作業(yè)人員不得從支撐系統(tǒng)上爬上、爬下，應(yīng)從施工電梯進(jìn)入工作面。8。4 高支模搭設(shè)、拆除和混凝土澆筑

16、期間,無關(guān)人員不得進(jìn)入支模底下，并由安全員在現(xiàn)場監(jiān)護(hù).8。5 混凝土澆筑時，安全員專職負(fù)責(zé)監(jiān)測模板及支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定性,發(fā)現(xiàn)異常應(yīng)立即暫停施工,迅速疏散人員，及時采取處理措施，待排除險情并經(jīng)現(xiàn)場安全責(zé)任人檢查同意后方可復(fù)工。8。6 正在施工澆筑的樓板，其下一層樓板（地下室頂板）的支撐不準(zhǔn)拆除，待本層模板及滿堂架拆除后方可拆除。8.7 拆模時應(yīng)搭設(shè)腳手架，廢爛木方不能用作龍骨。8。8 在4m以上高空拆模時，不得讓模板、材料自由下落，更不能大面積同時撬落,操作時必須注意下方人員動向。8.9 拆除時如發(fā)現(xiàn)混凝土由影響結(jié)構(gòu)質(zhì)量、安全問題時,應(yīng)暫停拆除,經(jīng)處理后，方可繼續(xù)拆模。8。10 拆模間歇時應(yīng)將松開

17、的部件和模板運(yùn)走，防止墜下傷人。九、文明施工及環(huán)保措施9。1 模板拆除后的材料應(yīng)按編號分類堆放。9.2 模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環(huán)境。9.3 模板安裝時,應(yīng)注意控制噪聲污染。9.4 模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應(yīng)注意控制噪音,夜間施工應(yīng)遵守當(dāng)?shù)匾?guī)定，防止噪聲擾民。9。5 加工和拆除木模板產(chǎn)生的鋸末、碎木要嚴(yán)格按照固體廢棄物處理程序處理,避免污染環(huán)境。9。6 每次下班時保證工完場清.十、模板系統(tǒng)驗算10.1 模板支撐架計算書10.1.1參數(shù)信息：1.腳手架參數(shù)橫向間距或排距（m）：1.00；縱距(m)：1.00;步距(m)：1。50；立桿上端伸出至

18、模板支撐點(diǎn)長度（m）：0.50;腳手架搭設(shè)高度(m）：6。9;采用的鋼管(mm）：Ø48.3×3.6；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù)：0.80;板底支撐連接方式：40mm×80mm方木支撐，間距300mm；鋼材彈性模量E=206×103（N/mm2)；鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f=205.0 N/mm2鋼管截面慣性矩I=11.357×104mm4，截面抵抗矩W=4.732×103mm3。2.荷載參數(shù)（1）模板及木楞自重標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2)：0。350；荷載分項系數(shù)i=1.2(2）混凝土與鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m3

19、):板26.0;i=1.2（3）施工人員及設(shè)備均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）；i=1.4a。計算模板時取2.50；b。計算支撐小楞構(gòu)件時取1。5;c計算支架立柱時取1.0；（4）砼振搗時產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2） ：水平模板2.0;垂直面模板4.0；i=1。4(5）傾倒砼產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值?。?KN/m2；i=1。43。木方參數(shù)木方彈性模量E（N/mm2)：9。5×103;木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：13。000;木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2）：1。400;木方的間隔距離(mm):300。000;木方的截面寬度（mm)：40。00；木方的截面高度(mm）：80.00；圖2 樓

20、板支撐架荷載計算單元10。1.2支撐模板的方木的計算：方木按照簡支梁計算,其截面抵抗矩W和慣性矩I分別為:W=bh2/6=4.0×8.02/6 = 42.67cm3；I= bh3/12=4。0×8。03/12 =170。67cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1）鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 26.00×0。30×0.120 = 0。936kN/m；（2）模板的自重線荷載(kN/m）：q2= 0。350×0。30 = 0。105kN/m ；（3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載（kN)：p1 =（1.5+2.0）

21、15;1。00×0。30=1。05kN；2.方木抗彎強(qiáng)度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 1。2×(0。936+0。105) = 1。25kN/m；集中荷載 p = 1。4×1.05=1.47kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.47×1。0 /4 + 1。25×1.02/8 = 0。523kN。m；方木的最大應(yīng)力值 = M / W =0.523×106 /（42。67×103）=12.614N/mm2;方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13。0 N/mm

22、2； <f，滿足要求。3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: V = ql/2 + P/2截面抗剪強(qiáng)度必須滿足： T = 3 V /（2bh）< T其中最大剪力： V = 1.25×1。0/2 + 1.47/2 = 1.36 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 T = 3×1。36×103/（2×40。0×80。0） = 0.637 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T = 1。400 N/mm2; T< T，滿足要求。4。方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下：均布荷載：q = 1.2(q

23、1 + q2）= 1.25kN/m；集中荷載:p = 1.4P1=1。47 kN；方木最大撓度計算值：Vmax= 1470×1000.03 /( 48×9500。0×170。67×104） +5×1.25×1000.04/(384×9500。0×170.67×104)=2。826 mm；方木最大允許撓度值：V= 1000。0/250=4。0mm；Vmax < V，滿足要求10。1.3支撐木方的鋼管的計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P =1。062&#

24、215;1。0 + 1.47 =2。532 kN； 支撐鋼管計算簡圖最大彎矩 Mmax = 0.267PL=0。267×2.532×1.0=0。676 kN。m ;最大撓度 Vmax = 1.883PL3/（100EI）=4。768mm;最大支座力 Nmax = 1.267P +1。000P=5。74kN ；鋼管最大彎曲應(yīng)力 =M/W=0.676×106/4732.0=142。86N/mm2 ；鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=205。0 N/mm2； f,滿足要求.支撐鋼管的最大撓度Vmax小于1000.0/150與10 mm,滿足要求。10。1。4扣件抗滑移的計算：雙扣

25、件承載力設(shè)計值取16。00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12。80kN?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值 R= Nmax=5.74 kN；R 12。80 kN,雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 10.1.5模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力）:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載.1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容:（1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.116×9.5 = 1。102kN；(2）模板的自重（kN):NG2 = 0.350×1。0×1.0 = 0.350 kN；（3）鋼筋混凝土樓板自重(kN

26、): NG3 = 26.0×0。1×1.0×1。00 = 3.12 kN經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4。572 kN2?；詈奢d為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值、振搗和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載?；詈奢d標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (1。0+2.0+2.0 )×1.0×1。0 = 5。0 kN；3。不考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N = 1。2NG + 1。4NQ = 12.486 kN10.1。6立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式:其中 N立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N =5。658 kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比

27、 lo/i 查表得到； i計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A-立桿凈截面面積（cm2)：A = 4.502cm2； W立桿凈截面模量(抵抗矩)（cm3）：W=4。732cm3； 鋼管立桿最大應(yīng)力計算值 (N/mm2)； f鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 :f =205.0 N/mm2； l0-計算長度 (m)；l0 = h+2a k1-計算長度附加系數(shù)，取值為1。155； u-計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.70； a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a = 0.10 m；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度l0 = h+2a = 1。500+0.

28、10×2 = 1。7 m； l0/i =1。7×103/ 15.8 = 107.6；由長細(xì)比l0/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0。537 ;鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；=5.658×103/（0。537×450。2)= 23.4 N/mm2; < f = 205.000 N/mm2，立桿穩(wěn)定性滿足要求。10.2 梁模板計算書10.2。1參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0。40；梁截面高度 D(m)：0。90混凝土板厚度（mm）:0.12；梁支撐架搭設(shè)高度H（m）：5m；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0。10；

29、腳手架步距（m）:1。50;立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m）：1.20；立桿橫向間距或排距Lb（m)：1。20；采用的鋼管類型為Ø48。3×3。0；扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0。80；承重架支設(shè)：木方支撐平行梁截面A；2。荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0。35；新澆混凝土自重：24。0N/m3;鋼筋自重（kN/m3）：4.0;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：a。計算模板時取2.50；b.計算支撐小楞構(gòu)件時取1。5；c計算支架立柱時取1.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2)：水平模板取2.0，垂直面板取4.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2）：2

30、。0;新澆筑砼對模板側(cè)面的壓力標(biāo)準(zhǔn)值：F、F中較小值；i=1.2F=0。22ct01 2V1/2F=cH3。材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2）：9500.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm（N/mm2)：13。0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1。4;面板彈性模量E（N/mm2)：9500。0;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm（N/mm2)：13.0；鋼材彈性模量E（N/mm2):2。06×105；鋼材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm（N/mm2)：205。0；4。梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距（mm）：250。0；面板厚度(mm)：18。0;5。梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞間距（mm）：3

31、00；穿梁螺栓水平間距（mm)：500；穿梁螺栓豎向間距（mm):300；穿梁螺栓直徑(mm）：M12；主楞龍骨材料:木楞,寬度80mm，高度40mm；次楞龍骨材料：木楞，寬度80mm，高度40mm;10。2.2梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算1.梁側(cè)模板荷載新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：式中： c-混凝土的密度，取28KN/m3；t新澆筑砼的初凝時間（h）： t=200/(T+15)=5。714；T-混凝土的入模溫度，取20。01外加劑修正系數(shù),因采用泵送砼故取為1。2；2-砼坍落度影響系數(shù)，2取為1.15；V-澆筑速度（m/h），V=2。5m/h；H-砼側(cè)壓力計算

32、位置處至新澆筑砼頂面的總高度(m)；梁取1.0；則F=0。22ct1 2V1/2=0.22×28×5。714×1。2×1.15×2。51/2=76。8KN/m2F=cH=28×1。0=28。0KN/m2取兩者較小值，則標(biāo)準(zhǔn)值為F = F=28.0KN/m2；10.2.3梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度80mm,截面高度40mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =80×402/6 = 21.33cm3;I=80×40

33、3/12 = 42。67cm4；內(nèi)楞計算簡圖（1).內(nèi)楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下：其中， -內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值（N/mm2)； M 內(nèi)楞的最大彎距(N。mm）； W -內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載q=（1.2×28.0×0.90+1。4×2。0×0.90)×0.30=9。828kN/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距)：l = 500mm; 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.1×9。828×600。02= 2。457×105N.mm; 內(nèi)楞的最大

34、受彎應(yīng)力計算值 =2.457×105/2.133×104=11。5N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 13。0N/mm2； f，內(nèi)楞抗彎強(qiáng)度滿足要求.（2）.內(nèi)楞的撓度驗算其中 E -木材的彈性模量：E =9500.0N/mm2； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=1。2×28。0×0.3=10。08 KN/m； l 計算跨度（外楞間距）：l = 500.0mm； I -內(nèi)楞的截面慣性矩：I =4.267×105N/mm2；內(nèi)楞的最大撓度計算值：=0。677×10。08×500.04/（100×9

35、500×4。267×105)=1.052mm;內(nèi)楞的最大容許撓度值： = 2.000mm； < ,內(nèi)楞撓度滿足要求。2.外楞計算外楞承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度80mm，截面高度40mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =80×402/6 = 21。33cm3;I=80×403/12 = 42。67cm4;外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗算其中 外楞受彎應(yīng)力計算值（N/mm2） M -外楞的最大彎距（N.mm）; W 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）。最

36、大彎矩M按下式計算： 其中,作用在外楞的荷載： P = (1。2×28.0×0.90+1.4×2.0×0。90）×0。50×0。30=4.914kN; 外楞計算跨度（對拉螺栓豎向間距）： l = 300mm； 外楞的最大彎距：M = 0.175×4.914×103×300.0 = 2。58×105N.mm外楞的受彎應(yīng)力計算值： = 2。58×105/2。133×104 = 12.1N/mm2； 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值：f = 13。0N/mm2; f，內(nèi)楞抗彎強(qiáng)度滿足要求。（2

37、）。外楞的撓度驗算其中 E -外楞的彈性模量,其值為9500.0N/mm2; P -作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：p=28.0×0。5×0。3=4。2 KN； l -計算跨度(對拉螺栓間距）：l = 300。00mm; I 面板的截面慣性矩：I = 4.267×105mm4；外楞的最大撓度計算值： = 1。146×4。2×103×300.03/(100×9500.0×4。267×105) = 0。32mm；外楞的最大容許撓度值： = 1.20mm； < ，滿足要求。10。2.4穿梁螺栓的計算 驗

38、算公式如下：其中 N -穿梁螺栓所受的拉力; A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170.0N/mm2;查表得： 穿梁螺栓的直徑： 12 mm; 穿梁螺栓有效直徑： 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積： A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =28.0×0。50×0.30×2 =8。4kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170。0×76/1000 =12。920 kN; N< N，滿足要求！10。2。5梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度.計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小

39、，按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W =250。0×18.02/6 = 1.35×104mm3； I = 250。0×18。03/12 = 1。215×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算：其中， 梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值（N/mm2）； M -計算的最大彎矩 （kN.m）; L 計算跨度(梁底支撐間距)： l =250。00mm；

40、Q -作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1：1.2×28.0×0.40×1.0×0.90=12。1kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1。2×0.35×0.40×0。90=0.15kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3：1。4×2.0×0。40×0。90=1。0kN/m；q = q1 + q2 + q3=12.1+0.15+1。0=13。25kN/m；跨中彎矩計算公式如下：Mmax = 0.10×13.25×0。252=0。083k

41、N。m； =0.083×106/1。35×104=6。148N/mm2; < f=13.0，滿足要求。2。撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：其中，q -作用在模板上的壓力線荷載： q =（24。0+4.0）×1.0+0。35×0.40=11。34N/mm； l -計算跨度(梁底支撐間距)： l =250.0mm； E -面板的彈性模量: E = 9500。0N/mm2；面板的最大允許撓度值： =250.0/250 = 1。0mm；面板的最大撓度計算值：=0。677×11.34&

42、#215;250。04/（100×9500.0×1。215×105）=0。26mm； ,滿足要求。10.2。6梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：（1)鋼筋混凝土梁自重（kN）： q1= (24.0+4.0）×0.40×1.0×0.250=2.8kN；（2）模板的自重荷載（kN)： q2 = 0。350×0。250×(2×1.0+0.4） =0。21 kN；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN): 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = （1.50+2.0)×0.40×

43、0。250=0。35kN;2。木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設(shè)計值 q=1.2（q1+q2）=1。2×（2。8+0。21）=3.612kN；活荷載設(shè)計值 P2=1.4 P1=1。4×0。35=0.49 kN；P=3.612+0.49=4.102kN。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4。0×8。02/6 = 42.67 cm3;I=4。0×8.03/12 = 170.67 cm4；3。支撐方木抗彎強(qiáng)度驗算:最大彎矩考慮為簡支梁集中荷載作用下的彎矩，跨中最大彎距計算公式如下：跨中最大彎距 M=4.102×0。5/4

44、=0。513kN。m；方木最大應(yīng)力計算值 =M/W=0.513×106/4.267×104=12.02N/mm2；方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13。0 N/mm2； <f,滿足要求！4.支撐方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：T = 3 V /（2bh）其中最大剪力 V=4。102/2=2。051 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 T =3×2.051×103/（2×40×80)=0.961N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.400 N/mm2； T T，滿足要求。5.支撐方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷

45、載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：集中荷載 P = 1。2（q1 + q2 ）+ 1。4p1 = 4。102 kN;方木最大撓度 =4.102×103×500。03/(48×9500。0×1。7067×106)=0.659mm;方木的撓度設(shè)計值 =500/250=2。0 mm; <，滿足要求.10。2。7梁底支撐鋼管的計算在原滿堂架的基礎(chǔ)上在梁底再加一排立桿，間距1。0m，作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等，通過方木的集中荷載傳遞。1.支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度計算：按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力，P

46、 = 1。2（q1 + q2 ）+ 1.4p1 ×2/3=2。735 kN；計算簡圖如下：支撐鋼管按照簡支梁的計算公式其中 n=1。0/0。250=4經(jīng)過簡支梁的計算得到:鋼管支座反力 RA = RB=(41）/2×2。735+2。735=6。838kN；鋼管最大彎矩 Mmax=PL/4=0.342kN.m；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值= Mmax /W=0。342×106/4732.0=72。274N/mm2支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度的其設(shè)計值 T=205.0 N/mm2;<T，滿足要求10。2。8扣件抗滑移的計算：雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載

47、力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12。80kN .縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5。2.5)： R Rc其中 Rc -扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12。80 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=6.838N； R< Rc，雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！ 10。2.9立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =6.838kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0。132×8。

48、5=1.346kN； N =6。838+1。346=8.184 kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i -計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 （cm）:i = 1。58； A 立桿凈截面面積 （cm2）： A = 4.502； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4。732； 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2）; f -鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205。0 N/mm2; lo -計算長度 (m);參照扣件式規(guī)范考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下列公式計算 l0 = k1k2（h+2a) k2計算長度附加系數(shù)，h+2a=1。70，k2按照表2取值為1.007；

49、l0=1。185×1.007×1.7=2。029 lo/i =2。029×103/ 15.80 =128.4；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.406；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值=8。184×103/（0.406×450.2）=44。775N/mm2<f鋼管立桿穩(wěn)定性滿足要求！ 模板承重架應(yīng)盡量利用柱子作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數(shù) k1步距h（m)h0。90.9<h1.21.2<h1.51。5<h2。1k11.2431。1851。1671.163 表2 模板

50、支架計算長度附加系數(shù) k2 H（m)h+2a(m）468101214161820253035401.351。01。0141。0231。0391。0421.0541。0611。0811.0921。1131。1371。1551.1731.441。01。0121.0221.0311.0391.0471.0561。0641.0721。0921。1111。1291.1491.531.01。0071.0151。0241。0311.0391。0471。0551.0621。0791.0971。1141.1321.621。01。0071。0141。0211。0291。0361.0431.0511。0561。07

51、41。0901。1061。1231。801。01.0071。0141。0201。0261。0331.0401.0461。0521.0671.0811。0961。1111。921。01.0071.0121.0181。0241。0301。0351.0421.0481.0621.0761。0901。1042.041.01.0071。0121。0181。0221.0291。0351。0391.0441.0601.0731。0871.1012.251。01.0071。0101。0161.0201。0271.0321.0371.0421.0571。0701。0811。0942。701.01。0071。01

52、01.0161。0201。0271。0321.0371。0421。0531.0661。0781.091以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全10。2.10立桿的地基承載力計算：立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 P fgP=N/A =8.184/1.0=8。184KN/m2其中 P-立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力(KN/m2) N-上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值（kN)；N=8.184 A-基礎(chǔ)底面面積（m2)；A=1.0×1.0=1.0地基承載力設(shè)計值應(yīng)按下式計算:fg = kc ×fgk=48.0其中fg地基承載力設(shè)計值（KN/m2) kc腳手架地基承載

53、力調(diào)整系數(shù)；kc= 0.40 fgk地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值（KN/m2);fgk =120P=8.184fg=48.0，地基承載力的計算滿足要求。十一、高支撐模板施工安全防范措施11.1 預(yù)防坍塌事故安全技術(shù)措施11。1。1模板作業(yè)前，根據(jù)設(shè)計要求、施工工藝、作業(yè)條件及周邊環(huán)境編制專項施工方案，經(jīng)單位負(fù)責(zé)人審批簽字,項目經(jīng)理組織有關(guān)部門驗收合格簽字后，方可作業(yè)。11.1.2模板作業(yè)時，支撐系統(tǒng)采用鋼管和鋼扣件，不得使用嚴(yán)重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼管和鋼扣件。支撐立桿基礎(chǔ)應(yīng)堅固穩(wěn)定，并經(jīng)承載力驗算合格。支撐立桿底部應(yīng)加設(shè)滿足支撐承載力要求的墊板.剪刀撐和立桿應(yīng)牢固連接，形成整體。11.1.

54、3模板作業(yè)時,指定專人指揮、監(jiān)護(hù),出現(xiàn)位移時，必須立即停止施工，將作業(yè)人員撤離作業(yè)現(xiàn)場，待險情排除后，方可繼續(xù)作業(yè).11。1.4堆放模板時，嚴(yán)格控制數(shù)量、重量,防止超載。堆放數(shù)量較多時，應(yīng)進(jìn)行荷載計算，并對模板進(jìn)行加固.11.1.5裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板要拿起穩(wěn)妥堆放，以防坍塌事故發(fā)生。11.1。6安裝外圍柱、梁、板模板，應(yīng)先搭設(shè)腳手架,并掛好安全網(wǎng)，腳手架搭設(shè)高度要高于施工作業(yè)面至少1。5m。11。1.7拆模間歇時，應(yīng)將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴(yán)防突然掉落、倒塌傷人.11。2 預(yù)防高空墜落事故安全技術(shù)措施11.2。1高支模安裝完畢，經(jīng)高支模管理

55、機(jī)構(gòu)有關(guān)人員組織驗收合格后，通知分公司質(zhì)安部、技術(shù)部到現(xiàn)場檢查、驗收，合格后方能進(jìn)行鋼筋安裝等下道工序的施工作業(yè)。11.2.2所有高處作業(yè)人員應(yīng)學(xué)習(xí)高處作業(yè)安全知識及安全操作規(guī)程,工人上崗前應(yīng)依據(jù)有關(guān)規(guī)定接受專門的安全技術(shù)交底，并辦好簽字手續(xù)。特種高處作業(yè)人員應(yīng)持證上崗。采用新工藝、新技術(shù)、新材料和新設(shè)備的，應(yīng)按規(guī)定對作業(yè)人員進(jìn)行相關(guān)安全技術(shù)交底.11.2。3項目部應(yīng)按類別,有針對性地將各類安全警示標(biāo)志懸掛于施工現(xiàn)場各相應(yīng)部位.11.2。4高處作業(yè)人員應(yīng)經(jīng)過體檢，合格后方可上崗。對身體不適或上崗前喝過酒的工人不準(zhǔn)上崗作業(yè)。施工現(xiàn)場項目部應(yīng)為作業(yè)人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護(hù)用具.11.2.5安全帶使用前必須經(jīng)過嚴(yán)格檢查，合格后方可使用。作業(yè)人員應(yīng)按規(guī)定正確佩戴和使用安全帶。安全帶的系扣點(diǎn)應(yīng)就高不就低，扣環(huán)應(yīng)懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。11。2。6支、拆模板時應(yīng)保證作業(yè)人員有可靠立足點(diǎn)，作業(yè)面應(yīng)按規(guī)定設(shè)置安全防護(hù)設(shè)施。模板及其支撐體系的施工荷載應(yīng)均勻堆置，并不得超過設(shè)計允許荷載。11。2。7已支好模板的樓層四周必須用臨時護(hù)欄圍好,護(hù)欄要牢固可靠，護(hù)欄高度不低于1。5m，然后在護(hù)欄上再鋪一層密目安全網(wǎng)。11.2.8高處作業(yè)前，