壓力容器焊后熱處理中測(cè)溫點(diǎn)的合理選擇

1、壓力容器焊后熱處理中測(cè)溫點(diǎn)的合理選擇于國(guó)防 (中石化第十建設(shè)公司 255438 山東省淄博市摘 要 ASM E 規(guī)定進(jìn)行壓力容器焊后熱處理時(shí) , 測(cè)溫點(diǎn)應(yīng)位于容器或受壓元件的殼體上 , 國(guó)標(biāo) GB150-1998只對(duì)加熱區(qū)的測(cè)量提出了要求 , 由于直接測(cè)量件溫從技術(shù)上不方便 , 許多生 產(chǎn)廠只測(cè)量爐溫 。 對(duì)此經(jīng)過(guò)探討分析 , 認(rèn)為測(cè)量件溫更合理 。主題詞 壓力容器 熱處理 溫度測(cè)量 位置 選擇1 ASM E 對(duì)焊后熱處理測(cè)溫點(diǎn)的規(guī)定在生產(chǎn)中采用熱處理爐進(jìn)行熱處理時(shí) , 所 選 擇的 測(cè)溫點(diǎn) 不盡相 同 , 有對(duì)爐 內(nèi)氣體 溫度 (以下簡(jiǎn)稱爐溫 進(jìn)行測(cè)量的 , 有對(duì)容器或受壓 元件殼體溫度 (

2、以下簡(jiǎn)稱件溫 進(jìn)行測(cè)量的。 ASM E (美國(guó)機(jī)械工程師協(xié)會(huì) 鍋爐及 壓力容器規(guī)范 第 ! 卷 (壓力容器 在 U W-40(c 款中對(duì)焊后熱處理測(cè)溫點(diǎn)做出了如下 明確的規(guī)定 : UCS-56、 UHT -56及 H UA -32和 UNF-56所規(guī)定的焊后熱處理的最低 溫度應(yīng)是任何容器殼體或封頭板材熱處理的最 低溫度。當(dāng)一次配爐對(duì)一件以上的受壓容器或 受壓零件進(jìn)行焊后熱處理時(shí) , 熱電偶應(yīng)置于裝 爐的底部、中部和頂部的容器上或其它有溫度 變化可能的區(qū)域內(nèi) , 以使所得出的溫度指示為 該區(qū)域所有容器或 零件的真實(shí)溫 度 #。 ASME 認(rèn)為測(cè)溫點(diǎn)應(yīng)位于容器或受壓元件的殼體上 , 僅測(cè)量爐內(nèi)氣體

3、的溫度是不夠準(zhǔn)確的。 2 熱處理過(guò)程中測(cè)溫點(diǎn)的實(shí)際選擇我國(guó)標(biāo)準(zhǔn) GB150-1988 鋼制壓力容器 沒(méi)有對(duì)焊后熱處理測(cè)溫點(diǎn)予以明確規(guī)定 , 但規(guī) 定了焊件升溫至 400 后加熱區(qū)的升溫速度和表 3 母材與焊材的化學(xué)成分母材與焊材牌號(hào)元 素 含 量 (%C M n Si S P Cr Ni T i NbT P321不銹鋼管 %0. 08%2. 00%0. 75%0. 03%0. 0417. 020. 09. 013. 05倍 C0. 60E347-15焊條 0. 051. 100. 5520. 29. 80. 5 T GF308L 焊絲 %0. 031. 02. 5%0. 65%0. 03%0.

4、 0319. 522. 09. 011. 0表 4 RT 探傷結(jié)果片 號(hào) 缺陷性質(zhì) 判定級(jí)別1無(wú) &2無(wú) &3夾渣 4無(wú) &表 5 機(jī)械性能試驗(yàn)分組號(hào) 拉力試驗(yàn)值b (M Pa彎曲試驗(yàn)結(jié)果 90(面彎 90(背彎1565、 565無(wú)裂紋合格 無(wú)裂紋合格2595、 591無(wú)裂紋合格 無(wú)裂紋合格3 現(xiàn)場(chǎng)焊接結(jié)果為了確定合理的焊接工藝參數(shù) , 共做焊接 工藝評(píng)定試驗(yàn) 12項(xiàng) , 此工藝已在大慶油田化 工總廠柴油加氫改質(zhì)裝置及克拉瑪依煉油廠高 壓潤(rùn)滑油加氫裝置不銹鋼高壓管線焊接中被采 用。 焊 接 試 驗(yàn) 及 現(xiàn) 場(chǎng) 焊 接 結(jié) 果 表 明 , 使 用 TGF 背面自保 護(hù)不銹

5、鋼系列焊絲進(jìn)行鎢極氬 弧焊 (T IG 打底焊 , 易于手工操作 , 焊縫成 型好、氣孔少 , 背面藥皮剝脫性好 , 可全位置 焊接 , 焊縫質(zhì)量容易保證 , 耐腐蝕性強(qiáng) , 因此 可在手工鎢極氬弧焊打底焊中推廣使用。 (編輯朱智靈 收稿日期 2000-04-14 31 2000年 10月第 5期 石 油 工 程 建 設(shè)爐溫高 于 400 時(shí)加 熱區(qū) 的降溫 速度 以及 升 溫、保溫時(shí)加熱區(qū)的溫差要求即只對(duì)加熱區(qū)的 溫度測(cè)量提出了要求 , 故可以認(rèn)為在熱處理爐 內(nèi)進(jìn)行 焊 后 熱處 理 時(shí) 只 測(cè) 量 爐溫 也 是 符 合 GB150的。國(guó) 內(nèi)采用熱 處理爐進(jìn) 行焊后熱 處 理時(shí) , 對(duì)于按照

6、 ASME 標(biāo)準(zhǔn) 制作的容器 , 都 遵 守 ASM E 的規(guī)定測(cè)量容器或受壓 元件的殼 體溫度 , 而對(duì)于按照 GB150-1998制作 的容 器 , 各生產(chǎn)廠對(duì)測(cè)溫點(diǎn)的選擇就不一致了 :有 的只測(cè)量爐溫 , 有的只測(cè)量件溫 , 有的爐溫、 件溫都測(cè)量 , 由于直接測(cè)量件溫從技術(shù)上不方 便 , 所以許多生產(chǎn)廠都只測(cè)量爐溫。 3 爐溫與件溫的差別 3. 1 爐溫與件溫的比較為了比較熱處理時(shí)測(cè)量爐溫與測(cè)量容器或 焊件的溫度有何不同 , 我們?cè)跓崽幚韺?shí)踐中進(jìn) 行了探討。以某大型焊件為例 , 此次熱處理在 3. 5m 3. 5m 14m 的退火爐內(nèi)進(jìn)行 , 焊件 壁厚 80m m, 焊 件 隨 爐

7、升 溫 , 保 溫 溫 度 為 610 , 保溫時(shí)間為 2. 5h, 我們對(duì)爐溫、焊件 表面溫度均進(jìn)行了測(cè)量 , 爐溫與件溫的各測(cè)量 點(diǎn)溫度都比較均勻 , 測(cè)量結(jié)果如圖 1 所示。圖 1 熱處理時(shí)爐溫 、 件溫的比較在另外的熱處理實(shí)踐中 , 我們也對(duì)爐溫、 件溫進(jìn)行了多次比較。雖然由于熱處理爐爐型 結(jié)構(gòu)及密封性不同、加熱方式不同、熱處理工 藝參數(shù)不同 , 容器或焊件的 規(guī)格 (尤其是 厚 度 、質(zhì)量不同 , 結(jié)果有差異 , 但爐溫、件溫 的變化規(guī)律大體上是一致的 , 主要表現(xiàn)為 :(1 在整個(gè)升溫、保溫、降溫過(guò)程中 , 件 溫 -時(shí)間曲線總是滯后于爐溫 -時(shí)間曲線。(2 升溫階段 , 在同一時(shí)

8、刻 , 爐溫總是高于件溫 , 且爐溫先升至保溫溫度并繼續(xù)上升。 (3 在焊件保溫階段的前期 , 爐溫從高于 保溫溫度逐漸下降至保溫溫度 , 在保溫階段的 后期 , 爐溫與件溫都處于保溫溫度。(4 降溫階段 , 在同一時(shí)刻 , 件溫總是高 于爐溫 , 到接近于室溫時(shí) , 二者趨于一致。 3. 2 爐溫 、 件溫不一致性的分析在焊件升溫過(guò)程中 , 熱源先加熱爐氣 , 焊 件又從爐氣中吸收熱量 , 溫度逐漸升高 , 因此 在升溫階段 , 爐內(nèi)氣體的溫度總是高于焊件的 溫度。當(dāng)爐溫達(dá)到保溫溫度時(shí) , 件溫仍低于保 溫溫度 , 爐溫只有繼續(xù)升高到超過(guò)保溫溫度 , 焊件繼續(xù)從爐氣中吸收熱量 , 件溫才能逐

9、漸升 高到保溫溫度 , 此時(shí)熱源已經(jīng)停止或減少提供 熱量 , 爐溫從最高溫度下降 , 到焊件保溫的后 期 , 供熱、散熱保持平衡狀態(tài) , 爐溫、件溫同 處于保溫溫度。焊件完成了工藝規(guī)定的保溫時(shí) 間后 , 熱源停止供熱 (或?yàn)榱藵M足工藝要求的 降溫速度少量供熱 , 由于熱處理爐通過(guò)爐氣 向爐外散熱 , 爐內(nèi)溫度開(kāi)始下降 , 當(dāng)爐溫降到 低于件溫時(shí) , 焊件向爐氣散發(fā)熱量 , 焊件溫度 也下降 , 由于焊件的散熱只能通過(guò)爐氣進(jìn)行 , 在降溫過(guò)程中件溫總是高于爐溫。在整個(gè)熱處 理過(guò)程中 , 總是爐氣的溫度先發(fā)生變化 , 使?fàn)t 氣、焊件產(chǎn)生溫度差 , 從而引起焊件溫度的變 化 , 所以件溫 -時(shí)間曲線

10、總是滯后于爐溫 -時(shí) 間曲線。4 測(cè)量件溫的合理性4. 1 所測(cè)溫度更符合真實(shí)溫度在熱處理過(guò)程中 , 大部分時(shí)間爐內(nèi)氣體的 溫度與焊件的溫度不一致 , 因此 ASME 規(guī)定 焊后熱處理時(shí)需測(cè)量容器或受壓元件殼體的溫 度是合理的 , 這可以使所測(cè)到的溫度更真實(shí)可 靠 , 對(duì)保證熱處理符合工藝的要求 , 達(dá)到預(yù)期 的效果非常重要。4. 2 與以其它方法加熱時(shí)的測(cè)溫點(diǎn)一致 ASME 第 ! 卷 UW-40(a (4 款規(guī)定 : 采用任何適當(dāng)方法在容器內(nèi)部加熱 , 并用足國(guó) 際 承 包 工 程 的 成 本 控 制滕 茜 諸 良 (華北油田油建二公司 062552 河北省任丘市摘 要 闡述成本控制對(duì)國(guó)際

11、承包工程的重要作用 , 歸納了國(guó)際工程管理中成本控制的慣常做 法 , 從工程成本控制體系 、 成本控制要素 , 成本控制的分階段實(shí)施等方面系統(tǒng)介紹了國(guó)際承包工 程的成本控制理論與經(jīng)驗(yàn) 。主題詞 國(guó)際 工程 承包經(jīng)營(yíng) 費(fèi)用 控制 管理1 導(dǎo)言隨著全球經(jīng)濟(jì)一體化和中國(guó)加入 WTO 進(jìn) 程的推進(jìn) , 國(guó)內(nèi)建筑安裝企業(yè)將面臨一段艱難 的悸動(dòng)期 , 無(wú)論是參與國(guó)際承包工程的競(jìng)爭(zhēng) , 還是迎接國(guó)外知名工程承包商對(duì)中 國(guó)市場(chǎng)沖 擊 , 我們的對(duì)策是首先進(jìn)行工程管理理念的改 變。成本控制是工程承包商和業(yè)主都關(guān)心的重 點(diǎn)之一 , 也是在國(guó)際工程承包競(jìng)爭(zhēng)中取勝的關(guān) 鍵。國(guó)際工程通常采取設(shè)計(jì)、采購(gòu)、施工一攬 子總承

12、包 (EPC 方式 , 本文基于作者參與國(guó) 際承包工程的體會(huì)和對(duì)國(guó)外工程管理理論的研 究 , 對(duì)國(guó)際工程管理中成本控制的慣常做法予 以歸納介紹 , 供工程管理人員在實(shí)踐中參考。 2 工程成本控制體系2. 1 控制體系任何工程項(xiàng)目的理想目標(biāo)是成本最小、工 期最短、在不犧牲安全的前提下達(dá)到規(guī)定的質(zhì) 量要求 , 項(xiàng)目實(shí)施首要考慮的就是工程成本問(wèn) 題。工程成本控制的任務(wù)就是將潛在的風(fēng)險(xiǎn)降 到最低程度 , 其體系包括定義、計(jì)劃、監(jiān)控、 分析和措施等基本元素。該系統(tǒng)綜合從設(shè)計(jì)承 包商、施工承包商、供貨商及各層次的工程參 與者所反饋的成本和進(jìn)度信息 , 以達(dá)到對(duì)工程 成本的控制作用 , 圖 1描述了其循環(huán)流

13、程。夠的溫度指示記錄儀表 , 協(xié)助控制并維持容器 器壁溫度的均勻分布 #。對(duì)某些由于規(guī)格大或 形狀特殊或者由于其它原因不能在爐內(nèi)進(jìn)行熱 處理的容器或部件來(lái)說(shuō) , 不存在測(cè)量爐溫的問(wèn) 題 , 只 能測(cè) 量容 器或 受壓 元 件殼 體的 溫度。 ASM E 的這一規(guī)定要求 測(cè)溫點(diǎn)布 置在容器 壁 上 , 與在爐內(nèi)進(jìn)行熱處理的要求是一致的。 4. 3 使局部熱處理與整體熱處理的規(guī)定一致 ASM E 規(guī)定允許對(duì)環(huán)焊縫、接管或其它焊 接附件、接管或其它附件與容器的連接焊縫等 部位進(jìn)行 局部焊后 熱處理。我國(guó)的 GB150-1998規(guī)定 B 、 C 、 D 類焊接接頭及球形封頭與 圓筒相連的 A 類焊接接頭及缺陷焊 補(bǔ)部位允 許采用局部熱處理的方法 , 由于局部焊后熱處 理基本上都不采用爐內(nèi)加熱的方式 , 也不存在 測(cè)量爐溫的問(wèn)題 , 統(tǒng)一規(guī)定為測(cè)量容器或受壓 元件的殼體溫度保證了局部熱處理與整體熱處 理溫度測(cè)量的一致性。4. 4 使同一容器的測(cè)溫點(diǎn)前后保持一致 大型容器如超長(zhǎng)的塔等需要在制造廠分段 預(yù)制 , 在現(xiàn)場(chǎng)組焊成型 , 在現(xiàn)場(chǎng)組焊的環(huán)縫只 能進(jìn)行局部熱處理 , 如果在制造廠采用爐內(nèi)加 熱方式進(jìn)行焊后熱處理 , 測(cè)量的是爐溫 , 而現(xiàn) 場(chǎng)只能測(cè)量容器的壁溫 , 就不能保證溫度測(cè)量 的一致性。全部測(cè)量容器的壁溫 ,