綠地.御徽G9#樓電梯安裝方案

1、綠地御徽G9樓施工電梯安裝方案目 錄一、編制依據(jù)3二、工程概況3三、施工升降機(jī)選型及部署3四、 施工升降機(jī)主要技術(shù)參數(shù)4五、施工升降機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計、施工51、 施工升降機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計52、施工升降機(jī)基礎(chǔ)驗(yàn)算7六、 地庫頂板加固設(shè)計112、地下室支撐計算書12七、 接料平臺設(shè)計151、設(shè)計施工圖152、18.9米懸挑式接料平臺計算書173、井架落地卸料平臺計算書29八、 施工升降機(jī)安裝401、作業(yè)人員組織、分工、職責(zé)402、吊索具的配置、安裝工具及儀器413、安裝步驟與方法414、施工升降機(jī)的安裝42九、施工電梯拆卸511、拆卸：512、電纜導(dǎo)向裝置的拆卸：523、軌道架及附墻架的拆卸：524、上傳動機(jī)

2、構(gòu)、吊籠的拆卸：525、外籠的拆卸：526、現(xiàn)場清理：53十、安全技術(shù)措施53一、編制依據(jù)1、綠地.御徽G9#樓工程巖土工程勘察報告2、中寶機(jī)械SC200/200施工升降機(jī)說明書3、建筑機(jī)械使用安全規(guī)范（JGJ33-2012）4、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2010)5、建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)（JGJ59-2011）6、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2012）7、建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范（JGJ80-91）8、建筑起重機(jī)械備案登記辦法9、建筑施工升降機(jī)安裝、使用、拆卸安全技術(shù)規(guī)程(JGJ215-2010)二、工程概況 工程名稱： 綠地.御徽G9#樓 建設(shè)單位： 綠地集團(tuán)合肥鑫峰置

3、業(yè)有限公司 承建單位： 上海綠地建筑工程有限公司 監(jiān)理單位： 安徽省建科建設(shè)監(jiān)理有限公司 安裝單位： 清遠(yuǎn)市信義機(jī)電安裝有限公司 本工程位于合肥市湯泉路與宏村路交口，結(jié)構(gòu)類型：主體為剪力墻結(jié)構(gòu)。建 筑高度57.85m；地下1層，地上16層，地下一層為機(jī)動車庫連通口，層高5.1米，1層為架空層層高4m，2-15層為普通住宅，層高3.15米,16層層高3.35米。結(jié)構(gòu)類型：主體為剪力墻結(jié)構(gòu)；抗震設(shè)防烈度為7度；設(shè)計使用年限50年。三、施工升降機(jī)選型及部署1、本樓所用升降機(jī)型號為中寶機(jī)械SC200/200(BHD)，本棟樓升降機(jī)安裝總高度約為51米。2、 本升降機(jī)對基礎(chǔ)承載力要求 基礎(chǔ)承受的荷載能力

4、應(yīng)大于P： P=（吊籠重+外籠重+導(dǎo)軌架總重+載重）×0.02（KN）。 混凝土基礎(chǔ)板下地面的承載力應(yīng)大于0.15MP。 基礎(chǔ)配筋不低于雙層雙向鋼筋網(wǎng)：鋼筋直徑12mm，間距200mm。 預(yù)埋底架腳鉤須鉤住鋼筋網(wǎng)格。 基礎(chǔ)座應(yīng)全部埋入混凝土基礎(chǔ)板內(nèi)。3、 G9#樓施工升降機(jī)位置本樓升降機(jī)基礎(chǔ)中心點(diǎn)位置位于G9樓 2軸側(cè)東側(cè)6米，A軸向南3.7米 ，基礎(chǔ)尺寸為6.4*3.8*0.3（長*寬*高）位于地下車庫頂板之上，根據(jù)車庫設(shè)計，地庫頂板非人防區(qū)活荷載計算值為5KN/。詳見附圖。根據(jù)4、 施工升降機(jī)主要技術(shù)參數(shù)主要性能單位參數(shù)型號SC200/200具體見說明書額定載重量kg2×

5、;2000額定提升速度m/min34最大提升高度m150吊籠內(nèi)空(長×寬×高)m3.2×1.5×2.5電機(jī)功率KW3×11吊籠質(zhì)量kg2×2300安全器型號SAJ40-1.2標(biāo)準(zhǔn)節(jié)Kg200外籠Kg1639輔助起重設(shè)備的種類、型號、性能序 號名 稱型 號數(shù)量/每臺裝配部件備 注1電動機(jī)YZEJ132M-46傳動系統(tǒng)額定功率11KW2渦輪減速器T065b6傳動系統(tǒng)i=163防墜安全器SAJ30-1.2A2吊籠用于帶對重4防墜安全器SAJ40-1.2A2吊籠用于無對重5三相異步盤式制動電機(jī)YPE-41吊桿帶諧波減速裝置6軸承6307-Z8

6、天輪裝置GB/T276SCD200/200C軸承6309-Z4天輪裝置GB/T276帶對重7軸承62151吊桿座GB/T2768軸承302151吊桿座GB/T2979軸承6206-Z80滾輪GB/T27610軸承63094傳動板組件GB/T276五、施工升降機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計、施工1、 施工升降機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計 混凝土基礎(chǔ)設(shè)在車庫頂板之上，車庫頂板結(jié)構(gòu)已經(jīng)達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度。施工升降機(jī)基礎(chǔ)截面尺寸為6400mm*3800mm，厚300mm，混凝土標(biāo)號不小于C30， 雙層雙向鋼筋網(wǎng)：HRB335，鋼筋直徑12mm，間距200mm。車庫頂板采用48*3鋼管支撐加固，加固范圍為8m長*6m寬，鋼管立桿間距為縱橫向800

7、mm，步距1000mm，高度為3.5m，立桿下部墊通長槽鋼，槽鋼每邊伸出最外側(cè)立桿1m，立桿上部通過U型托梁與模板下方的木枋次楞頂緊，木枋次楞為40*80200，頂托內(nèi)木枋為50*100。每個頂托最大承載力為30KN，故做施工升降機(jī)基礎(chǔ)驗(yàn)算時基底承載力按30KN/計算。 該頂板加固方案已經(jīng)通過設(shè)計院確認(rèn)。廠家提供的基礎(chǔ)做法如下圖所示：2、施工升降機(jī)基礎(chǔ)驗(yàn)算G9樓施工升降機(jī)計算書 計算依據(jù)： 1、施工現(xiàn)場設(shè)施安全設(shè)計計算手冊謝建民編著 2、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011 3、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010 4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 1302011

8、5、木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50005-2003 6、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003 7、砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50003-2011 8、建筑施工升降機(jī)安裝、使用、拆卸安全技術(shù)規(guī)程（JGJ215-2010） 9、施工升降機(jī)（GB/T 10054-2005） 一、參數(shù)信息 1.施工升降機(jī)基本參數(shù)施工升降機(jī)型號SCD200/200(BHD)吊籠形式雙吊籠架設(shè)總高度(m)51標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度(m)1.508導(dǎo)軌架截面長(m)0.8導(dǎo)軌架截面寬(m)0.8標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重(kg)200對重重量(kg)0單個吊籠重(kg)2300吊籠載重(kg)2440外籠重(kg)1639其他配件總重量(kg)200 2.地基參數(shù)

9、地基土承載力設(shè)計值(kPa)30地基承載力折減系數(shù)0.8 3.基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級C30承臺底部長向鋼筋HRB335 12200承臺底部短向鋼筋HRB335 12200基礎(chǔ)長度l(m)6.4基礎(chǔ)寬度b(m)3.8基礎(chǔ)高度h(m)0.3 二、基礎(chǔ)承載計算 導(dǎo)軌架重（共需34節(jié)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)，標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重200kg）：200kg×34=6800kg， 施工升降機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值：Pk=(2300×2+1639+0×2+200+6800)+2440×2)×10/1000=181.19kN； 施工升降機(jī)自重：P=(1.2×(2300×2+163

10、9+0×2+200+6800)+1.4×2440×2)×10/1000=227.188kN； P=n×P=1.3×227.188=295.344kN 三、地基承載力驗(yàn)算 承臺自重標(biāo)準(zhǔn)值：Gk=25×6.40×3.80×0.30=182.40kN 承臺自重設(shè)計值： G182.40×1.2218.88kN 作用在地基上的豎向力設(shè)計值：F295.34+218.88=514.22kN 基礎(chǔ)下地基承載力為：fa= 30.00×6.40×3.80×0.80583.68kN &g

11、t; F=514.22kN 該基礎(chǔ)符合施工升降機(jī)的要求。 四、基礎(chǔ)承臺驗(yàn)算 1、承臺底面積驗(yàn)算 軸心受壓基礎(chǔ)基底面積應(yīng)滿足 S=6.4×3.8=24.32m2(Pk+Gk)/fc=(181.19+182.4)/(14.3×103)=0.025m2。 承臺底面積滿足要求。 2、承臺抗沖切驗(yàn)算 由于導(dǎo)軌架直接與基礎(chǔ)相連，故只考慮導(dǎo)軌架對基礎(chǔ)的沖切作用。 計算簡圖如下： F1 0.7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pj×Al 式中 Pj -扣除基礎(chǔ)自重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的地基土單位面積凈反力，Pj=P/S=295.344/24.32=1

12、2.144kN/m2； hp -受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，hp=1； h0 -基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度，h0=300-35=265mm； Al -沖切驗(yàn)算時取用的部分基底面積，Al=3.8×2.5=9.5m2； am -沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度； at -沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，取導(dǎo)軌架寬a； ab -沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長； ab=a+2h0=0.8+2×0.265=1.33m am=(at+ab)/2=(0.8+1.33)/2=1.065m FlPj×Al=12.144×9.5=115.369

13、kN 0.7hpftamh0=0.7×1×1.43×1065×265/1000=282.507kN115.369kN。 承臺抗沖切滿足要求。 3、承臺底部彎矩計算 屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩： M1 = (a12/12)(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A) 式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2處相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的彎矩設(shè)計值； a1 -任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a1=2.8m； l,b

14、 -基礎(chǔ)底面的長和寬； pmax,pmin -相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的基礎(chǔ)底面邊緣最大和最小地基反力設(shè)計值，pmax=pmin=(295.344+218.88)/24.32=21.144kN/m2； p -相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時在任意截面1-1處基礎(chǔ)底面地基反力設(shè)計值，p=pmax=21.144kN/m2； G -考慮荷載分項(xiàng)系數(shù)的基礎(chǔ)自重，當(dāng)組合值由永久荷載控制時，G=1.35Gk ，Gk為基礎(chǔ)標(biāo)準(zhǔn)自重，G=1.35×182.4=246.24kN； M1=2.82/12×(2×3.8+0.8)×(21.144+21.144-2×246.2

15、4/24.32)+(21.144-21.144)×6.4=120.946kN·m; M2=(3.8-0.8)2/48×(2×6.4+0.8)×(21.144+21.144-2×246.24/24.32)=56.197kN·m; 4、承臺底部配筋計算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy) 式中 1 -當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法，1=1； 1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=1

16、20.95×106/(1.00×14.30×3.80×103×265.002)=0.032； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.032)0.5=0.032； s=1-/2=1-0.032/2=0.984； As=|M|/(sfyh0)=120.95×106/(0.984×300.00×265.00)=1546.23mm2。 2-2截面：s=|M|/(1fcbh02)=56.20×106/(1.00×14.30×6.40×103×265

17、.002)=0.009； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.009)0.5=0.009； s=1-/2=1-0.009/2=0.996； As=|M|/(sfyh0)=56.20×106/(0.996×300.00×265.00)=710.00mm2。 截面1-1配筋：As1=2148.849 mm2 > 1546.233 mm2 截面2-2配筋：As2=3732.212 mm2 > 710.003 mm2 承臺配筋滿足要求！6、 地庫頂板加固設(shè)計車庫頂板采用48*3鋼管支撐加固，加固范圍為8m長*6m寬，鋼管立桿間距為

18、縱橫向800mm，步距1000mm，高度為3.5m，立桿下部墊通長14#槽鋼，槽鋼每邊伸出最外側(cè)立桿1m，立桿上部通過U型托梁與模板下方的木枋次楞頂緊，木枋次楞為40*80200，頂托內(nèi)木枋為50*100。每個頂托最大承載力為30KN，故做施工升降機(jī)基礎(chǔ)驗(yàn)算時基底承載力按30KN/計算。 整個加固架體外圍周邊設(shè)置由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，剪刀撐立桿同地面夾角為45-60度，其做法及構(gòu)造按照規(guī)范實(shí)施。距地20cm高搭設(shè)縱橫向掃地桿，并在此高度以及最上一道水平桿部位設(shè)置水平剪刀撐。該頂板加固方案同G3#樓，其做法已經(jīng)通過設(shè)計院確認(rèn)。 支撐立面圖 2、地下室支撐計算書地下室臨時支撐設(shè)計計算書 計算

19、依據(jù)： 1、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003 2、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 1302011 一、參數(shù)信息 1、基本參數(shù)支撐位置臨時堆場支撐高度H(mm)3.5地下室頂板厚度h(mm)250臨時支撐長a(m)8臨時支撐寬b(m)5考慮覆土荷載傳遞否 2、荷載參數(shù)施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m3)30 二、設(shè)計簡圖鋼管支撐立面圖支撐平面圖鋼管支撐受力簡圖 三、支撐結(jié)構(gòu)驗(yàn)算支撐類型扣件式鋼管支撐架支架計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)G1.2可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)Q1.4立

20、桿縱向間距l(xiāng)a(mm)800立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)800立柱水平桿步距h0(mm)1000立柱頂部步距hd(mm)500掃地桿高度h2(mm)200立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點(diǎn)的長度a1(m)：0.2剪刀撐設(shè)置類型加強(qiáng)型頂部立桿計算長度12.2非頂部立桿計算長度21.8支撐鋼管類型48×3抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f(N/mm2)205可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30 地下室頂板存在覆土但結(jié)構(gòu)本身可承擔(dān)外部覆土荷載，按最不利原則，只考慮施工荷載傳遞； 設(shè)梁板下48×3mm 鋼管0.8m×0.8m支承上部施工荷載，可得： N=Q ×NQK ×la &

21、#215;lb =1.4×30×0.8×0.8=26.88kN 1、可調(diào)托座承載力驗(yàn)算 【N】=30N =26.88kN 滿足要求！ 2、長細(xì)比驗(yàn)算 根據(jù)規(guī)范JGJ130-2011第5.4.6條規(guī)定可知： 頂部立桿段：=l0/i =k1(hd+2a1)/i=1×2.2×(500+2×200)/15.9=124.528210 滿足要求！ 非頂部立桿段：=l0/i=k2h0/i=1×1.8×1000/15.9=113.208210 滿足要求！ 3、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 頂部立桿段：=l0/i=k1(hd+2a1)/i=1.1

22、55×2.2×(500+2×200)/15.9=143.83210 非頂部立桿段：=l0/i=k2h0/i=1.155×1.8×1000/15.9=130.755210 比較后取大值，=143.83,查規(guī)范JGJ130-2011附表A.0.6，取=0.336 fN/(A)=26880/(0.336×424)=188.679N/mm2 f205N/mm2 滿足要求！臨時扣件鋼管支撐滿足要求！7、 接料平臺設(shè)計1、設(shè)計施工圖本樓棟接料平臺采用鋼管搭設(shè)，平面鋪設(shè)采用40*80木方及1.5后模板；正立面防護(hù)采用彩鋼板，兩側(cè)防護(hù)采用15mm后模

23、板。本樓層高3.15米，1-2層頂采用落地架搭設(shè)，3-8,9-14,15-16分別采用16#工字鋼進(jìn)行懸挑，每挑高度18.9米，每層采用4根16#工字鋼懸挑，采用雙14鋼絲繩卸載。工字鋼懸挑長度1.3米，錨固長度4.7米。詳細(xì)搭設(shè)參照下圖： 側(cè)立面圖 正立面防護(hù)圖 2、18.9米懸挑式接料平臺計算書懸挑式扣件鋼管腳手架計算書依據(jù)規(guī)范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010計算參數(shù):鋼管強(qiáng)度為205.0 N/mm2，鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)取1.00。雙排腳手架，搭

24、設(shè)高度18.9米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.55米，立桿的橫距1.10米，內(nèi)排架距離結(jié)構(gòu)0.10米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×2.8，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.10米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮1層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設(shè)6層計算。欄桿采用沖壓鋼板，荷載為0.16kN/m，安全網(wǎng)荷載取0.0100kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結(jié)點(diǎn)間增加三根小橫桿?；撅L(fēng)壓0.25kN/m2，高度變化系數(shù)1.1000，體型系數(shù)1.4150。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，建筑物外懸挑段長度1.30

25、米，建筑物內(nèi)錨固段長度4.50米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結(jié)構(gòu)，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結(jié)。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 P1=0.036kN/m腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P2=0.100×1.550/4=0.039kN/m 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q=3.000×1.550/4=1.162kN/m 荷載的計算值 q=1.2×0.036+1.

26、2×0.039+1.4×1.162=1.717kN/m 小橫桿計算簡圖2.抗彎強(qiáng)度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下: M=1.717×1.1002/8=0.260kN.m=0.260×106/4248.0=61.120N/mm2小橫桿的計算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0.036+0.039+1.162=1.237kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.0×1.237×1100.04/(384×2.06&

27、#215;105×101950.0)=1.123mm小橫桿的最大撓度小于1100.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 P1=0.036×1.100=0.039kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P2=0.100×1.100×1.550/4=0.043kN 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q=3.000×1.100×1.550/4=1.279kN 荷載的計算值 P=(1.2×

28、0.039+1.2×0.043+1.4×1.279)/2=0.944kN 大橫桿計算簡圖2.抗彎強(qiáng)度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08×(1.2×0.036)×1.5502+0.417×0.944×1.550=0.618kN.m=0.618×106/4248.0=145.581N/mm2大橫桿的計算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的

29、撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.677×0.036×1550.004/(100×2.060×105×101950.000)=0.07mm集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值P = (0.039+0.043+1.279)/2 = 1.360kN集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度V1=3.029×1360.425×1550.003/(100×2.060×105×101950.000)=7.31mm最大撓度和V=V1+V2=7.373mm大

30、橫桿的最大撓度小于1550.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 P1=0.036×1.550=0.055kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P2=0.100×1.100×1.550/2=0.085kN 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q=3.000×1.100×1.550/2=2.557kN 荷載的計算值 R=1.2×0

31、.055+1.2×0.085+1.4×2.557=3.749kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!當(dāng)直角扣件的擰緊力矩達(dá)40-65N.m時,試驗(yàn)表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例為0.1001 NG1 = 0.100×18.900=1.892kN(2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.10 NG

32、2 = 0.100×6×1.550×(1.100+0.100)/2=0.558kN(3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.16 NG3 = 0.160×1.550×6=1.488kN(4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.550×18.900=0.293kN經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.231kN?；詈奢d為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值

33、。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = 3.000×1×1.550×1.100/2=2.557kN風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按照以下公式計算 其中 W0 基本風(fēng)壓(kN/m2)，W0 = 0.250 Uz 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，Uz = 1.100 Us 風(fēng)荷載體型系數(shù)：Us = 1.415經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Wk = 0.250×1.100×1.415 = 0.389kN/m2。考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×4.231+0.9&#

34、215;1.4×2.557=8.299kN不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×4.231+1.4×2.557=8.657kN風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經(jīng)過計算得到風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩： Mw=0.9×1.4×0.389×1.550×1.800×1.800/10=0.2

35、46kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算1.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=8.657kN； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 長細(xì)比，為3118/16=195 0 允許長細(xì)比(k取1)，為2700/16=169 <210

36、長細(xì)比驗(yàn)算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 的結(jié)果查表得到0.191； 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f=205.00N/mm2；經(jīng)計算得: =8657/(0.19×397)=113.794N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 2.考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=8.299kN； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l

37、0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 長細(xì)比，為3118/16=195 0 允許長細(xì)比(k取1)，為2700/16=169 <210 長細(xì)比驗(yàn)算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 的結(jié)果查表得到0.191； MW 計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.246kN.m； 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f=205.00N/mm2；經(jīng)計算得到 =8299/(0.19

38、15;397)+246000/4248=167.051N/mm2；考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應(yīng)按照下式計算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN)，應(yīng)按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，wk = 0.389kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積: Aw = 3.60×3.10 = 11.160m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No = 3.000經(jīng)計算得到 Nlw

39、= 6.080kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 9.080kN根據(jù)連墻件桿件強(qiáng)度要求，軸向力設(shè)計值 Nf1 = 0.85Acf根據(jù)連墻件桿件穩(wěn)定性要求，軸向力設(shè)計值 Nf2 = 0.85Af連墻件軸向力設(shè)計值 Nf = 0.85Af其中 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l/i=10.00/1.60的結(jié)果查表得到=0.98； 凈截面面積Ac = 3.97cm2；毛截面面積 A = 18.10cm2；f = 205.00N/mm2。經(jīng)過計算得到 Nf1 = 69.247kNNf1>Nl，連墻件的設(shè)計計算滿足強(qiáng)度設(shè)計要求!經(jīng)過計算得到 Nf2 = 310.270kNNf2>Nl，連墻

40、件的設(shè)計計算滿足穩(wěn)定性設(shè)計要求! 連墻件雙扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點(diǎn)，A為墻支點(diǎn)。 懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點(diǎn)最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1300mm，l = 4500mm，ml = 100mm，m2 = 1200mm；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受腳手架作用集中強(qiáng)度計算荷載 N=8.66kN水平鋼梁自重強(qiáng)度計算荷載 q=1.2

41、×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m k=1.30/4.50=0.29 kl=0.10/4.50=0.02 k2=1.20/4.50=0.27代入公式，經(jīng)過計算得到支座反力 RA=20.735kN支座反力 RB=-1.994kN最大彎矩 MA=11.462kN.m抗彎計算強(qiáng)度 f=11.462×106/(1.05×141000.0)=77.423N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強(qiáng)度小于215.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N=4.23+2.56=6.79kN水平鋼梁自重計算荷載 q=26.10

42、×0.0001×7.85×10=0.21kN/m最大撓度 Vmax=9.043mm按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ 130-2011)表5.1.8規(guī)定：水平支撐梁的最大撓度小于2600.0/250,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2011)附錄得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2011)附錄B其值b'=1.07-0.282/b=0.929經(jīng)過計算得到強(qiáng)度 =11.46×10

43、6/(0.929×141000.00)=87.51N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!九、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強(qiáng)度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)的拉環(huán)受力R=1.994kN 水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)的拉環(huán)強(qiáng)度計算公式為 其中f為拉環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范9.7.6 f = 65N/mm2；壓點(diǎn)處采用2個 U 形鋼筋拉環(huán)連接，承載能力乘以0.85的折減系數(shù)；鋼筋拉環(huán)抗拉強(qiáng)度為110.50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)的拉環(huán)最小直徑 D=1994×4/(3.1416

44、15;110.50×2)1/2=4mm水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)如果采用螺栓，螺栓粘結(jié)力錨固強(qiáng)度計算如下：錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 1.99kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 18mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強(qiáng)度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度。經(jīng)過計算得到 h 要大于1994.01/(3.1416×18×1.5)=23.5mm。3.水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝

45、土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 1.99kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 18mm； b 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5d=90mm； fcc 混凝土的局部擠壓強(qiáng)度設(shè)計值，計算中取0.95fc=15.87N/mm2；經(jīng)過計算得到公式右邊等于124.5kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點(diǎn)部位樓板負(fù)彎矩配筋計算如下：錨固壓點(diǎn)處樓板負(fù)彎矩數(shù)值為 M = 1.99×4.50/2 = 4.49kN.m根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010第6.2.10條 其中 1系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C50時，1取為1.

46、0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計值； h0截面有效高度； fy鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 4.49×106/(1.000×16.700×1.6×1000×105.02)=0.0160 = 1-(1-2×0.0160)1/2=0.0160s = 1-0.0160/2=0.9920樓板壓點(diǎn)負(fù)彎矩配筋為 As = 4.49×106 / (0.9920×105.0×210.0) = 205.1 m

47、m2懸挑腳手架計算滿足要求！3、井架落地卸料平臺計算書井架平面布置示意圖井架正立面示意圖井架側(cè)立面示意圖井架落地卸料平臺計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011 2、建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范JGJ80-91 3、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011 4、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012 5、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003 一、架體參數(shù)井架使用類型雙籠平臺底鋼管搭設(shè)方式沿橫向搭設(shè)腳手板鋪設(shè)層數(shù)2井架橫向排數(shù)1平臺支架計算高度H(m)7.15立桿縱距l(xiāng)a(m)1.55立桿步距h(m)1.8立桿橫距l(xiāng)b(m)1.1板底支撐間距s(

48、m)0.155中部立桿間距l(xiāng)c(m)1雙籠平臺間是否鋪設(shè)腳手板是 二、荷載參數(shù)每米鋼管自重g1k(kN/m)0.031腳手板自重g2k(kN/m2)0.35欄桿、擋腳板自重g3k(kN/m)0.14安全設(shè)施與安全網(wǎng)自重g4k(kN/m2)0.01電梯或井架防護(hù)門重量(kN/扇)0.05施工人員及卸料荷載q2k(kN/m2)3基本風(fēng)壓0(kN/m2)0.35風(fēng)荷載體型系數(shù)s1.21風(fēng)壓高度變化系數(shù)z0.65(立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算)，0.65(連墻件強(qiáng)度驗(yàn)算) 三、設(shè)計簡圖井架平面布置示意圖井架正立面示意圖井架側(cè)立面示意圖 四、板底支撐鋼管驗(yàn)算鋼管類型48×2.8鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.

49、25鋼管截面慣性矩I(cm4)10.19鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f(N/mm2)205 板底支撐鋼管計算簡圖 1.荷載的計算： 最大板底支撐鋼管間距s1=Max(s，lc/(la/s)=Max(0.155，1/(1.55/0.155)=0.155m 腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)： qa =G2k×s1=0.35×0.155 = 0.054 kN/m2； 腳手板自重設(shè)計值(kN/m2)： qa =1.2×G2k×s1=1.2×0.35×0.155 = 0.065 kN/m2； 支撐鋼管自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN

50、/m)：qb=0.031 kN/m; 支撐鋼管自重設(shè)計值(kN/m)：qb=0.037 kN/m； 材料自重標(biāo)準(zhǔn)值：q1=qa+qb=0.054+0.031=0.085 材料自重設(shè)計值：q1=qa+qb=0.065+0.037=0.102 (2)施工人員及卸料荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)： q2 = Q2k×s1=3×0.155 = 0.465 kN/m； (2)施工人員及卸料荷載設(shè)計值(kN/m)： q2 = 1.4×Q2k×s1=1.4×3×0.155 = 0.651 kN/m； 2、強(qiáng)度驗(yàn)算 按簡支梁計算: 最大彎矩計算公式如下: M

51、max = ql2/8 最大支座力計算公式如下: N = ql/2 荷載設(shè)計值：q=1.2×q1+1.4×q2 =1.2×0.102+1.4×0.651 =1.034kN/m； 最大彎距 Mmax = 0.125×1.034×1.12 = 0.156 kN·m ； 支座力 N = 0.5×1.034×1.1 = 0.569 kN； 最大應(yīng)力 = Mmax / W = 0.156×106 / (4.25×103) = 36.804 N/mm2； 板底鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205 N/

52、mm2 =Mmax/W=0.156×106/(4.25×103)=36.804N/mm2f=205.00N/mm2; 板底鋼管的計算應(yīng)力 36.804 N/mm2 小于 板底鋼管的抗彎設(shè)計強(qiáng)度 205 N/mm2，滿足要求！ 3、撓度驗(yàn)算 計算公式如下: = 5ql4/(384EI) 均布恒載: q = q1+q2= 0.55 kN/m； = (5×0.55× (1.1×103)4 )/(384×206000×10.19×104)=0.500 mm；板底支撐鋼管的最大撓度為 0.500 mm 小于 鋼管的最大容許撓

53、度 1100/150與10 mm，滿足要求！ 五、縱向支撐鋼管驗(yàn)算平臺縱向支撐鋼管類型雙鋼管鋼管類型48×2.8鋼管截面抵抗矩 W(cm3)4.25鋼管截面慣性矩I(cm4)10.19鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f(N/mm2)205 集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞力 P =0.569 kN； 縱向支撐鋼管計算簡圖 縱向支撐鋼管計算剪力圖(kN) 縱向支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m) 縱向支撐鋼管計算變形圖(mm) 最大彎矩 Mmax = 0.793 kN·m ； 最大變形 Vmax = 3.811 mm ； 最大支座力 Qmax = 6.249 kN ； 最大應(yīng)力 = Mmax/(2