離合器從動盤轂-論

1、.摘 要數(shù)控加工是用計算機實現(xiàn)數(shù)字程序控制的技術(shù)。這種技術(shù)用計算機按事先存貯的控制程序來執(zhí)行對設備的控制功能。由于采用計算機替代原先用硬件邏輯電路組成的數(shù)控裝置，使輸入數(shù)據(jù)的存貯、處理、運算、邏輯判斷等各種控制機能的實現(xiàn)，均可通過計算機軟件來完成。數(shù)控機床是由主機、各種元部件(功能部件)和數(shù)控系統(tǒng)三大部分組成，還需先進的自動化刀具配合，才能實現(xiàn)加工，各個環(huán)節(jié)在技術(shù)上、質(zhì)量上必須切實過關(guān)，確保工作可靠、穩(wěn)定，才能保數(shù)控機床工作的精度、效率和自動化.近年來，隨著計算機技術(shù)的發(fā)展，數(shù)字控制技術(shù)已經(jīng)廣泛應用于工業(yè)控制的各個領域，尤其是機械制造業(yè)中，由于數(shù)控化加工可以讓機械加工行業(yè)朝高質(zhì)量，高精度，高成

2、品率，高效率方向發(fā)展,最重要的一點是還可以利用現(xiàn)有的普通車床，對其進行數(shù)控化改造，這樣可以降低成本，提高效益。數(shù)控技術(shù)是指用數(shù)字、文字和符號組成的數(shù)字指令來實現(xiàn)一臺或多臺機械設備動作控制的技術(shù)。它所控制的通常是位置、角度、速度等機械量和與機械能量流向有關(guān)的開關(guān)量。數(shù)控技術(shù)和數(shù)控裝備是制造工業(yè)現(xiàn)代化的重要基礎。這個基礎是否牢固直接影響到一個國家的經(jīng)濟發(fā)展和綜合國力，關(guān)系到一個國家的戰(zhàn)略地位。因此，世界上各工業(yè)發(fā)達國家均采取重大措施來發(fā)展自己的數(shù)控技術(shù)及其產(chǎn)業(yè)。 離合器從動盤轂加工工藝分析與設計蔣曉蕓 164912107一、 技術(shù)參數(shù)及論文要求發(fā)動機型號：DA462Q發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩N·m

3、/（r/min）:51.5/3750主減速比：5.142一檔速比：3.482驅(qū)動輪類型與規(guī)格：4.5-12-8PR 汽車總質(zhì)量（Kg）：1425Kg使用工況：城市離合器形式：單摩擦片二、 離合器摩擦片參數(shù)的確定2.1 摩擦片參數(shù)的選擇摩擦片外徑是離合器基本尺寸，它關(guān)系到離合器的結(jié)構(gòu)重量和壽命，它和離合器所需傳遞轉(zhuǎn)矩大小有一定關(guān)系。按照發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩初選D，根據(jù)公式D=式中，為發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩，?。籯為不同結(jié)構(gòu)和使用條件對D的影響系數(shù)，對于小轎車 取k=47。一般情況下，小轎車取值范圍為1.21.3，宜取較小值，故初取=1.2。2.2 離合器基本參數(shù)的校核2.2.1 單位壓力為降低離合器滑磨時的熱

4、負荷，防止摩擦片損傷，對于小轎車，D小于等于230mm時，單位壓力約為0.25Mpa，用式（3-4）驗算單位壓力P。初選摩擦片的材料為石棉基摩擦材料因此摩擦系數(shù)M=0.25-0.4，推薦M=0.3；用公式（1） 取Re=時，Re=0.077 ,Z=2 MPa (2)取Re=()時，Re=0.07625 ,Z=2 MPa 單位壓力在容許范圍內(nèi)，即小于0.25mpa認為所選離合器的尺寸，參數(shù)合適。摩擦片的相關(guān)參數(shù)如表2表2摩擦片外徑D摩擦片內(nèi)徑d后備系數(shù)厚度b單位壓力Po160mm110mm1.23.20.25MPa三、 扭轉(zhuǎn)減振器的設計3.1 扭轉(zhuǎn)減振器主要參數(shù)帶扭轉(zhuǎn)減振器的的從動盤結(jié)構(gòu)簡圖如下

5、圖4.1所示彈簧摩擦式:圖帶扭轉(zhuǎn)減振器的從動盤總成結(jié)構(gòu)示意圖1從動盤；2減振彈簧；3碟形彈簧墊圈；4緊固螺釘；5從動盤轂；6減振摩擦片由于現(xiàn)今離合器的扭轉(zhuǎn)減振器的設計大多采用以往經(jīng)驗和實驗方法通過不斷篩選獲得,且越來越趨向采用單級的減振器。極限轉(zhuǎn)矩受限于減振彈簧的許用應力等因素，與發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩有關(guān)，一般可取，Tj=(1.52.0) 對于乘用車，系數(shù)取2.0。則Tj=2.0×2.0×51.5103（N·m）3.1.2 扭轉(zhuǎn)剛度k由經(jīng)驗公式初選k Tj即kTj13×1031339（N·m/rad）3.1.3 阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩T可按公式初選TT（0.0

6、60.17） 8.755N·m取T=8 N·m3.1.4 預緊轉(zhuǎn)矩Tn減振彈簧在安裝時都有一定的預緊。Tn滿足以下關(guān)系：Tn（0.050.15）且TnT8 N·m而Tn（0.050.15）2.5757.725 N·m則初選Tn7N·m3.1.5 減振彈簧的位置半徑R0R0的尺寸應盡可能大些，一般取R0=(0.600.75)d/2 =3341.25mm則取R0=41.25mm3.1.6 減振彈簧個數(shù)Zj當摩擦片外徑D250mm時，Zj=46故取Zj=43.1.7 減振彈簧總壓力F當減振彈簧傳遞的轉(zhuǎn)矩達到最大值Tj時，減振彈簧受到的壓力F為FTj/

7、R0103/41.252.496kN3.2 減振彈簧的計算在初步選定減振器的主要參數(shù)以后，即可根據(jù)布置上的可能來確定和減振器設計相關(guān)的尺寸。3.2.1單個減振器的工作壓力FF= F/Z=2496/4=624.24(N)3.2.2減振彈簧尺寸1）彈簧中徑Dc其一般由布置結(jié)構(gòu)來決定，通常Dc=1115mm故取Dc=11mm2）彈簧鋼絲直徑dd=4.4mm式中，扭轉(zhuǎn)許用應力可取550600Mpa.d取4.4 mm3）減振彈簧剛度k應根據(jù)已選定的減振器扭轉(zhuǎn)剛度值k及其布置尺寸R1確定，即k=4）減振彈簧有效圈數(shù)5）減振彈簧總?cè)?shù)n其一般在6圈左右，與有效圈數(shù)之間的關(guān)系為n=+(1.52)=8.3-10

8、 取n=8減振彈簧最小高度=35.2mm彈簧總變形量mm減振彈簧總變形量=38.37mm減振彈簧預變形量=0.24mm減振彈簧安裝工作高度=38.13mm6）從動片相對從動盤轂的最大轉(zhuǎn)角最大轉(zhuǎn)角和減振彈簧的工作變形量有關(guān)，其值為=4°取=4°。7）限位銷與從動盤轂缺口側(cè)邊的間隙式中，為限位銷的安裝尺寸。值一般為2.54mm。所以可取為3mm, 為43mm.8）限位銷直徑按結(jié)構(gòu)布置選定，一般9.512mm。可取為9.5mm。扭轉(zhuǎn)減振器相關(guān)參數(shù)表4表3極限轉(zhuǎn)矩Tj阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩T預緊轉(zhuǎn)矩Tn減振彈簧的位置半徑R0減振彈簧個數(shù)ZjF103N·m8 N·m7N&#

9、183;m41.25mm 4四、 離合器其它主要部件的結(jié)構(gòu)設計4.1從動盤轂的設計1）從動盤轂是離合器中承受載荷最大的零件，它幾乎承受由發(fā)動機傳來的全部轉(zhuǎn)矩。它一般采用齒側(cè)對中的矩形花鍵安裝在變速器的第一軸上，花鍵的遲鈍可根據(jù)摩擦片的外徑D與發(fā)動機的最大轉(zhuǎn)矩T花鍵尺寸表5表4摩擦片外徑 D/mm發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩T/(N·m) 花鍵尺寸擠壓應力/MPa齒數(shù)n外徑D/mm內(nèi)徑d/mm齒厚t/mm有效尺長l/mm16051.5102318320102） 花鍵轂軸向工作長度應滿足以下兩方面的要求：a.導向要求。為了保證從動盤轂在變速軸第1軸上滑動時不產(chǎn)生自鎖，花鍵轂的軸向長度不宜過小，一般應與花鍵外徑大小相同，對于工作條件惡劣的離合器，其盤轂的長度更大，可達花鍵外徑的1.4倍。b.強度要求。花鍵尺寸選定后應進行強度校核。由于花鍵損壞的主要形式是由于表面受擠壓過大而破壞，所以花鍵要進行擠壓應力計算，當應力偏大時可適當增加花鍵轂的軸向長度。擠壓應力的計算公式如下：Z=1,F=3014.63Nh=2.5mm5.2從動盤鋼片的設計 選取整體式彈性從動盤鋼片。從動盤鋼片一般比較薄，通常1.32.0mm，取鋼片厚2mm。為了進一步減小從動盤鋼片的轉(zhuǎn)