塔吊專項施工方案82366

1、塔吊專項施工方案一、工程概況工程名稱：XXX建設(shè)單位：XXX指揮部設(shè)計單位：XXX設(shè)計研究總院勘察單位：XXX勘察分院施工單位：XX建設(shè)股份有限公司XXX地塊位于XXX南路東側(cè)、橋閘路以北地塊，東側(cè)為海門河，北側(cè)為同步施工的XXX地塊。由1幢27層主樓及相應(yīng)3層裙房組成。本單位承包施工段為該工程的C幢樓及1/14軸-26軸×A軸-H軸范圍地下室與自行車集中停放夾層區(qū)段。框架結(jié)構(gòu)。b5E2RGbC該工程±0.000為絕對高程5.250m。場地東側(cè)地面自然測量標(biāo)高為-1.250 m，南側(cè)地面自然測量標(biāo)高為0.850 m，西側(cè)地面自然測量標(biāo)高為-0.700 m。西側(cè)即市區(qū)市政通車

2、主道路。p1EanqFD本地塊周邊為裙房，地下室板面標(biāo)高為-8.600m，板厚500 mm，板下設(shè)100厚素混凝土墊層和150厚碎石墊層，基坑周邊均為單樁承臺，承臺高度為1200 mm，承臺底標(biāo)高為10.05m；基坑周邊地梁均為上翻梁，梁底標(biāo)高與板底標(biāo)高均為-9.350m；DXDiTa9E主樓位于基坑中部。地下室板面標(biāo)高為-9.500m，板厚500 ，下設(shè)100厚素混凝土墊層和150厚碎石墊層；主樓板底標(biāo)高為-10.250m。RTCrpUDG(一)、地質(zhì)條件依據(jù)XXX勘察研究院XXX地塊巖土工程勘察報告，該場地基坑開挖影響深度范圍內(nèi)的土層分布大致如下：（1）、1層雜填土：成份雜，主要由碎石、塊

3、石及碎磚、灰渣等建筑垃圾組成，局部有舊基礎(chǔ)，土質(zhì)松散、不均。層厚0.4-1.8m;5PCzVD7H（2）、2層粘土：灰黃色，可塑，中壓縮性。層厚0.9-2.2m；（3）、3-1層淤泥質(zhì)粘土：淺灰色，流塑，高壓縮性。層厚0.8-2.9m；（4）、3-2層淤泥：灰色，流塑，高壓縮性，含有機質(zhì)。層厚4.0-12.2m；（5）、3-3層淤泥質(zhì)粘土：灰色，流塑，高壓縮性。層厚0.6-3.3m；（6）、3-3a層含粘性土礫砂：灰色，松散，飽和，土質(zhì)不均。層厚0.6-4.2m；（7）、4-1層含角礫粘性土：灰色，松散，密度上部差。層厚1.1-2.9m；（8）、4-2層含粘性土角礫：淺灰色、灰蘭色、灰黃色，一

4、般中密，局部密實。層厚0.6-3.7m；（9）、5層全風(fēng)化基巖：一般灰綠色，中下部為黃褐色，原巖為凝灰?guī)r，一般具有原巖結(jié)構(gòu)，部分風(fēng)化徹底，成土狀，局部上部為殘坡積土。層厚0.8-8.8m；jLBHrnAI（10）、6層強風(fēng)化基巖：灰色、灰褐色、灰白色，原巖為凝灰?guī)r，碎塊狀構(gòu)造，巖性較差，易崩解，遇水易軟化。層厚0.8-11.50m；xHAQX74J（11）、7-1層為中強風(fēng)化基巖。層厚0.8-8.40m；場地地下水埋深較淺，根據(jù)勘察報告地下水埋深為地表下絕對高程2.94-3.42m，主要接受大氣降水和地表水滲入補給；LDAYtRyK坑底土層3-1、3-2、3-3層土體靈敏度高，抗剪強度低，觸變

5、后強度損失大，易流變，基坑開挖時易造成坑壁失穩(wěn)、坑底涌土、地面沉陷等現(xiàn)象。Zzz6ZB2L基坑開挖影響深度范圍內(nèi)地基土層的物理力學(xué)指標(biāo)詳下表：層號土層名稱厚度重度（KN/m3）含水率（%）固結(jié)快剪指標(biāo)滲透系數(shù)（cm/s）C（Kpa）(·)水平垂直1雜填土0.41.8(18.0)(10.0)(10.0)2粘土0.92.219.232.817.913.81.30E-81.17E-83-1淤泥質(zhì)粘土0.82.917.448.510.210.24.78E-83.36E-83-2淤泥4.012.216.558.28.05.04.14E-81.17E-63-3淤泥質(zhì)粘土0.63.317.447.

6、711.010.83-3a含粘性土礫砂0.64.219.528.5(20)(25)4-1含角礫粘性土1.12.919.519.2(30)(25)4-2含粘性土角礫0.63.720.0(40)(30)5全風(fēng)化基巖0.88.820.0(50)(35)6強風(fēng)化基巖0.811.522.0(100)(60)7-1中強風(fēng)化基巖0.88.422.0(100)(60)土層參數(shù)取自勘察報告（括號內(nèi)數(shù)值為經(jīng)驗值）土層分布見附圖塔吊樁土層示意圖。(二)、塔吊基礎(chǔ)布置本工程擬用ZJ5311型塔式起重機，考慮到周圍建筑的限制及塔吊自身臂工作范圍的影響，現(xiàn)將塔吊布置于C-A×C-9軸之間，43勘察點附近，以下計

7、算均以43勘察孔作為參數(shù)依據(jù)。見附圖塔吊樁定位圖。dvzfvkwM(三)、塔吊基礎(chǔ)形式塔吊基礎(chǔ)采用C30鋼筋混凝土承臺，配4根800人工挖孔灌注樁，樁底到達7-1層為中強風(fēng)化基巖中等風(fēng)化凝灰?guī)r。樁身采用C30混凝土，內(nèi)配主筋1020，鋼筋保護層50mm。螺旋筋8150/200（在承臺下5000范圍內(nèi)為 8150）。加勁箍 122000。rqyn14ZN塔吊樁基穿過雙層地下室，為高承臺樁基。(四)、基礎(chǔ)施工塔吊樁基采用人工挖孔灌注樁法成樁，施工完畢后鑿除護筒下600mm范圍內(nèi)混凝土。樁基礎(chǔ)深入承臺100mm，具體做法見附圖。EmxvxOtO樁孔灌注樁在穿過地下室底板時，底板留后澆施工洞口（520

8、0×5200mm2）,施工洞口周側(cè)設(shè)3mm鋼板止水帶，具體做法如附圖所示。后澆洞位置墊層采用150厚C20混凝土。后澆洞口位置待塔吊拆除后采用C40防水混凝土澆搗（底板設(shè)計為C35）。SixE2yXP(五)、塔基沉降控制塔吊承臺四圍設(shè)4個沉降觀測點，在主體樓層施工過程中控制觀測塔吊沉降。塔基允許沉降差為6mm，垂直度偏差26ewMyirQ(六)、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計依據(jù) 1.建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（500072002） 2.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB500102002） 3.建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GB500682001） 4.公路橋涵設(shè)計規(guī)范（JTJ02189、JTJ02285、JTJ02

9、385、JTJ02485，JTJ02586）kavU42VR 5.建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ9494二、承臺抗傾覆驗算一、確定和載荷計算圖式承臺自重N1=1.2×25.1×5.2×5.2×1.0=814.44KN塔吊獨立高度：40.5m，實際施工按32m考慮，房屋總高度90米，增加爬升降及頂面范圍空間，考慮頂升高度約束共計附著高度99米。y6v3ALoS共增加標(biāo)準(zhǔn)節(jié)：N=19.5取20節(jié)（其中標(biāo)準(zhǔn)節(jié)高度按說明書之3米取）增加的標(biāo)準(zhǔn)節(jié)及附著架總重：N2=1.2×（20×780×9.8×10-3+2×910

10、15;9.8×10-3）=204.86KN。其中標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重780kg/節(jié)，附著910kg/副，按2副考慮。M2ub6vST這樣考慮是偏于安全的，因為423.00+204.86=627.86KN為附著狀態(tài)對應(yīng)說明書中表明100m高度時552KN。0YujCfmU 特別指出：本例塔吊說明書提供的塔吊荷載取值為非工作狀況的限值亦即可作為極限承載力狀態(tài)下驗算的最大值，一般情況下，可只計算非工作狀況，況且本例說明書未提供工作狀況下荷載取值。因此，可只按下表（摘錄）驗算：eUts8ZQV 載 荷工況H(KN)N(KN)M(KN.M)MN(KN.M)非工作狀況71.00423.001575.000.

11、0二、塔吊基礎(chǔ)抗傾覆驗算 1） 塔吊最不利位置：2） 抗傾覆驗算M傾=M+Hh=1575+71×1.0=1646.00 KN.MM抗=N×=（423.00+814.44）×=3325.01KN.M安全系數(shù)k=2.020F2=-X+=-×5.374+=105.328KN>0滿足要求三、高承臺樁基驗算(按JGJ94-94附錄B計算)一.確定基本設(shè)計參數(shù)： 1)地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m hm =2×(d+1)=2×(0.8+1)=3.6m該深度范圍起算高程-5.100，由2.08m厚淤泥及1.52m厚含粘性土角礫組成。m=

12、15;0.4=9.894MN/m4其中0.4系數(shù)為長期水平荷載所成系數(shù)。 2）樁底面地基土豎向抗力系數(shù)的比例系數(shù)m0 近似取 m0=9.894MN/m43）樁身抗彎剛度EI 鋼筋混凝土彈性模量比e=6.667 樁身配筋率 g=0.625 扣除保護層后樁直徑值 d0=0.8-0.05×2=0.7m 樁身換算截面受拉邊緣的截面模量 W0=d2+2(E-1)g d02= =0.0530m3樁身換算截面慣性矩 I0=0.0212m4樁身抗彎剛度 EI=0.85EcIo=0.85×3.0×104×0.0212=540.60MN.m24)樁的水平變形系數(shù)樁身計算 b

13、o=0.9×(1.5d+0.5)=0.9×(1.5×0.8+0.5)=1.530m樁的水平變形系數(shù) =0.489m-15）樁身軸向壓力傳布系數(shù)N取N=16）樁底面地基土豎向抗力系數(shù)C0樁入土深度h=6.78m樁底面地基土豎向抗力系數(shù)C0=m0×h=9.894×6.78=67.081MN/m3基本設(shè)計參數(shù)m(MN/m4)EI(MN.m2)(m-1)NCR(MN/m3)9.894540.600.489167.081 二.單位力作用于樁身地面處,樁身在該處產(chǎn)生的變位1)單位力H0下水平位移HH h=y=0.489×4.65=2.27385m

14、(其中y取樁頂以下至地下室基礎(chǔ)墊層高度，安全儲備lx=0.45m，因此y=4.20+0.45=4.65m)sQsAEJkW根據(jù)JGJ94-94附錄B表B-5（參考表B-3附準(zhǔn)）HH=× =×2.12386=0.03360m/MN（查表B-6得=2.12386）2)單位力H0下轉(zhuǎn)角 HH=×=×6.5603=0.01207MN-13)單位力M0下水平位移HM HM=HH=0.01207 MN-14）單位力M0轉(zhuǎn)角MM HM=×=×1.6787=0.00635 MN-1. m-1單位力作用于樁身地面處，樁身在該處產(chǎn)生的變位HH(m/MN)

15、MH(MN-1)HM(MN-1)MM(MN-1. m-1)0.03360.012070.012070.00635三.求單位力作用于樁頂時，樁頂產(chǎn)生的變位1）單位力Hi下水平位移HHHH =+MMl02+2MH l0+HH=+0.00635×4.652+2×0.01207×4.65+0.0336=0.3451m/MN2）單位力Hi下轉(zhuǎn)角MHMH =+MMl0+MH=+0.00635×4.65+0.0108=0.0603 m-13）單位力Mi下的水平位移HMHM =MH =0.0603m-14）單位力Mi下，轉(zhuǎn)角MMMM = +MM=+0.00635=0.0

16、150 MN-1單位力作用于樁頂處，樁身在該處產(chǎn)生的變位HH(m/MN)MH（m-1)HM（m-1)MM(MN-1)0.34510.06030.06030.0150四.求樁頂發(fā)生單位變位時，樁頂引起的內(nèi)力 1）發(fā)生單位豎向位移時，樁頂引起的內(nèi)力NNNN=32.734MN/m2）發(fā)生單位水平位移時，樁頂引起的水平力HHHH=9.7377MN/m3）發(fā)生單位水平位移時，樁頂引起的彎矩MHMH=39.1454 MN4）發(fā)生單位轉(zhuǎn)角時，樁頂引起的水平力HM=MH=39.1454MN5）發(fā)生單位轉(zhuǎn)角時，樁頂引起的彎矩MM=224.0313 MN.m樁頂發(fā)生單位變位時，樁頂引起的內(nèi)力NN (MN/m)HH

17、(MN/m)MH(MN)HM (MN)MM (MN.m)32.7349.737739.145439.1454224.0313五.求承臺發(fā)生單位變位時，所有樁頂引起的反力和位移（1）單位豎直位移時引起的豎向反力vvvv=n×NN=4×32.734=130.936MN/m（2）單位水平位移時引起的水平反力=n×HH=4×9.7377=38.9508MN/m（3）單位水平位移時引起的反彎矩=- n×MH=-4×39.1454=-156.5816 MN（4）單位單位轉(zhuǎn)角時引起的水平反力=-156.5816 MN（5）單位轉(zhuǎn)角時引起的反彎矩=

18、nMM+NNkixi2=4×224.0313+32.734×(1×2.6872 ) ×2=1365.64 MN.m承臺發(fā)生單位變位時,所有樁頂引起的反力和位移vv(MN/m)(MN/m)(MN)(MN)(MN.m)130.93638.9508-156.5816-156.58161365.64六.求承臺變位1）豎向位移V2=0.00945（非工作狀況）2）水平位移2=0.0122m (非工作狀況)3)轉(zhuǎn)角2= =0.00536 (非工作狀況)承臺變位變位V(m)(m)(rad)非工作狀況0.09450.01220.0025七.求任一基樁樁頂內(nèi)力1）豎向力N

19、2=（v+）+nn =(0.00945+0.0025×2.687) ×32.734 (非工作狀況) =0.52923MN2）水平力 H2=0.01775MN3）彎矩 M1=MM-MH =0.00536×144.014-0.0261×23.852 (非工作狀況)=0.1494MN.m基樁樁頂內(nèi)力內(nèi)力N(MN)H(MN)M(MN.m)非工作狀況0.529230.017750.0825八.求地面處樁身截面上的內(nèi)力 1)水平力H0 H02= Hi=0.01775MN (非工作狀況) 2)彎矩M0M01=M+Hl0=0.0825+0.01775×4.65

20、=0.1650MN.m(非工作狀況)基樁樁頂內(nèi)力內(nèi)力H0 (MN)M0 (MN.m)非工作狀況0.017750.1650九.求樁身最大彎矩及內(nèi)力位置C12=4.5456(非工作狀況)由=0.489×6.78=3.31542 查表得: h=y= 0.6-4.821+×(5.403-4.821)-3.141+×(3.597-3.141)-1×(0.6-0.5) 4.4546-3.141+×(3.597-3.141)= 0.542 (非作工作狀況)樁身最大彎矩位置Y2MAX=1.108(非工作狀況)查表得:C112=1.059+ =1.082 (非工

21、作狀況)樁身最大彎矩Mmax2=M0CH=0.1650×1.082=0.1785MN.m (非工作狀況)十. 樁身控制界面內(nèi)力 樁身控制截面內(nèi)力內(nèi)力工況M(MN.m)N(MN)V (MN)非工作狀況0.17850.7450.01775N2=rAh+N+.X=0.025×0.25××0.82×1.108+0.529+=0.745MN(其中r為容重)四、樁基礎(chǔ)承載力驗算一.單樁承載力驗算Qk=+s.frc.hr+p.frc.Ap(建筑樁基技術(shù)規(guī)范第5.2.11.1-4計算)=×0.8×(5×2.08+30×2

22、.8×0.8+55×1.4×0.7+0.0325×0.5×15.66×103) ×0.9+0.25××0.82×2.8×103×0.4095GMsIasNX=2003.75KN(frc為巖石飽和單軸抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值按地質(zhì)勘探報告第十一頁表3取15.66×103MpaTIrRGchYs、p按表5.2.11插入法計算為s=0.0325、p=0.455 ×0.9=0.4095,施工工藝系數(shù)0.9）7EqZcWLZ取rsp=1.67則Q=1212.58 kN因為Nm

23、ax=745kN<Q滿足要求r0N=0.9×0.745=0.6705MNR=spQk/rsp =1.0×2025.01/1.67=1212.58KN由于r0N<R(建筑樁基技術(shù)規(guī)范第5.2.15-1)滿足要求負(fù)摩阻力引起下拉荷載載效應(yīng)(建筑樁基技術(shù)規(guī)范第5.2.15.2)r0 (N+1.27Qgn)Qgn=n(建筑樁基技術(shù)規(guī)范第5.2.16.5)n=saxsay/d(+)(建筑樁基技術(shù)規(guī)范第5.2.16.6)=n i=riZi(建筑樁基技術(shù)規(guī)范第5.2.16.1-2)則=0.15×1.65×+0.25×1.92×(1.4+

24、2.08)=1.928KN/m2n=3.82/×0.8× =4.60>1取n=1Qgn=1××0.8×1.928=4.846KN r0 N+1.27Qgn =0.9×0.745+1.27×0.0048=0.675MN1.6R=1.6×spQ/rsp=1.6×1.2126=1.940MN由于 r0 (N+1.27Qgn)<1.6R滿足要求二.樁身承載力驗算1) 樁身軸向力驗算 r0 N=0.9×0.745=0.6705MNc.fcA=0.8×14.3×0.25

25、15;3.14×0.82=5.75MNr0 N=0.6705< fcA=5.75MN滿足要求2）樁身水平力驗算r0 H=0.9×0.01775=0.01598MNhd2(1+) (JGJ94-94第4.1.1.2)=40×10-3×0.82×(1+)=0.0343MNr0 H=0.01598MN<hd2(1+)=0.0343MN滿足要求3）樁身承載力驗算（1） 樁身計算長度（以表5 5.3-2?。﹍c=0.7(lc+)=0.7×(4.65+)=8.98m(2)樁身穩(wěn)定性驗算=11.226查表得：=0.935 0.9( fc

26、A+ fyAs) (GB50010-2002第7.3.1)=0.9×0.93×(14.3×0.25××0.82+300×0.00314)=6.805MNNmax=0.745MN<0.9( fcA+ fyAs)=6.805MN滿足要求（2） 樁身正截面承載力驗算(GB50010-2002第7.3.8-27.3.10-3) 非工作狀況 m=20.979s=×100%=0.625%n=0.098=1+0.75ms 0.5=1+0.75×20.979×0.625%-0.5=0.3398t=1.25-2=1.

27、25-2×0.3398=0.570+= +=0.368+0.036=0.404MNe0=0.242ea=0.026>0.02取ea=0.02mei= e0+ ea=0.242+0.02=0.262m 取=1取1= = =1.269ei=1.269×0.274=0.348mNei=0.745×0.348=0.260MN.m Nei=0.260 MN.m<滿足要求（3）樁身斜截面承載力驗算(GB50010-2002第7.5.12)非工作狀況下取30.3=0.3×14.3×0.503=2.158>0.709MN取N=0.709=0.

28、2819+0.099+0.050=0.3700MNV=0.01775MN<樁身斜載面承載力滿足要求 五、塔吊承臺基礎(chǔ)驗算一、角樁對承臺的沖切驗算(GB50007-2002第8.5.17-57) 1、樁截面換算：b=0.8d=0.8×800=640mm 2、沖切力：Fl=N樁反力- 3、角樁沖跨比： 4、角樁沖切系數(shù)： 5、受沖切承載力截面高度影響系數(shù)：以插入法求得hp=0.983 6、承臺抗沖切力) =2×0.501×(0.3+)×0.983×1.43×0.85 =0.826MN Fl=0.542<F抗0.826MN滿足要

29、求二、塔吊基礎(chǔ)對承臺的沖切驗算(GB50007-2002第8.5.17-14) 1、沖跨比 2、沖跨系數(shù) 3、抗沖切力 =2×0.751×(1.6+6.103) ×2×0.983×1.43×0.85=9.702MN4、沖切力（以附著最大荷重對應(yīng)狀態(tài)考慮）Fl=N塔吊+N標(biāo)準(zhǔn)節(jié)=0.628×1.2=0.754MN Fl=0.754MN<F抗9.702 MN滿足要求三、斜截面承載力驗算(GB50007-2002第8.5.18-12) 1、剪跨比 2、剪切系數(shù) 3、受剪切承載力截面高度影響系數(shù) 4、斜截面抗剪承載力 V抗=h

30、sftbh0=0.985×0.959×1.43×5.2×0.85=5.970MNV<2Nmax=2×0.745=1.49MN V<2Nmax=1.49< V抗=5.970MN滿足要求四、正截面承載力驗算 1、控制內(nèi)力Mimax<2Nmaxi=2×0.745×(0.4+0.7)=1.639MN.m 2、抗彎承載力 根據(jù)塔吊說明書要求配置上下縱橫各配置2720則：M抗=fyAsrsh0=300×27×0.25××202×0.9×0.85×

31、;10-6=1.947MN.mlzq7IGf0 M=1.639MN.m <M抗=1.947MN.m滿足要求五、正常使用極限狀態(tài)驗算（一）、裂縫控制驗算:使用環(huán)境按一類考慮，按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算的彎矩Mk=2×Nmax.Xi=1.314裂縫限值wlim=0.3mm (根據(jù)GB50010-2002 3.3.4條確定)GB50010-2002 8.1.2條:Wmax=acr 式中：acr構(gòu)件受力特征系數(shù)取2.1 裂縫間受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：（有效要求混凝土截面面積取樁距，縱向受拉鋼筋按樁距內(nèi)根距確定）=1.1-0.65 =1.1-0.65=1.1-0.65×其中滿足配

32、筋強度要求則=1.1-0.65×C最外層縱向受控制鋼筋外進緣至受拉區(qū)底邊的距離：C=100mm>65mm,則取c=65mmEs鋼筋彈性模量 Es=2.0×105N/mm2 則： =0.340mm>wlim=0.300mm為此，提高鋼筋強度等級或減少間距，本例擬采用20150雙層雙向可滿足裂縫控制要求（計算略）（二）、受彎構(gòu)件撓度驗算(GB50010-2002 8.2.25)條短期剛度Bs=式中：鋼筋彈性模量 =受拉區(qū)縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積（同裂縫驗算數(shù)值） （同裂縫驗算數(shù)值） 彈性模量比縱向受拉鋼筋配筋率受壓翼緣截面面積與腹板有效截面面積的比值則考慮荷載長期效

33、應(yīng)組合對撓度影響系數(shù)Q的計算。壓配筋率等于拉配筋率：Q=1.6長期剛度Bl:其中：按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算的彎矩，=1.314MN.m按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計算的彎矩，= 1.282MN.m則： =1.3401015撓度 = =1.47mm<f= 滿足要求六、關(guān)于-10.150m后增止水板的設(shè)計:底板區(qū)格為矩型雙向板底板受沖切所需要的厚度：ho=0.21m，其中P=9.8KN/m3×6m=58.8 KN/m2，取ln1= ln2=3.8m,地下水位為地下室回填土后的承壓土水頭壓力，本例中水位在高程3米，經(jīng)抽排后估計為1米位置，所以測算高度為6米。zvpgeqJ1由于未考慮板自身

34、荷載的影響,因此本例取板厚度為250，ho=220,底板受沖切承載力：Fl=(3.8-×2)2×58.8=749.4kN0.7bhpftmmho=0.7×1×1.43×3570×4×230=3.2877×106kN則由于Fl<0.7bhpftmm所以滿足要求。底板斜截面受剪承載力：VS=×58.8=187.35kN0.7bhpft(ln1-2ho)ho=0.7×1×1.43×(3800-2×230)×230=0.769×106kNNrpoJ

35、ac3經(jīng)過以上計算，現(xiàn)取150，部分由其底墊層承擔(dān)可滿足要求。七、關(guān)于頂升塔吊附墻架的復(fù)核計算一、主要計算軟件:SM Solver 1.5版本 主要參考：GB5009-2001結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003)、施工手冊（第四版）1nowfTG4二、計算參數(shù)：工作風(fēng)壓按250N/，基本風(fēng)壓按350N/，三、各個狀態(tài)下受力計算如下；1、工作狀態(tài)下X-X軸各內(nèi)力圖：受力簡圖(m,KN/m,KN.m)剪力圖(KN)彎矩圖(KN.M)2、工作狀態(tài)下Y-Y軸各內(nèi)力圖：受力簡圖(m,KN,KN.m)彎矩圖(KN.M)剪力圖(KN)3、非起重狀態(tài)下對角線軸順分方向各內(nèi)力圖受力簡圖(m,

36、KN/m,KN.m)剪力圖(KN)彎矩圖(KN.M)4、非起重狀態(tài)下對角線軸逆風(fēng)方向各內(nèi)力圖彎矩圖(KN.M)剪力圖(KN)5、工作狀況下桿件1及8受力計算:彎矩圖(KN.M)剪力圖(KN)軸力圖(KN)6、工作狀況下桿件5及7受力計算:彎矩圖(KN.M)剪力圖(KN)軸力圖(KN)7、非工作狀況下順風(fēng)向時桿件5及7受力計算:軸力圖(KN)8、非工作狀況下逆風(fēng)向時桿件1及8受力計算:軸力圖(KN)9、經(jīng)過以上計算，得到各最頂部附墻桿的計算截面的軸力最大值（編號見受力分析圖）：桿件1：F1=139.95KN, 桿件5：F5=293.45KN, 桿件7：F7=114.34KN,桿件8：F8=126.43KN,fjnFLDa5撐桿調(diào)整螺絲按F68Q345鋼主柄長度1000，撐桿為F168計算長度扣減：選取桿件1作長臂驗算其軸心抗壓穩(wěn)定性：tfnNhnE61.606K1=0.103查表得：m2=2.213m1=1.378因此，l0X=l0y=1000×1.378×1.136=1565.408l=<l=150N/mm2l92.137×72.374查表C-1得j=0.823=46.82<250 N/mm2滿足要求！選取桿件5作短臂驗算其軸心抗壓穩(wěn)定性：4.097K1=0.040查表得：m2=5.8