金塘大橋掛藍計算書(終)

1、金塘大橋H標掛籃復核計算書一、設(shè)計依據(jù)1、金塘大橋u標連續(xù)梁上部結(jié)構(gòu)2、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊3、結(jié)構(gòu)力學、材料力學4、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范5、建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊6公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范二、工程概況1、西通航孔橋金塘大橋西通航孔橋為(87 + 156+ 87)三跨預應力混凝土連續(xù)箱型梁橋。雙幅橋?qū)?26m單幅橋為單箱單室箱梁。箱梁1#塊段至20#塊段采用掛籃懸澆施工。箱梁節(jié)段長度：1#8#塊塊段長度均為3m 9#12#塊塊段長度為3.5m, 13#20# 塊塊段長度為4.0m。箱梁主要塊段重量：1#塊重162.5t , 9#塊重142.8t , 13#塊重139.4t。箱梁頂面寬度為12.3m,底板寬為6.

2、3m。箱梁根部高度為8.31m,跨中及合攏段斷面梁高為3.4m。箱梁底板從懸臂根部至懸澆段結(jié)束處厚度從88.7cm減至30cm箱梁腹板厚度：1#3#塊為70 cm, 13#塊為變腹板段厚70cm60cm, 14#塊為變腹板段厚60cm50m 15#20#塊腹板厚50cm# #箱梁頂板厚120均為30cm金塘大橋U標西通航孔橋上部結(jié)構(gòu)掛籃施工塊段一覽表塊段號砼(m3)重量長度(m)高度(m)底板厚(m)腹板(m)頂板(m)1#塊61.9162.53.08.310.8870.700.302#塊59.8157.03.07.9630.8460.700.303#塊57.7151.53.07.6260.8

3、060.700.304#塊55.8146.53.07.2980.7660.700.305#塊53.8141.23.06.9810.7290.700.306#塊52.0136.53.06.6730.6910.700.307#塊50.2131.83.06.3760.6560.700.308#塊48.4127.13.06.090.6220.700.309#塊54.4142.83.55.770.5830.700.3010#塊53.4140.23.55.4660.5470.700.3011#塊51.3134.73.55.1770.5120.700.3012#塊49.4129.73.54.9050.480

4、.700.3013#塊53.1139.44.04.6160.4460.600.3014#塊47.4124.44.04.350.4140.500.3015#塊44.2116.04.04.110.3850.500.3016#塊43.3113.74.03.8970.360.500.3017#塊41.4108.74.03.7130.3370.500.3018#塊40.3105.84.03.5640.320.500.3019#塊40.4106.14.03.4540.3060.500.3020#塊37.899.24.03.400.300.500.302、非通航孔橋金塘大橋西通航孔橋為(87 + 156+

5、87)三跨預應力混凝土連續(xù)箱型梁橋。雙幅橋?qū)?26m單幅橋為12.3單箱單室箱梁。箱梁1#塊段至20#塊段采用掛籃懸澆施工。非通航孔橋118m跨連續(xù)梁為預應力混凝土連續(xù)箱型梁橋，該橋跨共兩聯(lián)，第一聯(lián)橋跨布置為64.5+4x118+64.5m,第二聯(lián)橋跨布置為64.5+5x118+64.5m。雙幅橋?qū)?6m 單幅橋為單箱單室箱梁。箱梁1#塊段至13#塊段采用掛籃懸澆施工。箱梁節(jié)段長度：1#4#塊塊段長度均為3.0m, 5#9#塊塊段長度為4.0m, 10#13# 塊塊段長度為5.0m。箱梁主要塊段重量：1#塊重144.3t , 5#塊重158.1t , 10#塊重140.9t。箱梁頂面寬度為12

6、.3m,底板寬為6.3m。箱梁根部高度為7.112m,跨中及合攏段斷面梁高為3.39m。箱梁底板從懸臂根部至懸澆段結(jié)束處厚度從86.5cm減至31.3cm。箱梁腹板厚度：1#9#塊為65cm, 10#塊為變腹板段厚65cm45cm, 11 #13#塊腹板厚45cm>箱梁頂板厚1#4#均為變頂板厚51.5cm28cm, 5#13#頂板厚均為28 cm。金塘大橋U標非通航孔橋上部結(jié)構(gòu)掛籃施工塊段一覽表塊段號3砼(m )重量長度(m)高度(m)底板厚(m)腹板(m)頂板(m)1#塊55.5144.33.07.1120.8650.650.5152#塊52.2135.73.06.7660.8140

7、.650.4373#塊49.0127.43.06.4330.7640.650.3584#塊46.5120.93.06.1120.7170.650.285#塊60.8158.14.05.8050.6710.650.286#塊57.8150.34.05.4160.6140.650.287#塊54.9142.74.05.0530.560.650.288#塊52.9137.54.04.7160.510.650.289#塊46.8121.74.04.4060.4640.650.2810#塊52.4136.25.04.1260.4220.450.2811#塊50.1130.35.03.8220.3770.

8、450.2812#塊50.4131.05.03.5730.340.450.2813#塊46.7121.45.03.390.3130.450.28三、掛籃結(jié)構(gòu)選型金塘大橋U標掛籃采用我公司自行研制的 GL260型通用掛籃，取掛籃最小標準段截 面(不連接中間3截70cm標準截段)。此掛籃由主桁、底籃、懸吊系統(tǒng)、后錨及行走系 統(tǒng)、模板系統(tǒng)等部分組成。1、主桁：主桁為三角桁片，由立柱、斜拉帶、主梁組成。(1) 主梁由2根H500X 200型鋼加工而成，共長11.35+0.8m。(2) 立柱由420X 290 (懸2X 95X 20)X 20鋼板加工而成，共長 570cm立柱橫聯(lián)采用由© 30

9、鋼管采用法蘭盤連接的形式制作。立柱和主梁之間采用牛腿 連接。(3) 斜拉帶由2X 300 mmX 35伽(2X 192 mmX 36伽)鋼板加工而成，端部擴大為 36cmX 40cm，且在端部兩側(cè)各加焊 1 cm厚的16Mnl岡板。2、底籃：底籃由前橫梁、后橫梁、縱梁等組成。(1) 前橫梁、后橫梁：底籃前后橫梁均由 2H500X 200加工而成，橫梁上設(shè)加勁板 及連接板。前橫梁長1200cm后橫梁長1750cm(2) 縱梁：底籃縱梁為桁架縱梁組成。桁架縱梁由上弦稈工22a下弦稈210豎桿及斜稈均為210組成?？v梁長690cm3、懸吊系統(tǒng)：(1) 桁架式前橫梁、中橫梁：前、中橫梁均為 2 片桁架

10、梁連接而成。前橫梁每個單 的桁架梁由20a上下弦桿、L90X10斜桿、豎桿組成；前橫梁長1019 cm,中橫梁每個 單的桁架梁由20a上下弦桿、L75X 5斜稈、豎桿組成；中橫梁長1338 cm。(2) 前后吊桿均采用直徑為© 64的40鉻圓鋼。吊桿組合形式為。前吊桿組合為： I+II+HI X 6=1350cm 后錨桿組合為：III+IV=430cm，后吊桿組合為：l+ll+HIX5=1250cm行走吊桿組合為：I+II+III X 7=1450cm所有吊桿均采用© 64的40鉻圓鋼。4、后錨及行走系統(tǒng)：( 1 )后錨由錨固梁、錨桿組成，上端通過錨固梁錨于主梁尾部，下端通

11、過錨桿及 連接器錨于豎向預應力筋或預埋筋上。如位置受限可通過預留孔錨固。(2)后橫梁：由2根20a組成的桁架式梁。長為635cm中間采用螺栓連接。兩 側(cè)采用螺栓連接于主梁上。( 3)行走系統(tǒng)：整個桁架結(jié)構(gòu)支承在由工字鋼和鋼管加工而成的前、后支腿上。 每組主梁的支腿下設(shè)一套行走系統(tǒng)，行走系統(tǒng)主要包括：行走支腿及上框架、行走輪、 后支腿錨軌、前支腿軌道等。5、模板系統(tǒng)：模板由內(nèi)、外模板組成。( 1)內(nèi)模：由模架及萬能鋼模板組成。頂板由槽鋼和角鋼加工而成的桁架，并和 萬能鋼模板通過鉤頭螺栓連接成整體；側(cè)板由萬能鋼模組拼，外側(cè)用槽鋼加勁。( 2)外模：由模架和大塊平面鋼模板組成。四、掛籃設(shè)計參數(shù)允許最

12、大變形：20。安全系數(shù)：2?；炷磷灾兀?.6T/m3。施工人員和材料等堆放荷載：1.5Kpa。脹模系數(shù)： 1.05 。振搗對水平模板產(chǎn)生的荷載：2Kpa。模板重量： 30t掛蘭自重： 51t 。各種材料的設(shè)計控制值采用鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范Q235鋼軸向應力為140MPa彎曲應力145MPa剪應力85MPa節(jié)點孔壁承壓應力為 210MPa；Q345鋼的軸向應力為200MPa45號鋼軸向應力為210MPa彎曲應力220MPa剪應力125MPa節(jié)點銷子的孔壁承 壓應力為 255MPa。五、掛籃設(shè)計控制工況1 、西通航孔橋根據(jù)箱梁截面的變化特征和塊段長度的劃分規(guī)律，取3m 3.5m、4m三種長度的特征塊段

13、 1#、 9#、 13#塊作為主要控制設(shè)計塊段。掛籃控制計算主要分為 3個工況進行： 1 #塊施工時，主要控制計算底籃縱梁及后橫梁最大撓度， 后吊桿及后錨帶伸長量。 9 #、 13#塊施工時，計算主桁前端下?lián)?、前上橫梁跨中及吊桿位置撓度、底籃縱 梁及前下橫梁最大撓度、 前吊桿伸長量、 外導梁撓度。 主要為控制計算主桁、 前下橫梁、 前上橫梁、外導梁。2、非通航孔橋非通航孔橋同理取取3m 4m 5m三種長度的特征塊段1#、5#、10#塊作為主要控制 設(shè)計塊段*因本橋梁的實際結(jié)構(gòu)、施工荷載小于我公司自行研制的 GL260型通用掛籃設(shè)計荷載， 掛籃的各桿見內(nèi)力均能滿足本橋梁的施工需要。 因此以下我們

14、著重針對本橋梁幾個代表 性的塊段進行變形復核計算。六、西通掛籃荷載計算（一）、 1#塊荷載1 、荷載計算（1 ）、前后橫斷面如下圖混凝土按2.6T/m3計，混凝土脹模系數(shù)取1.05。(0.70.7)(8.66 8.31)門“G =3 2.6 =46.33t2 2(0.8870.931) (4.9 4.9)G =3 2.6 =34.7t2 21G =丄 X 0.5 X 0.2 X 3X 2.6=0.39t2(3) 、模板荷載內(nèi)模及頂模按50kg/m2計，底模按100kg/m2計。- 2底模重：6.3 X 5.5 X 0.1t/m =3.465t內(nèi)側(cè)模重：8.3 X 5.5 X 0.0 5t/m

15、=2.283t(4) 、施工人員和施工材料、機具行走或堆放荷載取1.5Kpa,振搗混凝土產(chǎn)生的荷載取2.0Kpa。2、底籃縱梁計算(1) 、腹板底縱梁受力計算a、堆放、振搗荷載：0.35 X 2X 0.7 X 3=1.47tb、混凝土自重：G=46.33tc、內(nèi)側(cè)模重：2.283t總荷載 P=1.47+ 1.05 X 46.33 + 2.283=52.40腹板底設(shè)置3根縱梁，每片縱梁受荷載：52凹=17.5t17 5均布荷載：q=175 x 10=58.2kN/m3(2) 、底板底縱梁受力計算a、 堆放、振搗荷載：0.35 x 6.3 x 3=6.6tb、模板：3.465tc、混凝土自重 G=

16、G+2G=35.48t總荷載 P=6.6 + 3.465+1.05 x 35.48=47.32t底板底設(shè)置5根縱梁，每根縱梁所受荷載為：4732 = 9.46 t5均布荷載：q= 946 x 10=31.5kN/m3(3) 、計算縱梁為桁片，上弦為1根I22a，下弦、斜桿、豎桿均為2根10，縱梁高88cm。 以腹板底3片縱梁為控制計算?？v梁受力計算簡圖如下：現(xiàn)對縱梁進行驗算復核，模型荷載如下:支點荷載大小:腹板底縱梁P1=117.13KN同理：底板底縱梁P2=63.3KN變形圖如下：縱梁最大變形為：3.9mm。3、底籃后橫梁計算底籃后橫梁由兩根H500X 200型鋼加工而成。計算簡化：將后衡量

17、上兩個吊桿位置作為支點。底籃后橫梁計算以1#塊控制計算、中橫梁以行走時作為控制計算。（1）、計算簡化圖式嚴 |>L 土 “ E8由 P = p rL al 匕 f 嚴嚴in.lli> 4J A3 也.鄴 丘期 til >3 U 15111 LIEJill I I I: (2) 、計算結(jié)果荷載布置圖:支點反力圖:變形圖:Ul b g U2 腫5U3- 0 R1 * 0 R2« 0支點反力（吊桿軸向力）N 大=138.81KN N 3=370.83KN最大變形0.5mm4、吊桿伸長量計算,NL370.83kN4.3mS =52 = 2.48mmEA 2 10 MPa 3

18、.14 6.4 6.4“4cm（二）、9#塊計算1、荷載計算（1）、前后斷面如下：(2)、9#塊按如圖分塊后各塊的重量計算如下：混凝土按2.6T/m3計，混凝土脹模系數(shù)取1.055 77+6 09G = 5.77 6.09 x 0.70 x 3.5 X 2.6=37.77t2G = 0.662 0.583 x 2.45 X 3.5 X 2.6=13.88t21G = X 0.2 X 0.5 X 3.5 X 2.6=0.46t20 2+04G =X 3.15 X 3.5 X 2.6=8.60t21G = X 0.4 X 1.5 X 3.5 X 2.6 =2.73t2G =0.3 X 1.5 X

19、3.5 X 2.6 =4.095tG =0.3 X 0.85 X 3.5 X 2.6=2.32t1G = X 0.3 X 0.55 X 3.5 X 2.6=0.75t22刀 G=2X 70.6t=141.2t正確(3) 、模板荷載外側(cè)模按200 kg/m2計，翼緣板模板按90kg/m2計，內(nèi)模及頂模按50kg/m2計，底模 按100kg/m2計。在9#塊施工時外側(cè)模高按5.7m計。單側(cè)翼緣板模板重：3.3 X 5.5 X 0.09t/m =1.63t單側(cè)外側(cè)模重：5.7 X 5.5 X 0.2t/m 2=6.27t底模重：6.3 X 5.5 X 0.1t/m 2=3.465t單側(cè)內(nèi)側(cè)模重：4.

20、8 X 5.5 X 0.0 5t/m 2=1.32t頂模重：4.9 X 5.5 X 0.0 5t/m 2=1.35t模板總重：2X (1.63+6.27+1.32)+3.465+1.35=23.26t(4) 、施工人員和施工材料、機具行走或堆放荷載取1.5Kpa,振搗混凝土產(chǎn)生的荷 載取 2.0Kpa。2、底籃縱梁設(shè)計計算(1) 、腹板底縱梁受力計算、荷載a、堆放、振搗荷載:0.35 X 0.70 X 3.5=0.86tb、混凝土自重：G =37.77tc、內(nèi)側(cè)模重：1.32t總荷載 P=0.86+ 1.05 X 37.77 + 1.32=41.84t、腹板底設(shè)置3根縱梁，每片縱梁受荷載：41

21、84=13.95t3均布荷載 q=13.95/3.5=39.8kN/m(2) 、底板底縱梁受力計算、荷載a、堆放、振搗荷載:0.35 X 6.3 X 3.5=7.72tb、模板：3.465tc、混凝土自重：2 (G+G) =28.68t總荷載 P=7.72+1.05 X 28.68 + 3.465=41.3t、底板底設(shè)置5根縱梁，每根縱梁所受荷載為：41.3 =8.26t5均布荷載 q=8.26/3.5=23.6kN/m(3) 、計算縱梁為桁片，上弦為1根122a，下弦、斜桿、豎桿均為2根10，縱梁高88cm 以腹板底3片縱梁為控制計算?？v梁受力計算簡圖如下：1 *:1I41 f«

22、p、f139. 8kN/nfI用sap2000建立計算模型如下:幀4內(nèi).逼江4F肛打FSEC0 E&2SLL支點反力如下縱梁最大變形為：3.1mm。同樣方法進行底板底縱梁計算作用于前后橫梁的力R后、R前匯總?cè)缦?單位：KN腹板底縱梁底板底縱梁R后6X 87.115X 51.65R前6X 52.195X 30.953、底籃前橫梁計算底籃前橫梁由兩根H500K 200型鋼加工而成。受力計算簡圖如下：jL：刑 3口訓扯湍陽劭肋制4111 町刪用sap2000建立計算模型如下:理ft1峠二d£0fth0< f、b4r 1£ 2支點反力如下£-S1N變形圖如下

23、:最大變形0.6mm(2)支點反力(吊桿軸向力)2=81.6KN N 3=176.4KN吊桿的伸長量二 1.33mmS = NL=586kN 10.5m2EA 2 漢105MPa 匯3.14疋6.4漢6.4 +4cm24、上前橫梁計算(1) 、9#塊頂板荷載:混凝土荷載：P=1.05 X 2(4.095+2.32+0.75)=15.05t頂模荷載:1.35t堆放荷載:0.15 X 6.3 X 3.5=3.3 t作用于前橫梁吊桿上的力為:(15.05 + 1.35 + 3.3)/2.67/2=3.68t(2) 、翼緣板荷載計算荷載：2=1.05 X 2.73t=2.87t1 5x 2=圧=0.7

24、53a、混凝土自重：P1=1.05 X 8.6t=9.03t P混凝土重心：X1=(2 322040)40315=14°b、施工人員和施工材料、機具行走或堆放荷載、振搗混凝土產(chǎn)生的總荷載Pa=3.15 X 3.5 X 0.35t/m 2=3.86tc、單側(cè)翼緣板模板重1.63t，單側(cè)外側(cè)模重6.27t o翼緣板荷載合計：P=9.03+2.87+3.86+1.63+6.27=23.66t作用于前橫梁荷載：P前=P/2.67/2=4.43t(3) 、上前橫梁計算上前橫梁為桁片結(jié)構(gòu)，上、下弦均為2根20a ,斜桿、豎桿均為L90x10,梁高908cm桁架簡圖示如下(圖中荷載為兩片桁架的數(shù)據(jù)

25、，建模選用它的一半荷載)：用sap2000建立計算模型如下:支點反力如下:變形圖:a、前橫梁跨中最大撓度為:f max=2.9mmc、對主梁支點反力R 主=164.65x2=329.3KN5、吊桿伸長量計算內(nèi)側(cè)前吊桿:§ =坐=§EN 10加mmEA 2 105MPa 3.14 6.4 6.4 "4cm2(三)13#塊計算1、荷載計算(1)、前后斷面如下(2)、13#塊按如圖分塊后各塊的重量計算如下:4 616 +4 905G = 4.616 4.905 x (0.7+0.6)/2 X4X2.6=32.18t混凝土按2.6T/m3計，混凝土脹模系數(shù)取1.05。2G

26、 = 0.446 0.48 x 2.5 X 4X 2.6=12.04t21G = X 0.2 X 0.5 X 4X 2.6=0.52t20 2+04G =X 3.15 X 4X 2.6=9.83t21G = X 0.35 X 1.5 X 4X 2.6 =2.73t2G =0.3 X 1.5 X4X2.6 =4.68t0 35G = 035 X 1.5 X 4X 2.6=2.73t20 95+1 05G =竺 x 0.3 X 4X 2.6=3.12t2 刀 G=2X 67.83t=135.66t正確(3)、模板荷載外側(cè)模按200kg/卅計，翼緣板模板按90kg/m2計，內(nèi)模及頂模按50kg/m2

27、計，底模 按 100kg/m2 計。單側(cè)翼緣板模板重：3.15 X 5.5 X 0.09t/m 2=1.56t單側(cè)外側(cè)模重：5X 5.5 X 0.2t/m 2=5.5t底模重：6.3 X 5.5 X 0.1t/m 2=3.465t單側(cè)內(nèi)側(cè)模重：4X 5.5 X0.05t/m 2=1.1t頂模重：5X 5.5 X 0.0 5t/m =1.375t模板總重：2X (1.56+5.5+1.1)+3.465+1.375=212(4) 、施工人員和施工材料、機具行走或堆放荷載取1.5Kpa,振搗混凝土產(chǎn)生的荷載取2.0Kpa。2、底籃縱梁設(shè)計計算(1) 、腹板底縱梁受力計算、荷載a、堆放、振搗荷載:0.

28、35 X 0.55 X 4=0.77tb、混凝土自重：G =32.18tc、內(nèi)側(cè)模重：1.1t總荷載 P=0.77+ 1.05 X 32.18 + 1.1=35.66t、腹板底設(shè)置3根縱梁，每片縱梁受荷載：3566=11.89t3均布荷載 q=11.89/4=2.97t/m(2) 、底板底縱梁受力計算 、荷載a、堆放、振搗荷載：0.35 X 6.3 X 4=8.82tb、模板：3.465tc、混凝土自重：2 (G+G) =25.12t總荷載 P=8.82+1.05 X 25.12 + 3.465=38.66t 、底板底設(shè)置5根縱梁，每根縱梁所受荷載為：38.66 =7.73t5均布荷載 q=7

29、.73/4=1.93t/m(3) 、計算縱梁為桁片，上弦為1根122a，下弦、斜桿、豎桿均為2根10，縱梁高88cm 以腹板底3片縱梁為控制計算?？v梁受力計算簡圖如下：3S. 66kN/m£耳841Pioa丨 1 1 1 1支點反力如下4Z12人53總世已比4-5ELJ變形圖如下:縱梁最大變形為：3.4mm。同樣方法進行底板底縱梁計算作用于前后橫梁的力R后、R前匯總?cè)缦聠挝唬篕N腹板底縱梁底板底縱梁R后6X 89.645X 44.75R前6X 655X 32.453、底籃前橫梁計算底籃前橫梁由兩根H500K 200型鋼加工而成。受力計算簡圖如下：跡刖一T訓:彳 | I-'j!

30、LLb$k>用sap2000建立計算模型如下:32. kN 323SkK支點反力如下( 1 *10 7.1 /i0''變形圖如下:最大變形0.7mm支點反力（吊桿軸向力）Z=103.7KN N 3=172.4KN吊桿的伸長量NLS =:EA103.7kN <9.5m=52 = 1.53mm2 10 MPa 3.14 6.4 6.4 亠 4cm4、上前橫梁計算（1）、13#塊頂板荷載:混凝土荷載：P=1.05 X 2(4.68+2.73+3.12)=22.11t頂模荷載：1.375t堆放荷載:0.15 X 6.3 X 4=3.78 t作用于前橫梁吊桿上的力為：(22.

31、11 + 1.375 + 3.78) X 0.42/2=5.73t(2) 、翼緣板荷載計算荷載：a、 混凝土自重：Pi=1.05 X 9.83t=10.32t P2=1.05 X 2.73t=2.87t(2 20 40) 31535混凝土重心：xi=140 x 2=123匯(20十40)3b、施工人員和施工材料、機具行走或堆放荷載、振搗混凝土產(chǎn)生的總荷載Pa=3.15 X 4X 0.35t/m 2=4.41tc、單側(cè)翼緣板模板重1.56t，單側(cè)外側(cè)模重5.5t o翼緣板荷載合計：P=10.32+2.87+4.41+1.56+5.5=24.66t作用于前橫梁荷載：P前=24.66 X 0.42=

32、10.36t(3) 、上前橫梁計算上前橫梁為桁片結(jié)構(gòu)，上、下弦均為2根20a ,斜桿、豎桿均為L90x10,梁高908cmo桁架簡圖示如下(圖中荷載為兩片桁架的數(shù)據(jù)，建模選用它的一半荷載，單片桁架進行計算)：010,10080 ?,8080 用 X#82,5 “昭5丿82,58080*,80 y 1C051.8KX5L8SKN怖.2K5128.65KN、r65KN !打5,r n1a f./X/丿血丿 I冗 山耳 130 J 130 丿15丄1隧丿用sap2000建立計算模型如下:支點反力如下:a、前橫梁跨中最大撓度為：fmax=2.4mmc、對主梁支點反力R主=218.5x2=437KN5、

33、吊桿伸長量計算內(nèi)側(cè)前吊桿：NL172.4kN 江9.5口S = =52 = 2.55mmEA 2 10 MPa 3.14 6.4 6.4“4cm(四)、主梁結(jié)構(gòu)計算主梁由2根H500K 200型鋼加工而成；立柱由 420X 290 (懸2X 95X 20)X 20鋼板加工而成，共長570cm斜拉帶由2X 300mmX 35伽鋼板加工而成，端部擴大為36cmX 40cm,且在端部兩側(cè)各加焊1 cm厚的16Mn鋼板。主梁前端最大荷載取13#塊荷載437KN1、計算圖式如下：46Z9E-21dll 1.77BE21 -.OOB6 -1I.397E-1?皿第支點反力:（1）前橫梁處撓度：fc=8.6m

34、m 支點反力：R后=-573.4kN R前=1010.4kN（3）后錨計算*后錨力即R后=573.4KN*在后支點位置配4根4級精軋螺紋筋（豎向預應力筋）作為后錨筋，一個掛籃共配8根。平均每根受力：573.4/4=143.4KN143 4 KN(T =N/A=l43-4KN 2 =178.4MPa< c =750MPa兀(32mm/2)2掛籃前端總變形：8.6（主桁前端撓度）+2.6（前吊桿伸長量）+2.4（吊桿對應前橫梁吊點撓度）+0.7（底 籃前橫梁跨中撓度）=14.3mm< 20mm滿足施工要求。（五）、銷子計算主梁銷子預斜拉帶銷子及立柱于主梁連接銷子均采用GL260型掛籃銷

35、子，均滿足此項工程施工需要七、非通掛籃荷載計算（一）、1#塊荷載1、荷載計算（1）、前后橫斷面如下圖(2) 、1#塊按如圖分塊，圖中I、U、川塊重量由底籃承受，各塊的重量計算如下： 混凝土按2.6T/m3計，混凝土脹模系數(shù)取1.05。G = 0.65 (7.1126.766) 3 2.6=35.182(0.8140.665)(6.3 - 2 0.65),G =3 2.6 =14.42t2 21G = X 0.8 X 0.2 X 3X 2.6=0.624t2(3) 、模板荷載內(nèi)模及頂模按50kg/m計，底模按100kg/m計。底模重：6.3 X 5.5 X 0.1t/m 2=3.465t 內(nèi)側(cè)模

36、重：7.2 X 5.5 X 0. 05t/m2=1.98t(4) 、施工人員和施工材料、機具行走或堆放荷載取1.5Kpa，振搗混凝土產(chǎn)生的荷載取 2.0Kpa。2、底籃縱梁計算(1) 、腹板底縱梁受力計算a、堆放、振搗荷載：0.35 X 2X 0.65 X 3=1.365tb、混凝土自重：G=35.18tc、內(nèi)側(cè)模重：1.98t總荷載 P=1.365+ 1.05 X 35.18 + 1.98=40.28腹板底設(shè)置3根縱梁，每片縱梁受荷載：40=13.4t3均布荷載：qr134 X 10=44.67kN/m(2) 、底板底縱梁受力計算a、堆放、振搗荷載：0.35 X 6.3 x 3=6.6tb、

37、模板：3.465tc、混凝土自重 G=2G+2G =30.09t總荷載 P=6.6 + 3.465+1.05 X 30.09=41.66t底板底設(shè)置5根縱梁，每根縱梁所受荷載為：4166 = 8.33 t5均布荷載：qr®33 x 10=27.8kN/m3(3) 、計算縱梁為桁片，上弦為1根I22a，下弦、斜桿、豎桿均為2根10，縱梁高88cm。 以腹板底3片縱梁為控制計算?？v梁受力計算簡圖如下：縱梁受力計算簡圖如下：69QSU5C“101 144. 67kN/m“1： r, 'i 變形圖如下:縱梁最大變形為：3.0mm。同樣方法進行底板底縱梁計算作用于前后橫梁的力R后、R前

38、匯總?cè)缦?單位：KN腹板底縱梁底板底縱梁R后6X 89.985X 55.96R前6X 44.115X 27.443、底籃后橫梁計算底籃后橫梁由兩根H500X 200型鋼加工而成。計算簡化：將后衡量上兩個吊桿位置作為支點。底籃后橫梁計算以1#塊控制計算、中橫梁以行走時作為控制計算。(1) 、計算簡化圖形UH.譏I.劃雜 5.KII 刪(2) 、計算結(jié)果用sap2000建立模型荷載布置圖如下:CXgtx/ 186£1OsiJI1f%r'$§CK/£_AA£_支點反力圖:支點反力（吊桿軸向力）N 大=103.07KN N 3=306.77KN變形圖：最

39、大變形0.6mm4、吊桿伸長量計算§ 旦=§ 306.77kN 4"2EA 2 10 MPa 3.14 6.4 6.4"4cm=2.05mm（二）、5#塊計算1、荷載計算（1）、前后斷面如下:(2) 、5#塊按如圖分塊后各塊的重量計算如下： 混凝土按2.6T/m3計，混凝土脹模系數(shù)取1.055.805 5.416G =X 0.65 X 4X 2.6=37.9t2G = 0.671 O.614 x 2.5 X4X 2.6=16.705t1G = X 0.2 X 0.8 X 3.5 X 2.6=0.728t20 2+04G =X 3.15 X 4X 2.6=

40、9.828t21G = X 0.3 X 1.5 X 4X 2.6 =2.34t2G =0.28 X 1.5 X4X2.6 =4.368t0 34 +0 4G =X 1.5/2 X 4X 2.6=2.886t2G =0.28 X 1X 4X 2.6=2.912t2刀 G=2X 77.67t=155.3t正確(3) 、模板荷載外側(cè)模按200 kg/m2計，翼緣板模板按90kg/m2計，內(nèi)模及頂模按50kg/m2計，底模按100kg/m2計。在9#塊施工時外側(cè)模高按5.7m計。單側(cè)翼緣板模板重：3.3 X 5.5 X 0.09t/m 2=1.63t單側(cè)外側(cè)模重：5.7 X 5.5 X 0.2t/m

41、2=6.27t底模重：6.3 X 5.5 X 0.1t/m 2=3.465t單側(cè)內(nèi)側(cè)模重：4.8 X 5.5 X 0.0 5t/m =1.32t頂模重：5X 5.5 X 0.0 5t/m =1.375t模板總重：2X (1.63+6.27+1.32)+3.465+1.375=23.28t(4) 、施工人員和施工材料、機具行走或堆放荷載取1.5Kpa,振搗混凝土產(chǎn)生的荷載取 2.0Kpa。2、底籃縱梁設(shè)計計算(1) 、腹板底縱梁受力計算、荷載a、 堆放、振搗荷載：0.35 X 0.65 X 3.5=0.796tb、混凝土自重：G =37.9tc、內(nèi)側(cè)模重：1.32t總荷載 P=0.796+ 1.

42、05 X 37.9 + 1.32=41.91t、腹板底設(shè)置3根縱梁，每片縱梁受荷載：如型=13.9"3均布荷載 q=13.97/4=34.9kN/m(2) 、底板底縱梁受力計算、荷載a、 堆放、振搗荷載：0.35 X 6.3 X 4=8.82tb、模板：3.465tc、混凝土自重：2 (G+Gn) =34.87t總荷載 P=8.82+1.05 X 28.68 + 3.465=48.89、底板底設(shè)置5根縱梁，每根縱梁所受荷載為：4889 =9.78t5均布荷載 q=97.8/4=24.45kN/m(3) 、計算縱梁為桁片，上弦為1根122a，下弦、斜桿、豎桿均為2根10，縱梁高88cm

43、。 以腹板底3片縱梁為控制計算?？v梁受力計算簡圖如下：3BC%匚匸.1 1 1 1 13dr qf *f11用sap2000建立計算模型如下:支點反力如下:變形圖如下:同樣方法進行底板底縱梁計算作用于前后橫梁的力R后、R前匯總?cè)缦?單位：KN腹板底縱梁底板底縱梁R后6X 80.925X 56.69R前6X 58.685X 41.43、底籃前橫梁計算底籃前橫梁由兩根H500K 200型鋼加工而成。受力計算簡圖如下：能謚n丄咄 札射 牡刃丄耶 u 5i.um用sap2000建立計算模型如下:Si支點反力如下變形圖如下:最大變形0.09mm支點反力(吊桿軸向力)N=64.84KN N 3=214.7

44、8KN(3) 吊桿的伸長量,NL81.6kN10.5mS =52 = 1.33mmEA 2 10 MPa 3.14 6.4 6.4 亠 4cm4、上前橫梁計算(1) 、5塊頂板荷載：混凝土荷載：P=1.05 X 2(4.368+2.912+2.886)=21.35t頂模荷載:1.375t堆放荷載:0.15 X 6.3 X 3.5=3.3 t作用于前橫梁吊桿上的力為：(21.35 + 1.375 + 3.3) X 0.42 /2=5.46t (0.42為前橫梁分配系數(shù))(2) 、翼緣板荷載計算荷載：a、混凝土自重：P1=1.05 X 9.828t=10.32t P2=1.05 X 2.34t=2

45、.46t混凝土重心：(2 20 40) 3151.5 /X1=140 x 2=0.753M20 +40)3b、施工人員和施工材料、機具行走或堆放荷載、振搗混凝土產(chǎn)生的總荷載P3=3.15 X 4X 0.35t/m 2=4.41tc、 單側(cè)翼緣板模板重1.63t，單側(cè)外側(cè)模重6.27t o翼緣板荷載合計：P=10.32+2.46+4.41+1.63+6.27=25.09t作用于前橫梁荷載：P前=P/ X 0.42/2=5.27t(0.42為前橫梁分配系數(shù))(3) 、上前橫梁計算上前橫梁為桁片結(jié)構(gòu)，上、下弦均為2根20a ,斜桿、豎桿均為L90x10,梁高908cm。桁架簡圖示意如下(圖中荷載為兩

46、片桁架的數(shù)據(jù)，建模選用它的一半荷載)：1C134,100 # 8350十RC #陀5*SO 8G 63X01 1 1 152.7KN 64.84KN51214. 78KN54. 61 1 114. 78KN 64. 84KX 52. 7KN丿6。1 TO 丿1< 匕0 J 心0WD用sap2000建立計算模型如下:支點反力如下:變形圖:U1 工 S259E-17U?- 0U3-.0043a、前橫梁跨中最大撓度為：fmax=4.3mmc、對主梁支點反力R 主=193.47x2=386.94KN5、吊桿伸長量計算內(nèi)側(cè)前吊桿：NL214.78kN10.5mS = =52 二 3.5mmEA 2

47、 10 MPa 3.14 6.4 6.4“4cm(三)10#塊計算1、荷載計算(1)、前后斷面如下(2) 、10#塊按如圖分塊后各塊的重量計算如下： 混凝土按2.6T/m3計，混凝土脹模系數(shù)取1.05。JLIG = 4.126 3.822 x 0.45 X 5X 2.6=23.25t20 422 +0 377G = 0.422 0.377 x 2.7 X 5X 2.6=14.02t21G = X 0.2 X 0.8 X 5X 2.6=1.04t20 2+04G二02 0.4 X 3.15 X 5X 2.6=12.28t21G =丄 X 0.35 X 1.5 X 5X 2.6 =3.41t2G

48、=0.28 X 1.5 X 5X 2.6 =5.46t0 34 +0 4G =X 1.5/2 X 5X 2.6=3.6t2G=1.2 X 0.28 X 5X 2.6=4.37t2 刀 G=2X 67.43t=134.86t正確(3) 、模板荷載外側(cè)模按200kg/卅計，翼緣板模板按90kg/m2計，內(nèi)模及頂模按50kg/m2計，底模 按 100kg/m2 計。單側(cè)翼緣板模板重：3.15 X 5.5 X 0.09t/m 2=1.56t單側(cè)外側(cè)模重：4.2 X 5.5 X 0.2t/m 2=4.62t底模重：6.3 X 5.5 X 0.1t/m =3.465t- 2單側(cè)內(nèi)側(cè)模重：4X 5.5 X

49、0.0 5t/m =1.1t頂模重：5.4 X 5.5 X 0.0 5t/m =1.485t模板總重：2X (1.56+4.62+1.1)+3.465+1.485=19.51t(4) 、施工人員和施工材料、機具行走或堆放荷載取1.5Kpa,振搗混凝土產(chǎn)生的荷載取2.0Kpa。2、底籃縱梁設(shè)計計算(1) 、腹板底縱梁受力計算、荷載a、堆放、振搗荷載：0.35 X 0.55 X 5=0.9625tb、混凝土自重：G =23.25tc、內(nèi)側(cè)模重：1.1t總荷載 P=0.9625+ 1.05 X 23.25 + 1.仁26.48t、腹板底設(shè)置3根縱梁，每片縱梁受荷載：26.48 =8.825t3均布荷載 q=8.825/5=1.765t/m(2) 、底板底縱梁受力計算 、荷載a、堆放、振搗荷載：0.35 X 6.3 X 4=8.82tb、模板：3.465tc、混凝土自重：2 (G+G) =30.12t總荷載 P=8.82+1.05 X 30.12 + 3.465=43.91t 、底板底設(shè)置5根縱梁，每根縱梁所受荷載為：43.91 =8.78t5均布荷載 q=8.78/5=1.756