標(biāo)準(zhǔn)層900寬柱模板支撐計(jì)算書

1、標(biāo)準(zhǔn)層柱模板支撐計(jì)算書一、柱模板基本參數(shù)（以900*900為例）柱模板的截面寬度 B=900mm，B方向?qū)菟?道，柱模板的截面高度 H=900mm，H方向?qū)菟?道，柱模板的計(jì)算高度 L = 6mm，柱箍間距計(jì)算跨度 d = 500mm。柱箍采用雙鋼管48mm×3.0mm。柱模板豎楞截面寬度40mm，高度80mm。B方向豎楞5根，H方向豎楞5根。面板厚度15mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撐計(jì)算簡圖二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)

2、算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時(shí)間，為0時(shí)(表示無資料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=28.220kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.90，實(shí)際計(jì)算中采用新

3、澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值: F1=0.90×28.220=25.398kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.90，倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。三、柱模板面板的計(jì)算面板直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算如下 面板計(jì)算簡圖面板的計(jì)算寬度取柱箍間距0.50m。荷載計(jì)算值 q = 1.2×25.398×0.500+1.40×3.600×0.500=17.759kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = b

4、h2/6 = 50.00×1.50×1.50/6 = 18.75cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 50.00×1.50×1.50×1.50/12 = 14.06cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算 f = M / W < f其中 f 面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.082×

5、1000×1000/18750=4.378N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計(jì)算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×12.699+1.4×1.800)×0.215=2.291kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3×2291.0/(2×500.000×15.000)=0.458N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.40N/mm2面板抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T，滿足要求!(3)撓度計(jì)算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l

6、 / 250面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.677×12.699×2154/(100×6000×140625)=0.218mm面板的最大撓度小于215.0/250,滿足要求!四、豎楞木方的計(jì)算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算如下 豎楞木方計(jì)算簡圖豎楞木方的計(jì)算寬度取 BH 兩方向最大間距0.215m。荷載計(jì)算值 q = 1.2×25.398×0.215+1.40×3.600×0.215=7.636kN/m 按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算公式如下:均布荷載 q =P/l= 3.818

7、/0.500=7.636kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.500×7.636=2.291kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.500×7.636=4.200kN截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面

8、高度。(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f = M/W =0.191×106/42666.7=4.47N/mm2抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3×2291/(2×40×80)=1.074N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.30N/mm2抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!(3)撓度計(jì)算最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.677×5.461×500.04/(100×9000.

9、00×1706667.0)=0.150mm最大撓度小于500.0/250,滿足要求!五、B方向柱箍的計(jì)算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.2×25.40+1.40×3.60)×0.215 × 0.500 = 3.82kN柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計(jì)算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 支撐鋼管變形計(jì)算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.117mm最

10、大支座力 Qmax=11.288kN抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f = M/W =0.526×106/8982.0=58.56N/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于設(shè)計(jì)強(qiáng)度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于560.0/150與10mm,滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠?jì)算計(jì)算公式: N < N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受

11、的最大拉力(kN): N = 11.288B方向?qū)菟◤?qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!七、H方向柱箍的計(jì)算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.2×25.40+1.40×3.60)×0.215 × 0.500 = 3.82kN柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計(jì)算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 支撐鋼管變形計(jì)算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.117mm最大支座力 Qmax=11.288kN抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f = M/W =0.526×106/8982.0=58.56N/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于設(shè)計(jì)強(qiáng)度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于560.0/150與10mm,滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠?jì)算計(jì)算公式: N < N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對