壓力容器設計審核人員答辯考試-標準要點歸納及特殊材料、特殊工況的設計注意事項

1、1鋼板51鋼管6GB150.2 561鍛件71螺柱71 螺柱和螺母71 低溫容器用焊條71復合板72焊后熱處理72. 消氫熱處理82成形受壓元件的恢復性能熱處理93制備產品焊接試件94 100%RT或UT94 100%MT或PT104局部無損檢測114 組合檢測114 熱切割坡口表面125 泄露性試驗12偏心錐殼12補強圈補強12GB/T25198-2010 1212總圖要求1313焊接接頭1313壓力容器用管法蘭13接管內徑倒角要求13不得有咬邊14熱處理后返修應重新進行熱處理的14低溫低應力工況14分程隔板的名義最小厚度14隔板槽寬度14圓筒厚度的選取15管板最小厚度15復合管板覆層最小厚

2、度及相應要求15換熱管與管板的連接15折流板缺口布置15設置防沖板或導流筒16防沖板結構及最小厚度16導流筒16縱向隔板厚度16擋管16中間擋板16滑道16鞍式支座布置16立式交換器支座17附件17焊接工藝評定17尺寸偏差17附錄管板與管箱、殼體的焊接連接18NB/T47020-2012186.6.1.2 長頸法蘭18NB/T47020-2012186.6.1.3 法蘭檢測18換熱器膨脹節(jié)設置原則18滑動端鞍座長圓孔位置18塔式容器18裙座19裙座開坡口尺寸19排氣孔（管）和隔氣圈19地震載荷20塔外形尺寸公差21塔的熱處理21塔計算22防火層22耐壓試驗公式22管程壓力大于殼程壓力的管接頭的

3、試壓22水壓試驗對水的要求22無法進行壓力試驗容器應采取的安全措施23泄露試驗23裝有安全閥的容器氣密試驗和設計壓力的確定23換熱器管束防振措施23JB/T4710-2005標準釋義237防振措施23低溫壓力容器設計注意事項23鞍座材料23支座的設置24塔的校核截面2424HG/T20580-2011 3 名詞定義24設計壓力的確定24復合鋼板不適合做熱處理的原因25異種鋼焊接25（繆春生）25消氫處理及氫的來源25應力腐蝕25晶間腐蝕機理、25控制途徑及條件25其他腐蝕25壓力容器常見失效準則26壓力容器常見失效形式26強度理論26管板受力分析26固定管板計算危險工況組合26塔的分類26臥式

4、容器的鞍座設計26臥式容器的各個應力及位置26各應力的分類及位置26固定圓平板及周邊簡支圓平板彎矩圖、剪力圖、應力圖26熱處理名詞及相應適用范圍或特點26一、標準抗拉強度下限值Rm540MPa的低合金鋼在設計中的要求：33二、CrMo鋼壓力容器設計注意事項34三、具有應力腐蝕的介質設計制造注意事項：35四、低溫容器設計注意事項：37五、高溫容器設計注意事項：381鋼板GB150.2 4Rm540MPa的鋼板：18MnMoNbR、13MnNiMoR、12Cr2Mo1VR、06Ni9DR、07MnMoVR、07MnNiVDR、07MnNiMoDR、12MnNiVR(備注：P87 Q235系列 適用

5、于設計壓力<1.6MPa ,不得用于毒性程度為極度和高度危害的介質。)拉伸P46 4.1.5 下列碳素鋼和低合金鋼板，應每張熱處理鋼板（熱處理后鋼板被切割成數張時扔按1張考慮）進行拉伸和V型缺口沖擊試驗：a) 調制熱處理鋼板；b)多層容器的內筒鋼板；c)殼體厚度大于60mm的鋼板。P464.1.10 *設計溫度高于200的Q370R進行設計溫度下的高溫拉伸試驗，其屈服強度值按GB150.2附錄B *設計溫度高于300沖擊P46 4.1.5 下列碳素鋼和低合金鋼板，應每張熱處理鋼板（熱處理后鋼板被切割成數張時扔按1張考慮）進行拉伸和V型缺口沖擊試驗：調制熱處理鋼板；b)多層容器的內筒鋼板；

6、c)殼體厚度大于60mm的鋼板。P47(注明協議的材料，要在文件中注明沖擊)爐外精煉P40 3.5 (容規(guī)P4-2.2)Rm540MPa低合金鋼（GB713-2014 6.2.1要求 全部應爐外精煉）奧氏體-鐵素體不銹鋼（GB24511-2009有要求）使用溫度低于-20的低合金鋼板（GB3531-2014有要求）供貨狀態(tài)P42 4.1.4 a) 用于多層容器的內筒的Q245R、Q345R-正火b) Q245R、Q345R殼體厚度大于36mm正火c) Q245R、Q345R其他受壓元件厚度（法蘭、管板、平蓋等）大于50mm正火鐵素體型（S1xxxx）鋼板退火 奧氏體-鐵素體型（S2xxxx）鋼

7、板固溶奧氏體型（S3xxxx）鋼板固溶高合金鋼鋼板表面加工類型：熱軋1D級；冷軋2B級。鋼板超聲1鋼管GB150.2 5爐外精煉P51 5.1.2 使用溫度低于-40的碳素鋼和低合金鋼鋼管管束GB9948、GB6479、GB5310中的12Cr1MoVG、GB/T21833中類鋼管：高級冷拔或冷軋，鋼管尺寸精度選用高級精度，級管束；GB13296 :高級冷拔或冷軋，鋼管尺寸精度精度，級管束；下列鋼管按要求可用于換熱管：GB/T21833中類鋼管、GB/T24593均用于設計壓力小于10MPa,不得用于毒性程度為極度高度危害介質。下列鋼管不得用于換熱管：GB/T8163、GB/T14976、GB

8、/T12771備注：GB8163不得用于換熱管的原因：GB8163的外徑允許偏差和壁厚允許偏差較大，尤其是該標準中規(guī)定有：“供方（鋼管廠）可用渦流探傷、漏磁探傷或超聲波探傷代替液壓試驗”等條款。為了保障產品質量和安全性能，因此該標準鋼管不得用于換熱管?？傮w來說GB8163標準的鋼管技術要求較低，限制條件較多，以后會逐漸淘汰該標準的鋼管在壓力容器中的使用接管P53 5.1.4 GB9948：外徑不小于70mm，且壁厚不小于6.5mm的20和10鋼管，應分別進行0和-20的沖擊試驗，3個縱向標準試樣的沖擊功平均值應不小于31J，允許1個試樣的沖擊功22 J。P53 5.1.5 GB6479：外徑不

9、小于70mm，且壁厚不小于6.5mm的20和16Mn鋼管，應分別進行0和-20的沖擊試驗，3個縱向標準試樣的沖擊功平均值應分別不小于31J和34J，允許1個試樣的沖擊功分別22 J和24J。P53 5.1.3 GB8163：10、20、Q345D不得用于換熱管；極度、高度危害介質；設計壓力不大于4.0MPa;厚度不大于10mm；使用溫度限制。GB13296鍋爐、熱交換器用不銹鋼無縫鋼管GB14976不得用于管殼式換熱器換熱管1鍛件6級或級P58 a) 用作筒體和封頭的筒形、環(huán)形、碗形鍛件；碳素鋼、低合金鋼：b) 公稱厚度>300mm；c) Rm540MPa且公稱厚度>200mm；

10、d)使用溫度低于-20且公稱厚度>200mm。拉伸P58 6.1.4 設計溫度下的高溫拉伸試驗設計溫度高于300的20MnMoNb、20MnNiMo、12Cr2Mo1V、12 Cr3Mo1V 級（按批）或級（逐件）注明化學成分和力學性能的特殊要求-（NB/T47008-2010承壓設備用碳素鋼和合金鋼鍛件有要求）：有抗回火脆化要求的12Cr2Mo1、12Cr2Mo1V、12 Cr3Mo1V沖擊P61表10 設計文件中應注明：20、16Mn、20MnMo進行-20的沖擊試驗（如進行）。爐外精煉P58 6.1.2 20MnNiMo、12Cr2Mo1V、12Cr3Mo1V、低溫鋼鍛件（NB/T

11、47009-2010有要求）、高合金鋼鍛件（NB/T47010-2010有要求）管板 用于制造管板、管箱平蓋、法蘭的鋼鍛件級別不得低于級。且符合GB150.2-2011 第六章的規(guī)定。1螺柱 30CrMoA、35CrMoA、40CrNiMoA鋼螺柱使用溫度低于-20時，應進行使用溫度下的低溫沖擊試驗，沖擊功指標分別不低于41 J、41 J、47J。使用溫度下限：20鋼螺柱為-20；35、40MnB、40MnVB、40Cr鋼螺柱為0。1 螺柱和螺母容器法蘭螺柱按NB/T47027-2012(JB/T4707)規(guī)定公稱直徑大于M36的螺柱和螺母：1）有熱處理要求的的螺柱，其試樣與試驗按GB150.

12、2中7.1.3； 2）螺母毛坯熱處理后應做硬度試驗；3）螺柱應進行表面檢測，I級合格。1 低溫容器用焊條P322 GB150.4中5.1.4按批進行藥皮含水量或熔敷金屬擴散氫含量的復驗,（GB151-1999附錄A2.3.3 其檢驗方法按相應的焊條標準或技術要求）1復合板復合板級別由高到低分為B1、B2、B3級，B3級復合板復合界面的結合剪切強度下限值為210MPa,未結合率5%。NB/T47002.1-2009 7.2圖紙應注明：覆材表面處理方法噴砂、拋光或酸洗等。GB150.4 P51 4.3 要求復合鋼板的未結合率不應大于5%，設計文件中應規(guī)定復合板的級別；GB151 P105.3.2.

13、2復合管板可采用堆焊或爆炸焊接復合板。當采用爆炸焊接復合板時，應符合NB/T47002.1-47002.4中B1級要求；當換熱管受周向壓應力時，宜采用堆焊復合管板。 級別 代號 未結合率%1 B1 02 B2 23 B3 52焊后熱處理應力腐蝕介質：對碳鋼、低合金鋼、奧氏體不銹鋼、鐵素體不銹鋼NaOH、H2S水溶液、H2SO4、CO2（氧裂）、含氧水、含氫水等；對碳鋼、低合金鋼液氨；KOH；醋酸；鹽酸；K2CO3等；對奧氏體不銹鋼260水蒸氣；KOH; Cl-水溶液；等；對鐵素體不銹鋼高溫水；高溫堿等。毒性程度極度高度危害介質：汞、光氣、甲醛等P332應力腐蝕傾向的容器P106 GB151 8

14、.10.3當有耐應力腐蝕要求或要求消除殘余應力時，碳素鋼和低合金鋼U形換熱管的彎管段及至少包括150mm的直管段應進行熱處理。其他材料U形換熱管管段的熱處理由供需雙方協商。P332 GB150 8.2.3用于盛裝毒性為極度、高度危害的碳鋼、低合金鋼鋼制容器P105 GB151 8.10.1.1碳素鋼、低合金鋼制浮頭蓋應進行焊后熱處理。8.10.1.2 碳素鋼、低合金鋼制的管箱符合下列情況之一時，應進行焊后熱處理：a)焊有分程隔板；b)側向開孔直徑超過1/3圓筒直徑。8.10.1.3 設備法蘭、分成隔板的密封面應在熱處理后加工。 （熱處理后加工密封面的原因：法蘭和圓筒的焊接，整體受熱收縮，焊完隔

15、板后，由于隔板焊接不是均勻的收縮，所以法蘭密封面變形不均勻；不銹鋼通常不做熱處理，對于不銹鋼法蘭，盡可能在焊接時，采取措施，保證法蘭面的平面度。） P102 GB151 8.4.2 b) 碳素鋼和低合金鋼管板、管箱平蓋應進行焊后熱處理；除設計文件另有規(guī)定，奧氏體型不銹鋼和奧氏體-鐵素體型不銹鋼管板、管箱平蓋可不進行焊后熱處理。需進行焊后熱處理的焊接接頭厚度2. 消氫熱處理CrMo鋼要焊后立即進行消氫熱處理。（需要焊后進行消氫處理的容器，如焊后隨即進行焊后熱處理時，可免做消氫處理。-摘自教材P331）（后熱的目的是加快焊接接頭中氫的逸出，是防止焊接冷裂紋的有效措施。后熱應在焊后立即進行，后熱溫度

16、與鋼材有關，但一般為200-350，溫度太低，消氫效果不明顯；溫度過高，若超出馬氏體轉變終了溫度則容易在焊接接頭中保留殘存的馬氏體組織-摘自教材P313）（焊縫中氫主要來源于焊接材料中的水分、含氫物質（焊縫周圍油污等有機物）及電弧周圍空氣中的水蒸氣等。在許多金屬及合金焊接時，氫都是有害的。其有害作用主要體現在一下的四個方面：1氫脆（氫在室溫附近使鋼的塑性嚴重下降的現象叫氫脆）2.白點（碳鋼和低合金鋼如含氫量高，這常常在其拉伸或彎曲端面上呈現出銀白色圓形局部脆斷點，稱之為白點）3.形成氣孔4.產生冷裂紋（以延遲裂紋最為嚴重） 。為了防止氫在鋼材中起到的不利影響，需要嚴格的控制氫在焊縫中的含量，所

17、謂的消氫處理就是防止其含量超標的一種重要手段。其工藝是將焊件加熱至350，然后進行保溫一般時長為1小時左右，這樣就可以使在焊接過程中未來的急外逸的氫能夠充分向外擴散。像常用到的15CrMo和12Cr1MoV等材料焊接后都需要進行消氫處理。）2成形受壓元件的恢復性能熱處理鋼板冷成型受壓元件，當符合下列任意條件之一，且變形率超過表4的范圍，應于成形后進行相應熱處理恢復材料的性能。a) 盛裝毒性為極度或高度危害介質的容器；b) 圖樣注明有應力腐蝕傾向的容器；c) 對碳鋼、低合金鋼，成形前厚度大于16mm者；d) 對碳鋼、低合金鋼，成形后減薄量大于10%者；備注：對于橢圓封頭：Rf=0.1272Di+

18、t t:1/2壁厚3制備產品焊接試件 P333 9.1.1.1 凡符合以下條件之一的，有A類縱向焊接接頭的容器，應逐臺制備產品焊接試件：a) 盛裝毒性為極度或高度危害介質的容器；b) 材料標準抗拉強度Rm540MPa低合金鋼制容器;c) 低溫容器；d) 制造過程中，通過熱處理改善或者恢復材料性能的鋼制容器；e) 設計文件要求制備產品焊接試件的容器。4 100%RT或UT P335 GB150.4 有延遲裂紋傾向的材料（如：12Cr2Mo1R,Cr-Mo低合金鋼)應當至少在焊接完成24h后進行無損檢測，有再熱裂紋傾向的材料（如：07MnNiVDR)應當在熱處理后增加一次無損檢測。P335 GB1

19、50.4 凡符合下列條件之一的容器及受壓元件，需采用設計文件規(guī)定的方法，對其A類和B類焊接接頭，進行全部射線或超聲檢測：a) 設計壓力大于或等于1.6MPa的第三類容器；b) 采用氣壓或氣液組合耐壓試驗的容器；c) 焊接接頭系數取1.0的容器；d) 使用后需要但是無法進行內部檢驗的容器；e) 盛裝毒性為極度或高度危害介質的容器；f) 設計溫度低于-40的或者焊接接頭厚度大于25mm低溫容器；g) 奧氏體型不銹鋼、碳素鋼、Q345R、Q370R及其配套鍛件的焊接接頭厚度大于30mm者；h) 18MnMoNbR、13MnNiMoR、12MnNiVR及其配套鍛件的焊接接頭厚度大于20mm者；i) 1

20、5CrMoR、14Cr1MoR、08Ni3DR、奧氏體-鐵素體型不銹鋼及其配套鍛件的焊接接頭厚度大于16mm者；j) 鐵素體型不銹鋼、其它Cr-Mo低合金鋼制容器；k) 標準抗拉強度下限值Rm540MPa的低合金鋼制容器；l) 圖樣規(guī)定須100%檢測的容器。注：上述容器中公稱直徑DN250mm的接管與接管對接接頭、接管與高頸法蘭對接接頭的檢測要求與A類和B類焊接接頭相同。P19 NB/T47041-2014 6.3.3 b)當裙座與圓筒搭接時，此搭接焊縫至封頭與圓筒連接的環(huán)向連接焊縫距離不應小于1.7倍的殼體壁厚，被裙座殼覆蓋的塔殼的A、B類焊接接頭應磨平，且應進行100%的射線檢測后超聲檢測

21、；GB/T25198-2010 先拼版后成形的半球形、橢圓形、蝶形、球冠形封頭和平底形封頭以及分瓣成形后組焊封頭中先拼板后成形的頂圓板成形后其拼接接頭，應采用訂貨或圖樣要求進行100%RT或UT.合格級別與圖樣其它焊縫一致。P102 GB/T151-2014-20148.3.4 換熱管直管或直管段長度大于6000mm時允許拼接；拼接的對接接頭應按NB/T47013-2015進行100%射線檢測，合格級別不低于級，檢測技術等級不低于AB級；8.4.2 a）管板、管箱平蓋拼接時，對接接頭應采用全焊透結構，并按照NB/T47013-2015進行100%射線或超聲檢測；射線檢測合格級別不低于級，技術等

22、級不低于AB級；超聲波檢測合格級別為級，技術等級不低于B級；采用衍射時差法超聲檢測時，合格級別應符合NB/T47013-2012規(guī)定的級合格。（DN2600mm的熱交換器管板不宜拼接）4 100%MT或PT GB150.4 P335 GB150.4 10.2.3 有再熱裂紋傾向的材料（如：07MnNiVDR）應當在熱處理后增加一次無損檢測。P336 GB150.4 10.4凡符合下列條件之一的焊接接頭，需按圖樣規(guī)定的方法，對其表面進行磁粉或滲透檢測：a)10.3.1中低溫容器上的A、B、C、D、E類焊接接頭，缺陷修磨或補焊處的表面，卡具和拉筋等拆除處的割痕表面；b）凡屬10.3.1中i)、j)

23、、k)容器上的C、D、E類焊接接頭；C)異種鋼焊接接頭、具有再熱裂紋傾向或者延遲裂紋傾向的焊接接頭(如Cr-Mo鋼，奧氏體不銹鋼，Rm540MPa的低合金鋼)；d)鋼材厚度大于20mm的奧氏體型不銹鋼、奧氏體-鐵素體型不銹鋼容器的對接和角接接頭；e)堆焊表面；f)復合鋼板的覆層焊接接頭；g）標準抗拉強度下限值Rm540MPa的低合金鋼（耐壓試驗后進行表面檢測）、Cr-Mo低合金鋼容器的缺陷修磨或補焊處表面，卡具和拉筋等拆除處的割痕表面；h)要求全部射線或超聲檢測的容器上公稱直徑DN<250mm的接管與接管對接接頭、接管與高頸法蘭對接接頭；i)要求局部射線或超聲檢測的容器中先拼版后成形的凸

24、形封頭上的所有拼接接頭；（這個要在圖紙?zhí)貏e提出）j）設計文件要求進行檢測的接管角焊縫。P52 NB/T47041-2014 8.4按GB150規(guī)定需進行磁粉或滲透檢測的下列焊縫，合格級別應按級合格：a) 裙座與塔殼之間的焊接接頭；b) 吊耳與塔殼之間的焊接接頭；c) 其它連接件與塔殼之間需做局部應力校核計算的焊接接頭。P102 GB/T151-2014-20148.4.3 管板、管箱平蓋的堆焊要求：基層材料的待堆焊面和覆層材料加工后（管板鉆孔前）的表面，應按JB/T4730進行表面檢測，合格級別為級；4局部無損檢測P13 GB150.1 4.5.2.2 局部無損檢測，焊接接頭系數取0.85（焊

25、接接頭系數取A縫焊接接頭系數）P335 GB150.7-2011 10.3.2 除10.3.1規(guī)定以外的容器，應對其A類及B類焊接接頭進行局部射線或超聲檢測。檢測方法按設計文件規(guī)定。其中，對低溫容器檢測長度不得少于各焊接接頭長度的50%，對非低溫容器檢測長度不得少于各焊接接頭長度的20%.且均不得小于250mm。下列a)e)部位、焊縫交叉部位應100%檢測，其中a)、b)、c）部位及焊縫交叉部位的檢測長度可計入局部檢測長度之內。a) 先拼板后成形凸形封頭上的所有拼接接頭；b) 凡被補強圈、支座、墊板、內件等所覆蓋的焊接接頭；c) 對于滿足GB150.3-2011中6.1.3不另行補強的接管，自

26、開孔中心、沿容器表面的最短長度等于開孔直徑的范圍內的焊接接頭；d) 嵌入式接管與圓筒或封頭對接連接的焊接接頭；e) 承受外載荷的公稱直徑DN250mm的接管與接管對接接頭和接管與高頸法蘭的對接接頭。注：按本條規(guī)定檢測后，制造單位對未檢查部分的質量仍需負責，但是，若作進一步檢測可能會發(fā)現少量氣孔等不危及容器安全的超標缺陷，如果這也不允許時，就應選擇100%射線或超聲檢測。10.3.3 公稱直徑DN<250mm的接管與接管對接接頭、接管與高頸法蘭對接接頭的檢測要求按設計文件規(guī)定。10.3.4 對容器直徑不超過800mm的圓筒與封頭的最后一道環(huán)向封閉焊縫，當采用不帶墊板的單面焊對接接頭，且無法

27、進行射線或超聲波檢測時，允許不進行檢測，但需采用氣體保護焊打底。4 組合檢測GB150.4 10.5.1 標準抗拉強度下限值Rm540MPa低合金鋼容器的所有A、B類焊接接頭，若其焊接接頭厚度>20mm，還應采用10.1中所列與原無損檢測方法不同的檢測方法另行進行局部檢驗，該檢驗應包括所有的焊縫交叉部位；同時，該材料容器在耐壓試驗后，還應對焊接接頭進行表面無損檢測。4 熱切割坡口表面MT-P323 GB150.4 6.3 b)標準抗拉強度下限值Rm540MPa的低合金鋼材及Cr-Mo低合金鋼材經熱切割的坡口表面，加工完成后應按JB/T4730.4進行磁粉檢測，級合格；5 泄露性試驗 GB

28、150.1 4.7 P15 GB150.1 4.7 泄露試驗包括氣密性試驗、氨檢漏試驗、鹵素檢漏試驗、氦檢漏試驗介質毒性程度為極度、高度危害或者不允許有微量泄露的容器，應在耐壓試驗合格后進行泄露試驗。圖紙應提出容器泄露試驗的方法和技術要求。圖紙應注明：試驗壓力、試驗介質和相應的檢驗要求。氣密性試驗壓力等于設計壓力。P338 GB150.4 11.5.1 容器需經耐壓試驗合格后方可進行泄露試驗。偏心錐殼P135 GB150.3 5.7.1 兩筒體軸線間距兩筒體內直徑差值的1/2 偏心錐殼與筒體間夾角大值130°(內壓) 偏心錐殼與筒體間夾角大值160°(外壓)補強圈補強P15

29、5 GB150.3 6.3.2.1 補強圈的適用范圍n；c）殼體名義厚度n38mm。d）設計溫度不大于350。e）設計壓力不大于6.4MPa。f)不能用于極度高度危害介質，Cr-Mo鋼材質。g）不適用于疲勞載荷。GB/T25198-2010 應注明封頭最小成型厚度（封頭最小成型厚度為設計厚度），若有補強結構另論?？倛D要求P11 3.4.2.2 總圖的主要內容 焊接接頭3.14.1 所有殼體對接接頭應當采用全截面焊透的對接接頭形式。3.14.2 接管與殼體的接頭應當采用全焊透結構：1）介質為易爆或介質毒性為極度和高度危害的容器；2）要求氣壓試驗或者氣液組合壓力試驗的壓力容器；3）第III類壓力容

30、器；4）低溫壓力容器；5）進行疲勞分析的壓力容器；6）直接受火焰加熱的壓力容器；7）設計圖樣規(guī)定的壓力容器。壓力容器用管法蘭P16 3.17 (1)管法蘭應當按照HG/T20592 HG/T20635系列標準的規(guī)定(2)盛裝液化石油氣、毒性程度為極度和高度危害介質以及強滲透性中度危害（如液氨）介質的壓力容器，其管法蘭應當按照行業(yè)標準HG/T20592 HG/T20635系列標準的規(guī)定，至少應用高頸對焊法蘭、帶加強環(huán)的金屬纏繞墊片和專用級高強螺栓組合。接管內徑倒角要求GB150.3 P292 插入式接管與殼體的連接，接管與殼體之間的間隙應不大于3mm。在下列使用條件下，接管內徑邊角處應倒圓，圓角

31、半徑一般取nt/4或19mm兩者中的較小值。a） 承受交變載荷的壓力容器；b） 低溫壓力容器；c） 標準抗拉強度下限值Rm540MPa的低合金鋼制容器；d） 圖樣注明有應力腐蝕的容器。不得有咬邊P329 下列容器的焊縫表面不得有咬邊：a） 標準抗拉強度下限值Rm540MPa的低合金鋼制容器；b） Cr-Mo低合金鋼材制造的容器；c） 不銹鋼材料制造的容器；d） 承受循環(huán)載荷的容器；e） 有應力腐蝕的容器；f） 低溫容器；g） 焊接接頭系數為1.0的容器（用無縫鋼管制造的容器除外）。其它容器焊縫表面的咬邊深度不得大于0.5mm,咬邊連續(xù)長度不得大于100mm,焊縫兩側咬邊的總長不得超過該焊縫長度

32、的10% 。熱處理后返修應重新進行熱處理的P329 7.4.3 下列容器在焊后熱處理后如進行任何焊接返修，應對返修部位重新進行熱處理：a） 盛裝毒性為極度或高度危害介質的容器；b） Cr-Mo鋼制容器；c） 低溫容器；d） 圖樣注明有應力腐蝕的容器。低溫低應力工況P313 “低溫低應力工況”系指殼體或其受壓元件的設計溫度雖然低于-20，但設計應力（在該設計條件下，容器元件實際承受的最大一次總體薄膜和彎曲應力）小于等于鋼材標準常溫屈服強度的1/6，且不大于50Mpa的工況。 對于碳素鋼和低合金鋼制容器，當殼體或其受壓元件使用在“低溫低應力工況”下，若其設計溫度加50（對于不要求焊后熱處理的容器，

33、加40）后不低于-20，除另有規(guī)定外不必遵循關于低溫容器的規(guī)定?！暗蜏氐蛻r”不適用于鋼材標準抗拉強度下限值Rm540MPa的材料?！暗蜏氐蛻r”不適用于螺栓材料；螺栓材料的選用應計及螺栓和殼體設計溫度間的差異。環(huán)向應力=P設計壓力*（筒體內徑Di+e有效壁厚）/（2*e有效壁厚）分程隔板的名義最小厚度P20 6.3.6.2 分程隔板端部的厚度應比對應的隔板槽寬度小2mm,隔板端部可按圖6-14削??；必要時，分程隔板上可開設排凈孔，排凈孔的直接宜為4mm-8mm。隔板槽寬度P25 a） 槽深應大于墊片厚度，且不宜小于4mm，隔板槽密封面應與環(huán)形密封面平齊；b） 槽寬a2宜為8mm-14

34、mm；c） 多管程的隔板槽倒角不應妨礙墊片的安裝；隔板槽拐角處的倒角宜為45度，倒角尺寸b宜大于分程墊片的圓角半徑R。圓筒厚度的選取壁厚選取下列中大者1） 壓力計算所需厚度；2）圓筒最小厚度；3）對接圓筒厚度小于設備法蘭要求的厚度時，按NB/T47023中表3進行調整。P50 GB151 7.1.3.2 圓筒最小厚度表管板最小厚度 P58 7.4.2.1管板與換熱管采用脹接連接時，管板的最小厚度min（不包括腐蝕裕量）應按如下規(guī)定確定：a） 易爆及毒性程度為極度或高度危害的介質場合，管板最小厚度不應小于換熱管的外徑。b） 其它場合的管板最小厚度，應符合如下要求：1） d25時，min0.75d

35、; 2） 25<d<50時，min0.70d; 3） d50時,min0.65d。復合管板覆層最小厚度及相應要求P58 7.4.2.3 復合管板覆層最小厚度及相應要求如下：c） 與換熱管連接的復合管板，其覆層的厚度不應小于3mm;對有耐腐蝕要求的覆層，還應保證距覆層表面深度不小于2mm的覆層化學成分和金相組織符合覆層材料標準的要求；d） 與換熱管強度脹接連接的復合管板，其覆層最小厚度不宜小于10mm;對有耐腐蝕要求的覆層，還應保證距覆層表面深度不小于8mm的覆層化學成分和金相組織符合覆層材料標準的要求。換熱管與管板的連接P25 6.6.1.1 強度脹接的適用范圍如下：a）設計壓力小

36、于或等于4.0MPa; b）設計溫度小于或等于300；c)操作中無振動，無過大的溫度波動及無明顯的應力腐蝕傾向。P27 6.6.2.1 強度焊接可用于本標準規(guī)定的設計壓力，但不適用于有較大振動、有縫隙腐蝕傾向的場合。 脹焊并用的適用范圍如下：a)振動或循環(huán)載荷；b)存在縫隙腐蝕傾向時；c)采用復合管板時。折流板缺口布置 P34 6.8.2.4.1 臥式熱交換器的殼程為單相清潔流體時，折流板缺口宜水平上下布置，氣體中含有少量液體時，應在缺口朝上的的折流板最低處開通液口；若液體中含有少量氣體時，應在缺口朝下的折流板的最高處開通氣口。6.8.2.4.2 臥式熱交換器、冷凝器、重沸器的殼程介質為氣、液

37、相共存或液體中含有固體顆粒時，折流板缺口應垂直左右布置；氣、液相共存時，應在折流板最低處和最高處開通液口和通氣口，液體中含有固體顆粒時，應在折流板最低處開通液口。設置防沖板或導流筒 P29 6.8.1.1 符合下列場合之一時，應在殼程進口管處設置防沖板或導流筒：a） 非磨蝕的單相流體，v2 2230 kg/(m*s2);b） 有磨蝕的液體，包括沸點下的液體，v2 740 kg/(m*s2)；c） 有磨蝕的氣體、蒸汽（氣）及氣相混合物。注：-殼程進口管的流體密度，kg/m3; v-殼程進口管的流體速度 m/s。防沖板結構及最小厚度P30 6.8.1.3 防沖板的直徑或邊長，應大于接管內徑50mm

38、。防沖板的最小厚度確定如下：a)碳素鋼和低合金鋼為4.5mm; b)不銹鋼為3mm。6.8.1.3.3 防沖板可采用下列方式固定：a）兩側焊在定距管或拉桿上，也可同時焊在相鄰的折流板或支持板上；b)焊接在筒體上，但不應阻礙管束的拆裝。防沖板不得焊在換熱管上，防沖板不能用U型卡夾在換熱管上（主要是怕磨損換熱管）。導流筒6.8.1.4.1 必要時，靠近管板的進、出口接管距管板較遠時，可設置導流筒。6.8.1.4.2導流筒設置應符合下列要求：a) 內導流筒外表面到殼程圓筒內壁的距離不宜小于接管內徑的1/3。確定導流筒端部至管板的距離時，應使該處的流通面積不小于導流筒的外側流通面積。b) 外導流筒的內

39、襯筒外壁面到外導流筒體的內壁面間距為：1） 接管內徑di200mm時，間距不宜小于50mm;2） 接管內徑di200mm時，間距不宜小于75mm;3）外導流筒熱交換器的導流筒內，凡不能通過接管放氣或排液者，應在最高或最低點設置放氣或排液口（或孔）。縱向隔板厚度a）與殼體之間采用密封板（墊）密封時，縱向隔板的厚度不應小于6mm;b）與殼體之間采用焊接密封時，縱向隔板的厚度不應小于8mm,必要時可按式（7-7）進行校核計算。擋管6.8.3.3.1 分程隔板槽背面的管束中間可設置擋管，擋管為兩端或一端堵死的盲管，也可用帶定距管的拉桿兼做擋管。6.8.3.3.2兩折流板缺口間每隔46個管心距設置1根擋

40、管。6.8.3.3.3 擋管伸出第一塊及最后一塊折流板或支持板的長度不宜大于50mm。6.8.3.3.4 擋管應與任意一塊折流板焊接固定。中間擋板P36 6.8.3.4 中間擋板6.8.3.4.1 U形管式熱交換器分程隔板槽背面的管束中間短路寬度較大時應設置中間擋板，也可將最里面一排的U形管傾斜布置，必要時還應設置擋板（或擋管）。6.8.3.4.2 中間擋板應每隔46個管心距設置一個，但不應設置在折流板缺口區(qū)。6.8.3.4.3 中間擋板應與折流板焊接固定?；繮40 6.8.6 滑道6.8.6.1 可抽管束應設滑道，滑道可為板式，滾輪和圓鋼等形式。6.8.6.2 板式滑道的連接與布置應符合下

41、列要求：a） 板式滑道應采用整體結構，并與折流板或支持板焊接牢靠；b） 板式滑道底面應高出折流板或支持板外緣0.5mm-1.0mm；c） 板式滑道底面邊緣應倒角或倒圓；d） 板式滑道的截面尺寸可根據熱交換器直徑、長度和管束質量確定。6.8.6.3 滾輪滑道6.8.6.4 釜式重沸器管束滑道鞍式支座布置P46 6.16.1 臥式熱交換器鞍式支座6.16.1.1 臥式熱交換器鞍式支座的布置原則：a） 熱交換器的公稱長度不大于3m時，鞍座間距LB宜取0.4倍0.6倍熱交換器的公稱長度；b） 熱交換器的公稱長度大于3m時，鞍座間距LB宜取0.5倍0.7倍熱交換器的公稱長度；c） 一使Lc和Lc相近；d

42、） 必要時應對支座和殼體進行強度和穩(wěn)定性校核；e） 確定鞍座與相鄰接管的距離時應考慮鞍座基礎及保溫的影響。6.16.1.2 鞍式支座可按JB/T4712.1選用。6.16.1.3 重疊熱交換器支座的安裝形式、要求：a） 重疊熱交換器之間的支座應設置調整高度用的墊板；b） 支座底板到設備中心線的距離應比接管法蘭密封面到設備中心線的距離至少小5mm;c） 當重疊熱交換器質量較大時，可增設一組重疊支座；d） 在不移動熱交換的情況下，重疊熱交換器的中心距應滿足拆裝接管法蘭螺栓的要求。GB151沒提鞍座截面要求的原因：1.GB151對筒體最小壁厚的厚度要求較厚。2.換熱器中有管束，所以鞍座的受力與筒體鞍

43、座的受力情況不一樣。換熱器對筒體的圓度要求高的原因：換熱器由于需要抽管束，故對換熱器圓度要求高，則壁厚需要大，而且直徑也提高了。若多臺換熱器重疊時，容器的最小壁厚已不適用，應增加局部應力計算，局部應力過大，導致局部變形，從而導致換熱器抽芯抽不出來。立式交換器支座 P47 6.16.2 立式熱交換器支座6.16.2.1 立式熱交換器耳式支座的布置按下列原則確定：a） 公稱直徑DN800mm時，至少應設置2個支座，且應對稱布置；b） 公稱直徑DN800mm時，至少應設置4個支座，且應均勻布置。6.16.2.2 耳式支座可按JB/T 4712.3選用。6.16.2.3 裙式支座可按NB/T47041

44、進行設計。附件P48 附件6.17.1起吊附件：質量大于30kg的管箱、管箱平蓋、外頭蓋及浮頭蓋宜設置吊耳。 可抽管束的固定管板上宜設置吊環(huán)螺釘孔；在正常操作時，應采用絲堵和墊片保護螺孔；維修時換裝吊環(huán)螺釘抽裝管束。6.17.3 防松支耳與帶肩螺柱可抽管束的固定管板外緣上宜設置防松支耳，防松支耳與帶肩雙頭螺柱配套使用，防松支耳應對稱均布，推薦數量如下：a） 公稱直徑小于或等于800mm時，至少設置2個；b） 公稱直徑為900mm2000mm時，至少設置4個；c） 公稱直徑大于2000mm時，可適當增加數量。焊接工藝評定 P105 8.8.2.2對強度焊及內孔焊的焊縫，焊接前應按NB/T4701

45、4進行焊接工藝評定。尺寸偏差 P107 8.12 尺寸偏差附錄管板與管箱、殼體的焊接連接GB/T151-2014 P221 附錄注意管板與筒體的焊接方式與允許壓力。NB/T47020-2012 6.6.1.2 長頸法蘭P16 6.6.1.2 對長頸法蘭，當工作壓力大于或等于0.8倍標準中規(guī)定的最大允許工作壓力時，法蘭與圓筒的對接焊縫必須進行100%的射線或超聲檢測。射線檢測技術等級AB級，合格級別級，超聲檢測，技術等級B級，合格級別為級。NB/T47020-2012 6.6.1.3 法蘭檢測P16 6.6.1.3 對甲型平焊法蘭、乙型平焊法蘭，法蘭與圓筒或短節(jié)間的連接焊縫表面應進行100%磁粉

46、或滲透檢測，檢測結果級合格。換熱器膨脹節(jié)設置原則遠離高溫段；立式支座的設置在重心上；耳式支座的設置在支座下方；滑動端鞍座長圓孔位置將長圓孔設置在接管少的一側、將長圓孔設置在產生變形的終端，使膨脹、收縮應力盡量少對整個工藝管道系統產生影響。長沙-馮清曉外頭蓋焊縫內壁一般需打磨平滑，防止熱膨脹后卡浮頭蓋。塔式容器NB/T47041-2014P7 適用范圍a） 鋼制塔式容器設計壓力不大于35MPa,其它金屬材料制塔式容器設計壓力按相關標準規(guī)定；b） 設計溫度范圍按金屬材料允許的使用溫度范圍；c） 高度H與平均直徑D之比小于等于5的裙座自支撐金屬制塔式容器。裙座NB/T47041-2014P18 6.

47、2 裙座殼6.2.1 裙座殼分為圓筒形和圓錐形兩種型式，圓錐形裙座殼的半錐頂角不宜超過15°，裙座殼的名義厚度不宜小于6mm6.2.2當塔殼下封頭與裙座殼用金屬材料不同時，裙座殼應設置過渡段，過渡段的設置由設計人員自行確定。裙座開坡口尺寸NB/T47041-2014當塔殼下封頭為拼接時，拼接焊縫以后可能會做無損檢測，故開缺口，方便封頭2次檢測，R與射線拍片所需的寬度有關，但是此缺口也不是逢塔必有。排氣孔（管）和隔氣圈NB/T47041-2014P20 6.5排氣孔（管）和隔氣圈地震載荷NB/T47041-2014P33 塔外形尺寸公差NB/T47041-2014P52 塔外形尺寸公差

48、塔的熱處理NB/T47041-2014 需進行整體熱處理的塔式容器，如梯子、平臺連接件、保溫圈、防火層固定件、吊耳等與塔的焊接應在熱處理前完成，熱處理后不得在塔殼上施焊。塔計算NB/T47041-2014P32 7.4.3對直徑、厚度或材料沿高度變化的塔式容器高振型自振周期可按附錄B計算。7.4.4 對H/D5的塔式容器自振周期可按附錄E計算。 防火層（田英）裙座：>1500mm作內、外防火層；1500mm作內防火層。耐壓試驗公式GB150.1 4.6.2.2內壓容器：液壓試驗；氣壓試驗或氣液組合試驗： 注：1）容器銘牌上規(guī)定有最高允許工作壓力時，公式中應以最高允許工作壓力代替設計壓力p

49、;2）容器上各主要受壓元件，如圓筒、封頭、接管、設備法蘭（或人孔法蘭）及緊固件等所用材料不同時，應取各元件材料的比值中最小者;3）不應低于材料受抗拉強度和屈服強度控制的許用應力最小值。（當工作溫度>蠕變溫度時，水壓試驗壓力時的取蠕變溫度前的許用應力）GB150.1 4.6.2.1 對于立式容器采用臥置進行液壓試驗時，試驗壓力應計入立式試驗時的液柱靜壓力；工作條件下內裝介質的液柱靜壓力大于液壓試驗的液柱靜壓力時，應適當考慮相應增加試驗壓力。如果采用大于GB15.1 4.6.2中所規(guī)定的試驗壓力，在耐壓試驗前，應校核各受壓元件在試驗條件下的應力水平，例如費殼體元件應校核最大總體薄膜應力T。耐

50、壓試驗應力校核 如果采用液壓、氣液組合壓力試驗，或者采用大于規(guī)范要求的氣壓試驗，在耐壓試驗前，應校核各受壓元件在試驗條件下的應力水平，例如對殼體元件應校核最大總體薄膜應力T。管程壓力大于殼程壓力的管接頭的試壓壓力容器設計工程師培訓教程P480管程壓力大于殼程壓力時，處理方法如下：1） ReL的應力值計算殼程試驗壓力，以盡量提高殼程試驗壓力使其達到管程試驗壓力，但此時必須注意殼程其他受壓元件是否也能承受在此試驗壓力下的強度及密封性能。用上述方法不能提高到規(guī)定的管程試驗壓力時：a) 若差距不大，可以考慮適當增加壁厚；b) 若仍然相差甚遠，則只能以殼程允許的最大試驗壓力試壓，其后，再在殼程用氨滲漏、

51、鹵素滲漏或氦滲漏進行補充試驗。2） 對于可抽式管束如換熱管為正方形排列時，可先打管程高壓，用窺視鏡從管板背面檢查泄漏情況。ReL材料標準室溫屈服強度?；毫θ萜髟O計方法、問題和要點 第二版P117管程壓力大于殼程壓力時，對于重沸器采用提高殼程試驗壓力不是一種合理的設計方案。1） 可以采用氨滲漏方法。用試驗壓環(huán)和浮頭專用工具進行管頭試壓，對釜式重沸器配備管頭試壓專用殼體。此時，可將技術要求中的“管程”水壓試驗改為“管束”水壓試驗，并說明水壓試驗的具體要求。水壓試驗對水的要求P338 GB150.4 11.4.9.1試驗液體一般采用水，試驗合格后應立即將水排凈吹干；無法完全排凈吹干時，對奧氏體不

52、銹鋼制容器，應控制水的氯離子含量不超過25mg/L。無法進行壓力試驗容器應采取的安全措施壓力容器設計工程師培訓教程P355一般可從增加無損檢測比例、提高無損檢測的合格級別，對于某些危險部位進行應力分析與評定，采用優(yōu)質的焊接方法以及嚴格焊接工藝綜合考慮。泄露試驗P28 固容規(guī)泄露試驗（1） 耐壓試驗合格后，對于介質毒性程度為極度、高度危害或者設計上不允許有微量泄露的壓力容器，應當進行泄露試驗；（2） 設計圖樣要求做氣壓試驗的壓力容器，是否需要再做泄露試驗，應當在設計圖樣上規(guī)定。泄露試驗根據試驗介質的不同，分為氣密性試驗以及氨檢漏試驗、鹵素檢漏試驗和氦檢漏試驗等。試驗方法的選擇，按照設計圖樣和本規(guī)

53、程引用標準要求執(zhí)行。裝有安全閥的容器氣密試驗和設計壓力的確定安全閥整定壓力Pz 最高允許工作壓力Pmax 設計壓力P應符合：Pzmax(P/0.97，P+0.015) Pmaxmax(1.03Pz，Pz+0.015) 計算求出Pz，Pmax。P氣密=P設計 圖紙標注最高允許工作壓力。換熱器管束防振措施1）改變流速：減少殼程流量，以分流殼程代替單殼程，以雙弓形折流板代替單弓形折流板；2）改變換熱管的固有頻率：a)減小換熱管的跨距；b)折流板缺口區(qū)不布管；c)折流板之間增設支撐板；d)在換熱管二階振型的節(jié)點位置處增設支撐件；e)U形彎管段設置支承板或支承條。3）在殼程平行于氣流方向插入縱向隔板，其

54、位置應錯開駐波節(jié)點而靠近波腹。4）采用桿狀或條狀支承，代替折流板； 5）在換熱管外表面沿周向纏繞金屬絲或沿軸向安裝金屬條。JB/T4710-2005標準釋義 7防振措施1） 增大塔的自振周期：降低塔高，增加塔的直徑都可增大塔的自振周期，但必須與工藝操作條件結合起來一同考慮；加大壁厚或采用密度小、彈性模量大的結構材料也可增大塔的自振周期；如果條件許可，在相應于塔的第二振型曲線節(jié)點位置處加設一個鉸支座，可以有效達到增大自振周期的目的。2） 增加塔的阻尼：增加塔的阻尼對抑制塔的振動起很大作用。塔盤上的液體或填料都是有效的阻尼物，有的研究表明，塔盤上的液體可以將振幅減少10%。3） 采用擾流裝置：梯子、平臺和外部擾流件都能起到擾亂卡曼漩渦的作用。實踐證明，在大型鋼煙囪上部1/3高度的部分焊上軸向翅片或螺旋條有很好的防振效果。低溫壓力容器設計注意事項（應考慮的問題）1）結構盡量簡單，減少約束；2）設計時，應盡量避免