(100+180+100)m連續(xù)剛構(gòu)大橋上部結(jié)構(gòu)完整計算書

1、*大橋100+180+100)m連續(xù)剛構(gòu)施工圖設(shè)計上部結(jié)構(gòu)計算書計算者：復(fù)核者：*公司1.概述本計算為*大橋主橋上部結(jié)構(gòu)縱向計算，上部結(jié)構(gòu)為(100+180+100)m連續(xù)剛構(gòu)。按全預(yù)應(yīng)力控制計算。內(nèi)容包含持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算、持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算、持久狀況和短暫狀況構(gòu)件應(yīng)力計算、靜力抗風穩(wěn)定性計算。2計算依據(jù)、標準和規(guī)范2.1主要技術(shù)標準1、公路等級：城市道路，左右線分修2、橋面寬度：單線16m3、荷載等級：城市-A級，人群3.0kN/m24、設(shè)計時速：30km/h5、設(shè)計洪水頻率：1/3006、設(shè)計水位：Hi/300=307.56m7、設(shè)計基本風速：Vi0%=24.3m/s

2、8、地震動峰值加速度：0.05g(對應(yīng)地震基本烈度VI度)9、通航等級：VI-(2)級；通航船舶等級：100t;1.2 計算依據(jù)、標準和規(guī)范1、 公路工程技術(shù)標準(JTGB01-2003)2、 公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTGD60-2004)3、 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)4、 公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(JTGD63-2007)5、 公路橋梁抗風設(shè)計規(guī)范(JTG/TD60-01-2004)6、 梁橋手冊(下冊)2011年4月第二版人民交通出版社1.3 計算理論和計算方法構(gòu)件縱向計算均按空間桿系理論，采用橋梁博士v3.2進行計算。1) 將計算對象作為平面梁

3、劃分單元作出構(gòu)件離散圖(見附圖)，全橋共劃分152個節(jié)點和149個單元；2）根據(jù)連續(xù)剛構(gòu)的實際施工過程和施工方案劃分施工階段根據(jù)施工總體安排，共劃分77個施工階段和1個使用階段。箱梁施工階段采用13天為一施工周期其中張拉預(yù)應(yīng)力時混凝土齡期為5天。具體施工階段劃分為：階段1:完成樁基、承臺、墩身施工；階段2:綁扎0#塊鋼筋，托架澆注0#塊混凝土；階段3:張拉0#塊預(yù)應(yīng)力；階段4:安裝掛籃；階段5:綁扎1#梁段鋼筋;階段6:澆注1#梁段混凝土；階段7:張拉1#梁段預(yù)應(yīng)力；階段8:移動掛籃；階段9:綁扎2#梁段鋼筋；階段10:澆注2#梁段混凝土；階段11:張拉2#梁段預(yù)應(yīng)力；階段12階段64:移動掛

4、籃，綁扎鋼筋及澆注3#20#梁段混凝土,張拉3#20#梁段預(yù)應(yīng)力；選擇合適時宜采用托架澆筑端頭現(xiàn)澆段；階段65:施加頂推力；階段66:綁扎中跨合龍段鋼筋及邊跨現(xiàn)澆段鋼筋；階段67:澆筑中跨合龍段及邊跨現(xiàn)澆段混凝土；階段68:張拉中跨合龍段預(yù)應(yīng)力；階段69:在中跨區(qū)域采用水箱或其它壓重措施進行壓重；階段70:移動掛籃，綁扎鋼筋；階段71:澆注21#梁段混凝土；階段72:張拉21#梁段預(yù)應(yīng)力；階段73:移動掛籃，綁扎鋼筋，施工邊跨合攏段臨時剛性連接；階段74:澆注邊跨合攏段混凝土；階段75:張拉邊跨合攏段鋼束；階段76:拆除掛籃及中跨壓重；階段77:施工防撞墻、橋面鋪裝等二期荷載和附屬設(shè)施，全橋施

5、工完成。階段78:成橋10年。3）進行荷載組合，求得構(gòu)件在施工階段和使用階段時的應(yīng)力、內(nèi)力和位移；4）根據(jù)規(guī)范規(guī)定的各項容許指標，驗算構(gòu)件是否滿足規(guī)范規(guī)定的各項要求。1.4 計算軟件名稱及版本主橋整體計算采用橋梁博士v3.2進行計算，施工穩(wěn)定性計算及動力特性計算采用MIDASCivilV7.8軟件。3 .計算模型及參數(shù)4 .1計算參數(shù)選取主要材料及設(shè)計參數(shù)根據(jù)設(shè)計文件及規(guī)范取值，見表-10主要材料及參數(shù)表-1材料項目參數(shù)備注C60混凝土抗壓強度標準值kCk38.5Mpa抗拉強度標準值ftk2.85Mpa抗壓強度設(shè)計值fcdCU26.5Mpa抗拉強度設(shè)計值ftd1.96Mpa彈性模量Ec3600

6、0Mpa混凝土特性參數(shù)計算材料容重26kN/m3線膨脹系數(shù)a1.0E-5橋梁所處地區(qū)相對濕度0.75低松弛鋼絞線（s15.2）抗拉強度標準值f.pk1860Mpa控制張拉應(yīng)力0.75fpk、0.73fpk1395、1358Mpa彈性模量Epp1.95E5Mpa松弛率0.3鋼絞線錨具及波紋管鋼束管道摩阻系數(shù)0.17鋼束管道偏差系數(shù)0.0015普通錨具單端變形及回縮值0.006m低回縮錨具單端變形及回縮值0.001m3.2計算采用的基本資料1)箱梁按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計，該橋為城市重要橋梁，安全等級為I級。2)收縮、徐變按照公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTGD62-2004)公式計

7、算。3)合龍溫度取1521C,根據(jù)當?shù)貧庀筚Y料顯示，多年平均氣溫16.9C,最低月平均氣溫5.7C,最高月平均氣溫29.3Co計算時按均勻升降溫25c控制。4)主梁梯度溫度按照公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTGD60-2004)表4.3.10-3條取值，橋墩不計梯度溫度。本橋采用10cm厚瀝青混凝土鋪裝，按規(guī)范參數(shù)取值。梯度升溫：按箱梁上、下緣梯度溫度14c5.5C0c考慮。梯度降溫：按箱梁上、下緣梯度溫度-7C-2.75C0c考慮。5)根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTGD60-2004)4.32f1.5HZ,沖擊系數(shù)取值為0.05。6)邊界條件及土側(cè)彈性剛度計算本橋建模時同時考慮樁基、承臺、墩身及梁

8、體，計算分析時考慮將墩與梁體周接，伸縮縫端采用雙點支撐以模擬實際支座受力；同時主墩樁基按實際尺寸及間距建模，考慮樁土效應(yīng)，以準確模擬橋墩剛度。樁側(cè)土彈性剛度按根據(jù)公路橋涵地基及基礎(chǔ)規(guī)范JTJD63-2007附錄P計算。以下為10號主墩土彈性剛度計算過程：樁計算寬度”bkkf(d1)式中：d一樁徑；k各樁柱間相互影響系數(shù)；kf一樁形狀換算系數(shù)，對于圓形樁kf0.9。k的計算步驟如下：A、樁柱計算埋入深度h1幾3(2.51)33.510.5mL(L為樁基入土深度，11號墩L20m);B、與作用力平行的一排樁樁數(shù)n有關(guān)的系數(shù)4,當n=3時，b20.5;當n=4時,b2 0.45。C、k的計算橫向樁間

9、凈距L12.7m； L1故：k b2 - 0.50.6hi06h10.6 20 12.0m,1 0.5 2.70.61050.714由此得:b10.90.714(2.51)2.25m縱向樁間凈距L12.7m；L10.6%0.62012.0m,1b2L110.452.7故：kb2-0.450.6860.6%0.610.5由此得:b10.90.686(2.51)2.16m各結(jié)點處的集中彈簧支撐剛度K為：Si1SiKibi-Ci2S.S式中：三一SL表示結(jié)點相鄰兩單元的長度和之一半;2Cimh表示地基土對樁柱側(cè)面的地基系數(shù)，其中土層m值參照公路橋涵地基及基礎(chǔ)規(guī)范JTJD63-2007附錄P表P.0.

10、2-1取值；hi為各樁基節(jié)點位置入土深度11號主墩樁基計算寬度參照上述公式計算，不再贅述。3.3荷載取值及荷載組合1）荷載取值一期包載為梁部自重（包括隔板及齒板重）?；炷寥葜厝?6kN/m3,箱梁按實際斷面計取重量。二期包載包括10cm厚瀝青鋪裝+一道防撞墻+單邊人行道，見表-2。箱梁二期恒載表-2橋梁寬度16米防撞墻二期恒載（kN/m）1X8=8.0人行道20瀝青混凝土橋面鋪裝二期恒載（kN/m）13X0.1X24=31.2合計（kN/m）59.2取60汽車荷載(1)汽車豎向荷載采用公路I級荷載，汽車豎向荷載的橫向分布系數(shù)見表-3(未計入沖擊系數(shù))活載橫向分布系數(shù)表-3橋?qū)?米)橫向布置車

11、列數(shù)橫向折減系數(shù)汽車偏載系數(shù)汽車橫向分布系數(shù)1630.781.252.925(2)汽車縱向制動力荷載根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTGD60-2004)4.3.6-1計算,一個車道上由汽車荷載產(chǎn)生的制動力標準值按本規(guī)范第4.3.1條規(guī)定的車道荷載標準值在加載長度上計算的總重力的10%計算，但公路一I級汽車荷載的制動力標準值不得小于165kN。計算得單車道制動力為435kN,3車道折減系數(shù)為0.78。基礎(chǔ)變位：隔墩支座沉降1.0cm,不考慮橫橋向基礎(chǔ)不均勻沉降。掛籃重量：取0.45倍最大節(jié)段重，即1250kN(包括施工機具和施工人員)，按集中荷載加載于梁端前沿50cm處。人行活載：人行道寬2.5m

12、,取3.5kN/m2。最大懸臂狀態(tài)的施工荷載：本橋主橋上部箱梁采用懸臂澆筑法施工，最大懸臂施工長度為89ml計算時，從最不利受力圖式出發(fā)，對最大懸臂狀態(tài)的施工荷載作如下考慮(不考慮掛籃墜落，施工單位應(yīng)采取壓重和后錨等多種措施來確保掛籃不會墜落)。(1)箱梁自重不均勻假設(shè)梁體自重不均勻，一側(cè)取1.04梁重，另一側(cè)取0.96梁重。(2)動力系數(shù)不均勻掛籃及其它施工機具的自重差，一端采用1.2,另一端采用0.8。同時考慮最不利情況，單側(cè)掛籃脫落。(3)梁段施工不同步最后一懸臂澆筑梁段不同步施工，一端空載，一端施工。(4)材料、機具堆放不均勻施工單位要求在梁體上堆放一些工具材料，計算時，取一懸臂作用有

13、8.5kN/m均布荷載，并在其端頭有200kN集中力，另一懸臂空載。(5)掛籃脫落施工單位必須保證掛蘭不會墜落(6)風荷載從保守的風載組合出發(fā)。施工階段按百年一遇風速計算，V1024.3m/s。橫橋向及順橋向風荷載按公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTGD60-2004)計算，主梁豎向風荷載按公路橋梁抗風設(shè)計規(guī)范(JTG/TD60-01-2004)計算。n月林：蝴向風三_I二q4T風荷載模式風荷載組合方式取以下2種：（1）作用（1）+（4）;（H）作用（2）+（3）+（4）（上部風力不對稱，）A.橫向風荷載計算（由最高的11號橋墩控制，橋面高H=87+11=98m）橫向風荷載假定水平垂直作用于橋梁各部分

14、迎風面積的形心上，其標準值按下式計算:FwhkokhWdAwh2_WdVd/2gVdk2k5V100.012017e0.0001Z式中:Fwh一橫橋向風荷載標準值（kN）；Wd一設(shè)計基準風壓（kN/m2）；Awh橫向迎風面積（m2）；Vio一橋梁所在地區(qū)的設(shè)計基本風速（m/s）,V1024.3m/s（四川巴中百年一遇）；Vd一高度Z處的設(shè)計基準風速（m/s）;Z一距地面或水面的高度（m）;一空氣重力密度（kN/m3）,;k。一設(shè)計風速重現(xiàn)期換算系數(shù)，；k3一地形、地理條件系數(shù)，；k5一陣風風速系數(shù)，；k2一考慮地面粗糙度類別和梯度風的風速高度變化修正系數(shù);K風載阻力系數(shù)，；g一重力加速度，g9

15、.81m/s2。橋墩上的順橋向風荷載標準值可按橫橋向風壓的70%乘以橋墩迎風面積計算。B.豎向風荷載計算作用在主梁單位長度上的靜力風荷載q1（N/m）按下式計算:1-2人-,，一q3二VdCvB；Vdk2k5V102式中：一空氣密度（kg/m3）,取為1.25；Z構(gòu)件基準高度，取為92m；Vd設(shè)計基準風速（m/s）,計算得52.9m/s；Cv一主梁豎向力（升力）系數(shù)，取為0.4;B一主梁的寬度（m）,取為16m；k2一考慮地面粗糙度類別和梯度風的風速高度變化修正系數(shù)，取為1.27;%一陣風風速系數(shù)，取為1.7;V10一橋梁所在地區(qū)的設(shè)計基本風速（m/s）,查得值為24.3m/so計算得：q3=

16、1/2X1.25X52.92X0.4X16=11.2kN/m施工階段風荷載集度如下表所示：施工階段風荷載集度風載模式主梁風載集度（kN/m2）橋墩風載集度（kN/m2）墩底墩頂豎向風載0.7-橫橋向風載2.522.981.092.36順橋向風載-0.761.65運營階段風荷載：成橋運營階段，風荷載計算方式與施工階段大致相同，僅幾個參數(shù)取值不同：（1） k0設(shè)計風速重現(xiàn)期換算系數(shù)，施工階段k°0.75;運營階段取k。1.0;（2） K風載阻力系數(shù)計算時，施工階段梁高取實際箱梁高，運營階段應(yīng)再加上防撞墻高度1.1m；（3）施工階段考慮豎向風壓，運營階段可不考慮。運營階段風荷載集度如下表所

17、示。運營階段風荷載集度風載模式主梁風載集度（kN/m2）橋墩風載集度（kN/m2）墩底墩頂橫橋向風載3.373.981.453.14順橋向風載-1.022.28、船舶撞擊力按公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范JTGD60-2004計算：按規(guī)范規(guī)定，通航等級：VI-（2）級；通航船舶等級：100t;撞擊力取為：橫橋向:250kN;順橋向:200kNo4計算結(jié)果4.1主梁計算結(jié)果持久狀況極限狀態(tài)承載能力計算持久狀況極限狀態(tài)抗彎承載能力驗算根據(jù)公橋規(guī)第5.1.5條的規(guī)定，橋梁構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)計算應(yīng)滿足:fMd<R二運營階段承載能力最大彎矩圖由上圖可知，跨中最大組合彎矩為187750kNm跨中抗彎極限強

18、度為261954kN.m（未計入普通鋼筋作用），控制截面為中跨跨中；支點最大負彎矩為-3141326kN.m,支點處抗彎極限強度為-4003768kN.m。主橋箱梁抗彎承載能力驗算滿足規(guī)范要求。持久狀況極限狀態(tài)抗剪承載能力驗算根據(jù)公橋規(guī)第5.2.7條的規(guī)定，橋梁構(gòu)件的斜截面抗剪承載力應(yīng)滿足：0VdVcsVsbVpb公橋規(guī)第5.2.9條的規(guī)定，抗剪截面應(yīng)滿足：0Vd0.513fUkbh08B49T%,_nTTTTrrrn-r-65639最大承載能力剪力圖截面號計算剪力Qh腹板厚度Vd=Vcd-M*tga/h0構(gòu)造抗剪富余量構(gòu)造抗剪/Q(%)17940010.8085405366823268.3%

19、85.9%27620010.3085387446508868.0%85.4%3714009.8285368886202468.1%86.9%4669009.3585351985908767.9%88.3%5625008.8985335665619567.4%89.9%6583008.4585320475343466.7%91.7%7543007.9685305615035964.8%92.7%8498007.5075287074182045.7%84.0%9457007.0575272203930544.4%86.0%10420006.6375261003695341.6%88.0%11384

20、006.2375248693470239.5%90.4%12349005.8575236533263938.0%93.5%13316005.4665224322634217.4%83.4%14280005.1065209792461417.3%87.9%15246004.7765194542300318.2%93.5%16214004.4865178752151120.3%100.5%17184004.2365162252022824.7%109.9%18156004.025515600162304.0%104.0%19128003.8755128001557921.7%121.7%承載能力抗

21、剪計算表代W汁Hl強茶/Ivtffi超際咕力總拉力整計購力持足尺寸c.a量大石力0.0000.0住0白ft«c.o小R力93309.7:0.0-33503.j口歸13L122K4.0餐大西力izow.a0.02931315003.23210.31.671ft4.0小靜力-：D：9£.3:.:-3519.2-21S.S-3WI.?:504息足S.Q最大的力1271K70.*137M&W4975.Q15.OU是是負：小帚力-1129&7.Q.C-11256,-9M.012.175是顯110最大打力:：:1：C-607.0-1343S0-二7：3.膂&ft

22、12.0小鼻力-122518C.0-359.«-126.112學6891.243ft金1G.C鼻大打力12722.J0.0IQC9.513781.751112fca»足足l&D小第力-14410.Sfl.Q-ICO5.3-15420.2-7：9s.5二114昭是R.O責大明內(nèi)6二：-1117.3-13M2.0-IfrTS.l531»是ft20.C小U力-14M3.90.0-1117.3*16051.4-3432.31.；C5是是24.0“大其力-133C1.90.0-3Q53.1-15WQL0-3776.1兒«T圮金210小鼻力-Lift173p

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