30m架橋機(jī)計(jì)算書(shū)

1、-.設(shè)計(jì)規(guī)范及參考文獻(xiàn)（一）重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB3811-83（二）鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GBJ17-88）（三）公路橋涵施工規(guī)范（041-89）（四）公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ021-89）（五）石家莊鐵道學(xué)院GFJT-40/300拆裝式架橋機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)（六）梁體按30米箱梁100噸計(jì)。二. 架橋機(jī)設(shè)計(jì)荷載（一）.垂直荷載梁重:Q1=100t天車(chē)重：Q=7.5t（含卷?yè)P(yáng)機(jī)）吊梁天車(chē)橫梁重：Q=7.3t（含縱向走行）主梁、桁架及橋面系均部荷載：q=1.29t/節(jié)（單邊）1.29X1.1=1.42t/節(jié)（單邊）0號(hào)支腿總重：Q4=5.6t1號(hào)承重梁總重：Q=14.6t2號(hào)承重梁總重：Q=14.6t縱向走行

2、橫梁（1號(hào)車(chē)）：Q=7.5+7.3=14.8t縱向走行橫梁（2號(hào)車(chē)）：Q=7.5+7.3=14.8t梁增重系數(shù)?。?.1活載沖擊系數(shù)?。?.2不均勻系數(shù)?。?.1（二）.水平荷載1. 風(fēng)荷載a. 設(shè)計(jì)取工作狀態(tài)最大風(fēng)力，風(fēng)壓為7級(jí)風(fēng)的最大風(fēng)壓：2q=19kg/m非工作計(jì)算狀態(tài)風(fēng)壓，設(shè)計(jì)為11級(jí)的最大風(fēng)壓；2q2=66kg/m（以上數(shù)據(jù)參照石家莊鐵道學(xué)院GFJT-40/300拆裝式架橋機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)）2. 運(yùn)行慣性力：中=1.1三. 架橋機(jī)傾覆穩(wěn)定性計(jì)算（一）架橋機(jī)縱向穩(wěn)定性計(jì)算架橋機(jī)縱向穩(wěn)定性最不利情況出現(xiàn)在架橋機(jī)懸臂前行階段，該工況下架橋機(jī)的支柱已經(jīng)翻起，1號(hào)天車(chē)及2號(hào)天車(chē)退至架橋機(jī)尾部作為配

3、重，計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖1（單位m）:圖中Pi=5.6t（前支柱自重）P2=1.42X（22+8.5）=43.31t（導(dǎo)梁后段自重）P3=1.42X32=45.44t（導(dǎo)梁前段自重）P4=14.6t（2#承重橫梁自重）P5=P6=14.8t（天車(chē)、起重小車(chē)自重）P7為風(fēng)荷載，按11級(jí)風(fēng)的最大風(fēng)壓下的橫向風(fēng)荷載，所有迎風(fēng)面均按實(shí)體計(jì)算，Py=2CKnqAi=1.2X1.39X66X（0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5）X12.9=10053kg=10.05t作用在軌面以上5.58m處M抗=43.31X15+14.8X（22+1.5）+14.8X27.5+14.6X2

4、2=1725.65t.mM傾=5.6X32+45.44X16+10.05X5.58=962.319t.m架橋機(jī)縱向抗傾覆安全系數(shù)n=M抗/M傾=1725.65/（962.319X1.1）=1.63>1.3<可）（二）架橋機(jī)橫向傾覆穩(wěn)定性計(jì)算1.正常工作狀態(tài)下穩(wěn)定性計(jì)算架橋機(jī)橫向傾覆穩(wěn)定性最不利情況發(fā)生在架邊梁就位時(shí)，最不利位置在號(hào)天車(chē)位置，檢算時(shí)可偏丁安全的將整個(gè)架橋機(jī)荷載全部簡(jiǎn)化到該處，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖圖2Pi為架橋機(jī)自重(不含起重車(chē))，作用在兩支點(diǎn)中心Pi=43.31+45.44+7.3X2+14.6X2=132.55tB為導(dǎo)梁承受的風(fēng)荷載，作用點(diǎn)在支點(diǎn)以上3.8m處，導(dǎo)梁迎風(fēng)面積

5、按實(shí)體面積計(jì)，導(dǎo)梁形狀系數(shù)取1.6。A=(1+n1)(1+T2)中A其中：T1=0.53T2=0.5A=(1+0.53)(1+0.5)X62X2.25=320.1525m2風(fēng)荷載P2=CkheA=1.6X1.39X19X320.1525=13528kg=13.53tP3為天車(chē)導(dǎo)梁承受的風(fēng)荷載，作用點(diǎn)在支點(diǎn)以上5.179m處，迎風(fēng)面積按實(shí)體計(jì)算，導(dǎo)梁形狀系數(shù)取1.6。P3=2X1.39X1.6X19X0.8X0.46X4=124.4kg=0.1244tP4為架橋機(jī)起重小車(chē)重量F4=7.5X2+100X1.1=125tP5為架橋機(jī)起重小車(chē)及梁體所受的風(fēng)荷載，作用在支點(diǎn)以上8.113m處，F(xiàn)5=1.

6、39X1.6X19X(3X2X2+2X30)=3042.432kg=3.042t圖2所示A點(diǎn)為傾覆支點(diǎn)，對(duì)A點(diǎn)取矩：M«=F2X3.8+P3X5.179+P4X1.435+P5X8.113=13.53X3.8+0.1244X5.179+125X1.435+3.042X8.113=256.11tmMft=P1X4.8=132.55X4.8=636.24tm架橋機(jī)工作條件橫向抗傾覆安全系數(shù)n=M抗/M傾=636.24/（256.11X1.1）=2.26>1.3<可）2.非工作條件下穩(wěn)定性計(jì)算架橋機(jī)懸:臂前行時(shí)自重荷載全部由車(chē)體承擔(dān)，在橫向風(fēng)荷載作用下，其穩(wěn)定性見(jiàn)圖3。起重小車(chē)

7、圖3天車(chē)橫梁導(dǎo)梁大車(chē)橫梁與圖2相比，架橋機(jī)在提的梁為傾覆作用時(shí)，架橋機(jī)有N=2.26的橫向抗傾系數(shù)，而圖3中已經(jīng)沒(méi)有提梁，故此不用計(jì)算而得出結(jié)論它的抗傾系數(shù)滿(mǎn)足要求。結(jié)論：架橋機(jī)穩(wěn)定性符合規(guī)范要求結(jié)構(gòu)分析（一）荷載取值：桁架及橋面系均部荷載1.29t/節(jié)X1.1=1.42t/節(jié)（單邊），荷載（100+7.5X2）X1.2=138.0t。其余荷載取值見(jiàn)前?？v向走行天車(chē)輪距為2m，當(dāng)天車(chē)居丁天車(chē)橫梁跨中時(shí)，單片空載輪壓集中力為（7.5+7.3）/4=3.7t，負(fù)荷輪壓集中力為（7.3+138）/4=36.325t,架邊梁時(shí)輪壓集中力為（重邊）：7.3/4+138/2=70.825t,（輕邊）7.3

8、/4=1.825t.吊梁小車(chē)輪壓集中力138/4=34.5t（輪距1.6m）。（二）分析計(jì)算根據(jù)以上荷載值，按桁架進(jìn)行分析，計(jì)算過(guò)程由有限元分析程序SAP93來(lái)完成。工況取：（1）架橋機(jī)前移，（2）1號(hào)天車(chē)提梁，（3）2號(hào)天車(chē)提梁，（4）1號(hào)天車(chē)至跨中、（5）中梁就位，（6）邊梁就位6種工況進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算得前懸臂端最大撓度852.6mm考慮到桁架空多，加1.1的系數(shù)，852.6X1.1=937.86mm,待架孔導(dǎo)梁跨中最大撓度71mm考慮到桁架空多，加1.1的系數(shù)，71x1.1=78mm,天車(chē)橫梁跨中最大撓度？28mm導(dǎo)梁結(jié)構(gòu)圖見(jiàn)圖4各桿件在工況1,5,6的桿件內(nèi)力見(jiàn)附加圖各工況的軸重見(jiàn)圖5X

9、Txb%XKIL1_LJABC圖4前行時(shí)n./LJn0.78n1.1卜1.1/34)3。斗.4)3房1#提梁時(shí)235f房勺33573卜"202_-20r*57海梁時(shí)38.79S1#天車(chē)行到跨中時(shí)三揚(yáng)：卜0,78，-、一、-U，_J.JJ-n心架中梁時(shí)，、一rj/HI/hrr3><,83廣日38衍"43卜3C，433i'0,78155卜gd架邊梁時(shí)（重邊）tIxatj«，r/.G4bl32r圖5（單位：桿件最大內(nèi)力匯總表名稱(chēng)計(jì)算最大內(nèi)力（T）允許內(nèi)力（T）備注上弦桿+232.79272工況1B附近下弦桿-228.02266工況1B附近立桿-90.

10、408119.0工況6C附近斜桿-57.673.6工況6C附近注：受拉為+,受壓為-6種工況各支點(diǎn)最大反力（單邊）如下：（單位：噸）支點(diǎn)工況ABC工況12.34598.730工況267.14540.42923.333二工況369.1474.9523.14工況445.45777.57140.502工況526.3976.8960.245工況6重邊25.86111.38395.29輕邊26.9342.39825.406五.架橋機(jī)1號(hào)、2號(hào)車(chē)橫梁檢算架橋機(jī)1號(hào)、2號(hào)車(chē)橫梁設(shè)計(jì)采用16Mn鋼，頂板厚度為12mm底板厚度為12mm用160X168X14.5兩根工字鋼做支撐，截面形式如圖6。己ICDir&#

11、187;八1，O1LJ圖6截面特性如下：查工字鋼表有S=146.45cm,I=68512.5cm4.,_2A=145.45X2X100+12X406X2=3903mm1=68512.5X104X2+12X406X(560+6)2X2=4.49'304計(jì)算圖示如下圖7(單位m):架橋機(jī)在吊邊梁對(duì)位時(shí)由導(dǎo)梁傳到橫梁的最大壓力為93.75t.P1P21.1圖1. 應(yīng)力計(jì)算兩導(dǎo)梁中心距L=9.6m懸臂長(zhǎng)度L=1m最大集中荷載P=93.75t橫梁支點(diǎn)彎矩：M=93.75X1=93.75tm則翼緣板應(yīng)力：My93.750.2922二一=6097t/m2=60.97MPa"；=210MPa

12、I0.00449腹板最大應(yīng)力:T-maxQS93.75(12406(5606)10圖I、.0.00449214.510'2-=1985t/m2=19.85MPa邛了=140MPa局部壓應(yīng)力'-F93.751.35104了c=269.39MPa口。=320MPaTwLz162214.5Lz=22X4+(12+25)X2=162mm換算應(yīng)力：奇=</+3i2=廿60.972+3F9.852=70.0MPa<1.1。=231MPa(1)整體穩(wěn)定性b0=268-14.5=253.5mmh/b0=584/253.5=2.3<6l/b0=11600/253.5=45.76

13、65故不必計(jì)算其整體穩(wěn)定性(見(jiàn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)P28)。(2)局部穩(wěn)定性計(jì)算翼緣板局部穩(wěn)定b0/t=253.5/12=21.125<b0/t=33<可b/t=76.75/12=6.4<b/t=12.4可h°560t一14.5腹板局部穩(wěn)定：ho23523538.62：-°=80=80=66tfQ345不需設(shè)加勁板。為安全起見(jiàn)，在直接受力處加了厚10mm的內(nèi)加勁肋和厚16mm的外加勁肋，同時(shí)，其他位置布置問(wèn)距為1m的，厚10mm的內(nèi)加勁肋。由丁焊縫按一級(jí)焊縫質(zhì)量驗(yàn)收，其強(qiáng)度與鋼板相同，故在此不檢算而其強(qiáng)度認(rèn)為其強(qiáng)度足夠。經(jīng)計(jì)算聯(lián)結(jié)處強(qiáng)度滿(mǎn)足要求。六. 架橋機(jī)0號(hào)

14、立柱橫梁計(jì)算1. 設(shè)計(jì)說(shuō)明和基本依據(jù)架橋機(jī)前支柱由支柱橫梁和立柱組成，立柱共計(jì)4根，在工作狀態(tài)下，僅考慮外側(cè)2根立柱承受豎向荷載，內(nèi)側(cè)2根只起橫向穩(wěn)定作用。前支腿最大荷載發(fā)生在架橋機(jī)吊梁就位時(shí)，端構(gòu)架豎桿內(nèi)力為36.8t（由電算分析），此時(shí)由導(dǎo)梁傳向橫梁的荷載為P=71.14t.2. 立柱橫梁承載力檢算（1）應(yīng)力檢算LC:工支柱橫梁采用箱形斷面，如圖8。設(shè)計(jì)采用16Mn鋼板，頂板和底板厚度為14mm腹板厚10mm計(jì)算圖示如下圖9:（單位:P1P208510.3C比圖截面特性如下：I=0.380X0.463-(0.38-2X0.01)X0.4323/12=0.000664m4導(dǎo)梁支點(diǎn)懸出立柱中心

15、位置0.85m,貝UM=71.14X0.85=60.469tm翼緣應(yīng)力：My60469023。=16025t/m2=209.56MPvv。=210MPa可I0.000664腹板剪應(yīng)力：QS71.14(14380(230-7)10項(xiàng)maxI、0.00066421010'_.2_.-6358.48t/m-63.58MPa:。=140MPa局部壓應(yīng)力'-F71.141.35104(.，c=TwLz528210=90.95MPa：；=320MPa3. lz=(120X2+1C)X2+2X14=528mm換算應(yīng)力:。'=72=<209.562+3尺63.582=236.7M

16、Pa5.1(r=230MPa可焊縫強(qiáng)度與鋼板等強(qiáng)，可不必進(jìn)行計(jì)算(1)整體穩(wěn)定性b0=200-10-10=180h/b0=460/180=2.556<6l/b0=11600/180=64.44<65故可不必進(jìn)行整體穩(wěn)定性驗(yàn)算(2)局部穩(wěn)定性計(jì)算翼緣板局部穩(wěn)定：b0/t=180/14=12.86<b°/t=33b/t=90/14=6.43<b/t=12.4(腹板局部穩(wěn)定(見(jiàn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)P28)(可)可)h。460-28t一10h°235=43.2：=80.=66ti345故不需設(shè)加勁板，為安全起見(jiàn)，在直接受力處加了厚10mm的內(nèi)加勁肋和厚16mm的外

17、加勁肋，同時(shí)，其他位置布置問(wèn)距為1m的，厚10mm的內(nèi)加勁肋。由丁焊縫按一級(jí)焊縫質(zhì)量驗(yàn)收，其強(qiáng)度與鋼板相同，故在此不檢算而其強(qiáng)度認(rèn)為其強(qiáng)度足夠。經(jīng)計(jì)算聯(lián)結(jié)處強(qiáng)度滿(mǎn)足要求。1號(hào)車(chē)橫梁及0號(hào)柱橫梁撓度計(jì)算由丁橫梁剛性較大，可不計(jì)自重產(chǎn)生的撓度計(jì)算圖示如下圖10：P1P2L圖1.1號(hào)車(chē)橫梁撓度計(jì)算：m=1ml=9.6mEI=8.98x108當(dāng)P1=p=71.93t入=m/l=1/9.6=0.1042fc=fdPm2l一6EI(32)71.93104129.6(320.1042)68.98108一._3=4.1110m當(dāng)P1=93.75tP2=32.73t時(shí)，可以把C點(diǎn)的P1分解開(kāi)，P1=P1'

18、;+P2有P1'=93.75-32.73=61.02tfC=fD32.73104129.668.98108(320.1042)=1.87110mP1'm2l61.0210419.6fc'(1')=8一38.981083EIa(10.1042)=2.40110mP1'ml6EI_461.021019.668.98108=0.001087radfd=n9b=1X0.001087=1.087X10-3mfc=1.871+2.401=4.272mmfd=1.87+1.087=2.957mm有懸臂撓引起的導(dǎo)梁上口軌距變化最大d計(jì)算如下4.271/1=d1/(2.2

19、5+.245)d1=10.656mm2.957/1=d2/(2.25+.245)d2=7.38mm故d=d1+d2=10.656+7.38=18.03mm2.0號(hào)車(chē)橫梁撓度計(jì)算：m=0.65ml=10.3mEI=1.328x108當(dāng)P1=p=44.89t入=m/l=0.65/10.3=0.0631Pm2lfc=fd(32)6EI=7.6610偵mPi=P1=P1'+P2有61.32810844.891040.65210.3(320.0631)61.32810871.14tP2=18.63t時(shí)，可以把C點(diǎn)的P1分解開(kāi),P1'=71.14-18.63=52.51t.一4一2-fc=

20、fD18.631040.65210.3;7(320.0631)=3.18110m9b=065X0.0044=0.00286mfd=mxfc=3.181+6.098=9.279mmfd=3.181+2.86=6.041mm有懸臂撓引起的導(dǎo)梁上口軌距變化最大d計(jì)算如下6.041/1=d1/(2.25+.245)d1=23.19mm9.279/1=d2/(2.25+.245)d2=35.62mm故d=d1+d2=58.81mm七. 綜上計(jì)算，天車(chē)咬合總間距為58.81mm,(100-70)x2=60mrlT150型分配梁：(1號(hào)車(chē)處)截面形式如上圖11:(單位mm40010016600160截面特性

21、：A=0.6X0.02X2+2X0.36X0.016=0.03552m23320.0160.3630.60.0232頊41=2(0.60.020.192)=9.9210m41212跨中集中荷載最大彎矩：MP=93.75+764/1000=94.514tpl94.5141.5=35.443tm44支點(diǎn)反力：R=94.514/2=47.257t4My35.443100.26r-彎曲網(wǎng)力：二=旦=一4=71.46106Pa=71.46MPa：210MPaI9.9210腹板最大剪應(yīng)力:QS47.257104*(0.60.020.19)6max=433.9410paI&9.92婦0里X2X0.0

22、16局那壓網(wǎng)力=33.94MPa，:.=140MPa'-FR=TwLz494.5141.3510640216=62.30MPa：二=320MPalz=600+2X20=640mm換算應(yīng)力：。'=&02=偵71.462+33.942=92.53MPa<1.1"=231MPa可九.0號(hào)柱承載力檢算立柱采用219mnffi縫鋼管，壁厚12mM內(nèi)管192mm壁厚13mm,側(cè)立柱由兩根組成，中間用60x5mmiS管作為連接。1.若按兩根鋼管同受力，其截面形式如右圖12所示，其失穩(wěn)方向?yàn)槔@y軸失穩(wěn)（加為以?xún)?nèi)鋼管為準(zhǔn)）。圖12截面特性：二(d2-d)A=24_3一2二

23、(0.219-0.195)2=0.0156m二(d2-d)422二(0.1922-0.1662)2=0.0146m2=8.3910*m4_44二(0.219-0.195)32頃=244二(d-d1)64=:(0.1924-0.1664)32=5.88710m4回轉(zhuǎn)半ry8.3910J0.015644二(d4-d1)44二(0.192-0.166)64_54=2.943510m64回轉(zhuǎn)半ry_52.9435F0，0.0073=0.0635m2. =0.0733m回轉(zhuǎn)半r'y=5.887>d0=0.06345m.A'0.0146按一端固結(jié)，一端皎接計(jì)算長(zhǎng)細(xì)比.=凹_=07竺=

24、34.4：，=150ry0.0733長(zhǎng)細(xì)比'K我73.639.71：150ry0.06345由長(zhǎng)細(xì)比，可按a類(lèi)構(gòu)件查表3.4-5（鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)594頁(yè)），取安全系數(shù)n=2,得應(yīng)力折減系數(shù)分別為=0.9538,=0.94187N271.14104,網(wǎng)力。=廣=95.6MPa<o=210MPa可A0.95380.0156N2711410一網(wǎng)力b=.=103.047MPa。=210MPa可A0.941870.0146只考慮外側(cè)單根受力，內(nèi)側(cè)一根作為一種約束，則應(yīng)力：（圖見(jiàn)13）2=0.0073m2人-：(d2-d2)二(0.9122-0.1662)A=44按一端固結(jié)，一端皎接計(jì)算長(zhǎng)細(xì)

25、比=地=0.73.6=39.7：=150ry0.0635由長(zhǎng)細(xì)比，可按a類(lèi)構(gòu)件查表3.4-5（鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)594頁(yè)），取安全系數(shù)n=2,得應(yīng)力折減系數(shù)分別為=0.9419N271.14104應(yīng)力。=一=206.93MPa時(shí)=210MPa可A0.94190.0073十.起吊系統(tǒng)檢算1.起升系統(tǒng)檢算起升卷樣機(jī)5t,8輪100t滑車(chē)組，24.5m吊岡絲繩走16起升荷載Q=57.2t（實(shí)際凈吊重為40t）,迥尸沈?yàn)?（1一n）0.96（1-0.9616）c”滑車(chē)組效率：e=-=0.72n1-16（1-0.96）所需牽引力：P=57.2=4.965tc5t可ne160.72選用公稱(chēng)抗拉強(qiáng)度為1700M

26、P成勺鋼絲繩，查表得其破段拉應(yīng)力為38.1t,考慮鋼絲問(wèn)受力不均和內(nèi)力的存在，按0.7折減。安全系數(shù)n=38.11X6X0.7/57.2=7.466可2.吊兩千斤繩驗(yàn)算選用6X37絲436.5mm,10股公稱(chēng)抗拉強(qiáng)度為1700MPOI勺鋼絲繩，查表得其破段拉應(yīng)力為83.9t，考慮鋼絲問(wèn)受力不均和內(nèi)力的存在，按0.7折減。安全系數(shù)n=83.9X10X0.7/57.2=10.2710可卜一.架橋機(jī)導(dǎo)梁整體穩(wěn)定性計(jì)算導(dǎo)梁的整體穩(wěn)定性計(jì)算可近似為一實(shí)體鋼梁。導(dǎo)梁在0號(hào)支柱、1號(hào)腿2號(hào)腿處有橫向支撐或橫向聯(lián)結(jié)，故不必在此處檢算導(dǎo)梁縱體穩(wěn)定導(dǎo)梁跨中主弦桿截面形式見(jiàn)下圖14：（單位：cm>一、_2A=

27、(93.2-11.2)X8=656cmIx=656X1002=6560000cmIy=656X502=1640000cm3Wx=Ix/y=5660000/(100+12.5)=58311.11cmWy=Iy/x=1640000/(50+12.5)=26240cm3Ix6560000100cm-A656ry1640000=50cm656入x=l0/rx=3200/100=32入y=l0/ry=3200/50=64查表Q235(b類(lèi)構(gòu)件)得：4x=0.929,4y=0.786豎向荷載在跨中產(chǎn)生的最大彎矩：_-.2_-_2_一-Mx=RX16-qX16/2=23.36X16X2-1.42X16/2=

28、565.76tm橫向風(fēng)力產(chǎn)生在導(dǎo)梁跨中最大彎矩：按7級(jí)風(fēng)壓檢算(W=19kg/m2)W=KKK3W=1X0.4x1.0x1.2x19=9.12kg/m計(jì)算原理：MxMy：f=170MPaxWxyWyMx,My繞強(qiáng)軸和弱軸作用的最大彎矩.Wx,Wy按受壓邊緣確定的強(qiáng)軸和弱軸的抵抗矩巾一一繞強(qiáng)軸彎曲所確定的整體穩(wěn)定系數(shù)f允許抗壓強(qiáng)度值橫向風(fēng)力作用在導(dǎo)梁上引起的跨中彎矩，這里近似按簡(jiǎn)支梁計(jì)算導(dǎo)梁跨中風(fēng)力彎矩.,_4MxMy_565.7610：，xWx：，yWy0.92958311.11My=2<9.12X2.495X(322/8)X10-3=6.0tm6104_,_°=107.35M

29、Paf=170MPa20.78626240.當(dāng)架橋機(jī)前行時(shí)，B點(diǎn)截面及截面特性同上有：Wx=58311.11c希Wy=26240cm4x=0.929,4y=0.786豎向最大彎矩Mx=ql2/2=1.42X322/2+32X5.6=906.24t.m橫向最大彎矩(取7級(jí)風(fēng)壓)My=ql2/2=2X10-3X9.12X2.495X322/2=23.30t.mMxMy：JxWx、yWy906.241040.92958311.1123.301040.78626240=178.4MPa1.05f=178.5MPa十二.導(dǎo)梁天車(chē)走道梁計(jì)算考慮導(dǎo)梁上弦桿杰問(wèn)不能承受輪壓集中荷載，故鋼枕(16b工字鋼，b=

30、215MPa,W=141cm)間距取1.0m,均置丁節(jié)點(diǎn)上，鋼軌采用P50,允許彎應(yīng)力b=400MPa,W=287.2cm鋼軌受彎按按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，最大輪壓為P=31.55332t,行走輪壓17.988t1.鋼軌Ma=pl/4=1X31.55332X0.7/4=5.5216tmb=5.522X104/287.2=192.26MPa<=400滿(mǎn)足規(guī)范要求。2.工字鋼行走時(shí)：M=pl/4=1X17.988X0.7/4=3.1479tmb=3.1479X104/141=223.26Mpa<1.05=215X1.05=225.75Mpa可1米一根工字鋼不能少。3.架梁時(shí)由丁輪壓增加，在架梁時(shí)

31、輪下工字鋼按0.5米一根放置十三.吊梁天車(chē)橫梁計(jì)算（一）受力計(jì)算架橋機(jī)天車(chē)橫梁設(shè)計(jì)采用16Mn鋼，頂板厚度為20mm底板厚度為20mnO面形式如圖15。截面特性如下：.、2A=20X2X460+16X(800-40)=30560mmI=20X460X4002X2=2.944X10"3n4計(jì)算圖示如下圖16:圖16架橋機(jī)在架梁全過(guò)程中彎矩最大為活載在跨中,應(yīng)力計(jì)算橫梁支點(diǎn)彎矩：M=16.25X2X11.6/4=94.25tm則翼緣板應(yīng)力：My94.251040.46二-=128.0610Pa=128.06MPa:：:210MPaI2.94410腹板最大應(yīng)力:QS16.252104(0.

32、460.0160.39)6max=一=-3=19.8010paI、2.94410；0.016=19.38MPa：.=140MPa局部壓應(yīng)力'-F16.2521.35104oc=54.84MPa:二=320MPaTwLz50016lz=460+20X2=500mm換算應(yīng)力：口="+*2=J128.062+3號(hào)9.802=132.57MPa1.1b=231MPa(二).天車(chē)橫梁穩(wěn)定性計(jì)算1.橫梁整體穩(wěn)定性計(jì)算見(jiàn)圖17(1) .慣性力產(chǎn)生的傾覆力矩P=QV/gtQ為自重，V為行車(chē)速度，V=3.0m/ming為重力加速度，取10m/S2,t為剎車(chē)時(shí)間，t=2s小車(chē)產(chǎn)生的慣性力矩Q=1

33、0th1=1.85m103185M慣1=10385-0.04625tm10260橫梁慣性力矩Q2=6.4th2=1.1mM慣2=6.431.0.0176tm10260混凝土梁體產(chǎn)生的慣性力矩Q=80X1.1=88th3=3.05m8833.05M慣3=0.671tm10260M慣=M慣1+M慣2+M慣3=0.73485t?m(2) .風(fēng)力產(chǎn)生的傾覆力矩按7級(jí)風(fēng)力計(jì)算，q=19kg/m2=0.019t/m2,迎風(fēng)面積均按實(shí)體計(jì)算。P風(fēng)=2CKnqAi,c=1.6,K=1.39 小車(chē)風(fēng)力產(chǎn)生的力矩Pi=1.6X1.39X0.019X2X2=0.169tM=0.169X1.85=0.313t.m 橫

34、梁風(fēng)力產(chǎn)生的力矩*1.6X1.39X0.019X13.1X0.8=0.443tM=0.443X1.1=0.487t.m 混凝土縱向風(fēng)力產(chǎn)生的力矩嗎=1.6X1.39X0.019X3.2X2.5=0.338tM=0.338X3.05=1.0309t.mM風(fēng)=Mi+M2+M3=1.8309t.mM傾=M風(fēng)+M慣=2.56575t.m.梁體自重產(chǎn)生的抗傾覆力矩小車(chē)自重：W=10t,橫梁自重：W=6.4t混凝土自重：W=80X1.1=88t抗傾覆力矩為(d=1.0m,輪間距為2.0m)W=W1+W+W2=10+6.4+88/2=60.4t則M穩(wěn)=60.4X1.0=60.4t.m(3) .抗傾覆安全系數(shù)

35、n=M穩(wěn)/M傾=60.4/2.56575=23.541.3可因此，橫梁整體滿(mǎn)足穩(wěn)定性要求。1. 橫梁?jiǎn)蝹€(gè)穩(wěn)定性計(jì)算見(jiàn)圖15和16由丁工字鋼兩端有連接，計(jì)算長(zhǎng)細(xì)比時(shí)按0.46米，外加0.75的系數(shù)以考慮工字鋼兩端有連接1. 11.6X0.75/0.46=18.9<20可一.1#,2#ffi梁連接處計(jì)算討論最大受力P2P1當(dāng)P1=P2=71.93t時(shí)Ma=71.93T.MQa=0當(dāng)P1=93.75tP2=32.73t時(shí)有R=100.11tRy=26.37tM=63.24T.MQa=93.75-32.73=61.02t(偏安全)有Mamax=71.93T.M假定Qamax=93.75-32.7

36、3=61.02t構(gòu)造要求：2X90.2=180.4<200mm可1.5X90.2=135.3<140mm可2. 3X90.2=270.6<304mm可銷(xiāo)子受彎：(14.5+32+40)X2=173<5X90=450mm可以不考慮銷(xiāo)子受彎而認(rèn)為強(qiáng)度滿(mǎn)足要求。4.MAMAX和Qamax的共同作用計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)右（圖中銷(xiāo)子為490mm,中心距為304mm）:有MAma=71.93T.MQama=61.02t則T=MmaX0.304=71.93/0.304=236.61tQ=CAma/2=61.02/2=30.51t銷(xiāo)子的面積S=0.25X3.14X902=6361.7mrilT的

37、作用下:t=T/S=236.61X104/6361.7=371.93MPa<500MPaQ的作用下：q=Q/S=30.51X104/6361.7=47.96MPA<500MPa合力的作用。=&2+3：=*371.932+337.962=381.10MPa1.1刁=55CMPa5.連接鋼板(1).從上圖中(1)的位置破壞(架'為內(nèi)側(cè)的鋼板)：，-_2S=200X(14.5+32)X2=18600mmS'=200X40X2=16000mm2_4_t=T/S=236.61X10/18600=127.21Mpa<210MPat'=T/S=236.61X104/16000=147.88Mpa<210MPa滿(mǎn)足要求。(2)1-1截面上破