物料提升機基礎施工方案

1、物料提升安裝施工方案杭州市江干區(qū)楊公小學工程物料提升機基礎施工方案編制人： 職務（職稱）： 負責人： 職務（職稱）： 審核人： 職務（職稱）： 批準人： 職務（職稱）： 盛金茂建設有限公司二O一一年四月施工組織設計（方案）審批表工程名稱：杭州市江干區(qū)楊公小學建設單位：杭州市江干區(qū)教育局 施工單位：浙江金茂建設有限公司監(jiān)理單位：杭州福正監(jiān)理咨詢有限公司 審批名目：物料提升機基礎施工方案 項目部報批意見編制說明：編制人： 年 月 日項目經(jīng)理： 項目部（章）： 年 月 日公司審核意見企業(yè)技術負責人（簽字）： 公司（章）： 年 月 日工程監(jiān)理單位審批意見審查意見：專業(yè)監(jiān)理工程師（審核人）： 監(jiān)理單位（

2、章）： 年 月 日審查意見：總監(jiān)理工程師（審核人）： 監(jiān)理單位（章） 年 月 日 施工升降機基礎施工方案一、工程概況：本工程位于杭州市江干區(qū)，西臨禾佳路，南臨楊公路，東連麗江公寓，北接楊公村15組，占地面積19765m2.該工程由江干區(qū)教育局籌建，杭州江南建筑設計研究院有限公司設計，上海巖石土工程勘察設計研究院有限公司地質勘察，杭州福正監(jiān)理咨詢有限公司監(jiān)理，由金茂建設有限公司總承建施工。根據(jù)本工程的特點建筑物的平面布置和高度，結構層的不同以及施工條件，工程進度的要求，須在各號樓配置物料提升機4臺。為確保施工升降機的安裝、拆卸、質量及安全，特制定本方案進行安拆施工。二、設備概述：SSDB-100

3、升降機的設計、制造、安裝、使用和維護均遵循下列標準和規(guī)范：GB/T 100521996施工升降機分類GB 100531996 施工升降機檢驗規(guī)則GB/T 100541996施工升降機技術條件JGJ881992龍門架及物料提升機安全技術規(guī)范GB502052001 鋼結構工程施工及驗收規(guī)范設備基本型為8節(jié)，最高井架高為21m?？筛鶕?jù)所承建的樓層高度確定所需的井架高度（節(jié)數(shù)）；井架高度（節(jié)）最大工作高度（m）+6（m）/3（m/根）三、SS系列施工升降機1.JJS系列施工升降機的特點(1)JJS系列施工升降機嚴格按照國家標準和行業(yè)標準進行設計和制造。使用安全、運行可靠、操作方便。(2)該機由四根鋼絲

4、繩牽引，吊籠上裝有斷繩保護裝置和樓層?？克?，從而大大減小吊籠發(fā)生斷繩墜落事故的可能性。使升降機的運行更加安全、可靠。（3）底層井架安全門和吊籠進料門，借助吊籠?？繒r的機械聯(lián)鎖實現(xiàn)開閉。吊籠出料門與?？堪踩ú捎脵C械聯(lián)動。（4）電氣控制部分，采用24V安全電壓的移動式控制盒，盒上設有電鎖、上升/停/下降自復位轉換開關、起動和停止（點動）按鈕（兼響鈴）、緊急停止按鈕以及吊籠上升（紅）、下降（黃）、起動（綠）指示燈。（5）設有電源隔離、漏電、短路、失壓、斷相、電動機過載、緊急關停等相當齊全的安全保護。（6）備有下列配套的輔助裝置，反相斷相保護、?？块T與電氣連鎖裝置、選層與自動平層控制器等。（7）曳引

5、輪圈采用四槽三片拼裝式，維修時，不必拆卸曳引輪和鋼絲繩就可更換，既方便又快捷。（8）導軌架由標準節(jié)組裝，制造精度高、互換性好、裝卸方便快捷。（9）與以卷揚機為動力的提升機相比，結構更緊湊，剛性、穩(wěn)定性更好，工作效率成倍提高。無沖頂之憂。2、主要結構主要由曳引機、導軌架、鋼絲繩、天梁、吊籠、天輪、安全裝置、電氣控制箱等部分組成。3、主要技術參數(shù)（表3-1）主要技術參數(shù)表 表3-1項目技術參數(shù)備注額定載重量1000kg額定提升速度38m/min最大提升高度95m提升鋼絲繩規(guī)格6×199.31670電機型號Y160M-4電機功率7.5kw額定電壓380V防墜器制動距離100min自動防墜器

6、型號JDF-2對重質量1100kg吊籠凈空尺寸（長×寬×高）3760mm×1350mm×2000mm標準立角鋼尺寸（長度）3000mm整機質量（高57m）8000kg4、SSDB-100施工升降機安裝基礎及技術要求,詳見圖3-1安裝基礎圖圖3-1安裝基礎圖說明：1.澆灌C20混凝土基礎；2.基礎表面水平度偏差不大于10mm；3.基礎周圍應有排水措施；4.基礎周圍接地直接連接接地系統(tǒng)，并焊有接線螺栓。四、基礎計算書(基礎尺寸如圖4-1)圖4-1 基礎尺寸圖（一）根據(jù)施工升降機使用說明書計算 整機重量：10t 計：10000 kg；10000×9.

7、8198100N;附增加約10。 即：9810N總計：107910N=107.91kN（二）基本參數(shù)1依據(jù)規(guī)范建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 500072002）混凝土結構設計規(guī)范 （GB 500102002）簡明高層鋼筋混凝土結構設計手冊（第二版）2幾何參數(shù)：已知尺寸：B1 = 1500 mm, A1 = 2600 mmH = 250 mm, B = 1990 mm, A = 4200 mm無偏心：B2 = 1500 mm, A2 = 2600 mm基礎埋深d = 0.25 m 鋼筋合力重心到板底距離as = 80 mm 3荷載值：(1)作用在基礎頂部的標準值荷載Fgk = 106.81 kNF

8、qk = 1.10 kNMgxk = 0.00 kN·mMqxk = 0.00 kN·mMgyk = 1.98 kN·mMqyk = 1.98 kN·mVgxk = 0.00 kNVqxk = 0.00 kNVgyk = 0.00 kNVqyk = 0.00 kN(2)作用在基礎底部的彎矩標準值Mxk = MgxkMqxk = 0.000.00 = 0.00 kN·mMyk = MgykMqyk = 1.981.98 = 3.96 kN·mVxk = VgxkVqxk = 0.000.00 = 0.00 kN·mVyk =

9、VgykVqyk = 0.000.00 = 0.00 kN·m繞X軸彎矩: M0xk = MxkVyk·(H1H2) = 0.000.00×0.25 = 0.00 kN·m繞Y軸彎矩: M0yk = MykVxk·(H1H2) = 3.960.00×0.25 = 3.96 kN·m(3)作用在基礎頂部的基本組合荷載不變荷載分項系數(shù)rg = 1.20活荷載分項系數(shù)rq = 1.40F = rg·Fgkrq·Fqk = 129.71 kNMx = rg·Mgxkrq·Mqxk = 0.00

10、 kN·mMy = rg·Mgykrq·Mqyk = 5.15 kN·mVx = rg·Vgxkrq·Vqxk = 0.00 kNVy = rg·Vgykrq·Vqyk = 0.00 kN(4)作用在基礎底部的彎矩設計值繞X軸彎矩: M0x = MxVy·(H1H2) = 0.000.00×0.25 = 0.00 kN·m繞Y軸彎矩: M0y = MyVx·(H1H2) = 5.150.00×0.25 = 5.15 kN·m4材料信息：混凝土： C20鋼筋

11、： HRB335(20MnSi)5基礎幾何特性：底面積：S = (A1A2)(B1B2) = 5.20×3.00 = 15.60 m2繞X軸抵抗矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 = (1/6)×3.00×5.202 =13.52 m3繞Y軸抵抗矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 = (1/6)×5.20×3.002 = 7.80 m3（三）計算過程1修正地基承載力修正后的地基承載力特征值 fa = 118.00 kPa2軸心荷載作用下地基承載力驗算計算公式：按建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 50007200

12、2）下列公式驗算：pk = (FkGk)/A(41)Fk = FgkFqk = 106.811.10 = 107.91 kN Gk = 20S·d = 20×15.60×0.25 = 78.00 kN pk = (FkGk)/S = (107.9178.00)/15.60 = 11.92 kPa fa，滿足要求。3偏心荷載作用下地基承載力驗算計算公式：按建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 500072002）下列公式驗算：當eb/6時，pkmax = (FkGk)/AMk/W(42) pkmin = (FkGk)/AMk/W (43) 當eb/6時，pkmax = 2(F

13、kGk)/3la (44)X方向:偏心距exk = M0yk/(FkGk) = 3.96/(107.9178.00) = 0.02 me = exk = 0.02 m (B1B2)/6 = 3.00/6 = 0.50 mpkmaxX = (FkGk)/SM0yk/Wy = (107.9178.00)/15.603.96/7.80 = 12.42 kPa 1.2×fa = 1.2×118.00 = 141.60 kPa，滿足要求。4基礎抗沖切驗算計算公式：按建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 500072002）下列公式驗算：Fl 0.7·hp·ft·a

14、m·h0(45)Fl = pj·Al (46)am = (atab)/2 (47)pjmax,x = F/SM0y/Wy = 129.71/15.605.15/7.80 = 8.97 kPapjmin,x = F/SM0y/Wy = 129.71/15.605.15/7.80 = 7.65 kPapjmax,y = F/SM0x/Wx = 129.71/15.600.00/13.52 = 8.31 kPapjmin,y = F/SM0x/Wx = 129.71/15.600.00/13.52 = 8.31 kPapj = pjmax,xpjmax,yF/S = 8.978.

15、318.31 = 8.97 kPa(1)柱對基礎的沖切驗算：H0 = H1H2as = 0.250.000.08 = 0.17 mX方向：Alx = 1/2·(A1A2)(B1B2B2H0)1/4·(A1A2A2H0)2 = (1/2)×5.20×(3.001.992×0.17)(1/4)×(5.204.202×0.17)2= 1.63 m2Flx = pj·Alx = 8.97×1.63 = 14.66 kNab = minA2H0, A1A2 = min4.202×0.17, 5.20 =

16、4.54 mamx = (atab)/2 = (Aab)/2 = (4.204.54)/2 = 4.37 mFlx 0.7·hp·ft·amx·H0 = 0.7×1.00×1100.00×4.370×0.170= 572.03 kN，滿足要求。Y方向：Aly = 1/4·(2B2H0A1A2A)(A1A2A2H0) = (1/4)×(2×1.992×0.175.204.20)(5.204.202×0.17) = 0.88 m2Fly = pj·Aly =

17、8.97×0.88 = 7.88 kNab = minB2H0, B1B2 = min1.992×0.17, 3.00 = 2.33 mamy = (atab)/2 = (Bab)/2 = (1.992.33)/2 = 2.16 mFly 0.7·hp·ft·amy·H0 = 0.7×1.00×1100.00×2.160×0.170= 282.74 kN，滿足要求。5基礎受壓驗算計算公式：混凝土結構設計規(guī)范（GB 500102002）Fl 1.35·c·l·fc&#

18、183;Aln(8)局部荷載設計值：Fl = 129.71 kN混凝土局部受壓面積：Aln = Al = B×A = 1.99×4.20 = 8.36 m2混凝土受壓時計算底面積：Ab = min3B, B1B2×minA2B, A1A2 = 15.60 m2混凝土受壓時強度提高系數(shù)：l = sq·(Ab/Al) = sq·(15.60/8.36) = 1.37 1.35c·l·fc·Aln = 1.35×1.00×1.37×9600.00×8.36 = 147985.27

19、kN Fl = 129.71 kN，滿足要求。6基礎受彎計算計算公式：按建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 500072002)下列公式驗算：M=a12(2la')(pmaxp2G/A)(pmaxp)·l/12(9)M=(la')2(2bb')(pmaxpmin2G/A)/48 (10)(1)柱根部受彎計算：G = 1.35Gk = 1.35×78.00 = 105.30kNX方向受彎截面基底反力設計值：pminx = (FG)/SM0y/Wy = (129.71105.30)/15.605.15/7.80 = 14.40 kPapmaxx = (FG)/S

20、M0y/Wy = (129.71105.30)/15.605.15/7.80 = 15.72 kPapnx = pminx(pmaxxpminx)(2B1B)/2(B1B2) = 14.40(15.7214.40)×4.99/(2×3.00) = 15.50 kPa-截面處彎矩設計值：M= (B1B2)/2B/222(A1A2)A(pmaxxpnx2G/S) (pmaxxpnx)(A1A2)/12= (3.00/21.99/2)2(2×5.204.20)(15.7215.502×105.30/15.60) (15.7215.50)×5.20)/

21、12= 5.53 kN·m-截面處彎矩設計值：M= (A1A2A)22(B1B2)B(pmaxxpminx2G/S)/48= (5.204.20)2(2×3.001.99)(15.7214.402×105.30/15.60)/48= 2.77 kN·m-截面受彎計算：相對受壓區(qū)高度： = 0.003837 配筋率： = 0.000123 < min = 0.001500 = min = 0.001500 計算面積：375.00 mm2/m-截面受彎計算：相對受壓區(qū)高度： = 0.003331 配筋率： = 0.000107 < min = 0

22、.001500 = min = 0.001500 計算面積：375.00 mm2/m（四）計算結果1X方向彎矩驗算結果：計算面積：375.00 mm2/m采用方案：D12200實配面積：565.49 mm2/m2Y方向彎矩驗算結果：計算面積：375.00 mm2/m采用方案：D12200實配面積：565.49 mm2/m出料平臺搭設方案 溫州市醫(yī)學院附屬第一醫(yī)院遷建工程03標段，按施工時垂直運輸?shù)男枰?，在樓邊設置 SSDB100型 升降機 8 臺，最大使用高度至 十層樓面，離地 50 m，物料提升機與樓層外緣間隔距離 1.40 m，需搭設平臺，以供人員和材料的出入。平臺采用扣件和48×

23、;3.2鋼管搭設，左右外側立面采用密目型安全網(wǎng)封閉。一、平臺的幾何尺寸和構造參照扣件式雙排鋼管腳手架的構造型式，自地面至十層樓面搭設出入平臺，總高2m，平臺的里立桿離墻0.10m、外立桿離機架立柱0.10m、里外立桿橫向排距1.20m。相應升降機的吊籠位置，立桿縱向間距，步距層為1.50m、四層以上為1.30m。橫向水平桿的里端與樓層外緣梁頂緊，左、右端內(nèi)立桿分別與柱用扣件和鋼管連結，連結桿的豎向間距3.00m。在樓層平面上，鋪滿木板，板底設間距0.50m的縱向水平鋼管，左、右西兩邊設置1.80m高防護欄桿和0.30m高踢腳桿作臨邊防護，離樓層邊沿1.50m處設置可前后開啟的雙扇鐵柵防護門。二

24、、卸料平臺計算1參數(shù)信息:1)基本參數(shù)立桿橫距l(xiāng)b(m):1.20，立桿步距h(m)：1.50；立桿縱距l(xiāng)a(m):1.70，平臺支架計算高度H(m)：46.00；平臺底鋼管間距離(mm)：400.00；鋼管類型(mm):48×3.2，扣件連接方式：單扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；2)荷載參數(shù)腳手板自重(kN/m2):0.300；欄桿、擋腳板自重(kN/m2):0.150；施工人員及卸料荷載(kN/m2):4.000；3)地基參數(shù)地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):500.00；立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整系數(shù):0.50。圖2-1井架落地平臺

25、側立面圖 2.板底支撐鋼管計算:板底支撐鋼管按照均布荷載下簡支梁計算，截面幾何參數(shù)為截面抵抗矩 W = 4.73 cm3；截面慣性矩 I = 11.36cm4；圖2-2板底支撐鋼管計算簡圖1)荷載的計算：(1)腳手板自重(kN/m)：q1 =0.3×0.4 = 0.12 kN/m；(2)施工人員及卸料荷載標準值(kN/m)：Q1 = 4×0.4 = 1.6 kN/m；2)強度驗算:板底支撐鋼管按簡支梁計算。最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下: 荷載設計值：q=1.2×q1+1.4×Q1 =1.2×0.12+1.4×1.6

26、=2.384kN/m；最大彎距 Mmax = 0.125×2.384×1.72 = 0.861 kN·m ；支座力 N = 0.5×2.384×1.7 = 2.026 kN；最大應力 = Mmax / W = 0.861×106 / (4.73×103) = 182.076 N/mm2；板底鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；板底鋼管的計算應力 182.076 N/mm2 小于 板底鋼管的抗彎設計強度 205 N/mm2，滿足要求。3)撓度驗算:計算公式如下: 均布恒載: q = q1 = 0.12 kN/m； V

27、 = (5×0.12× (1.7×103)4 )/(384×2.06×100000×11.36×104)=0.558 mm；板底支撐鋼管的最大撓度為 0.558 mm 小于 鋼管的最大容許撓度 1700/150與10 mm，滿足要求。3.橫向支撐鋼管計算: 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的簡支梁計算；集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞力，P =2.026 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.811 kN·m ；最大變形 Vmax = 5.

28、312 mm ；最大支座力 Qmax = 4.053 kN ；最大應力 = Mmax/w=0.811×106/4.73×103=171.394 N/mm2 ；橫向鋼管的計算應力 171.394 N/mm2 小于 橫向鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！橫向支撐鋼管的最大撓度為 5.312 mm 小于 橫向支撐鋼管的最大容許撓度 1200/150與10 mm，滿足要求！4、扣件抗滑移的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。R Rc其中 Rc - 扣件抗

29、滑承載力設計值,取6.40 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 4.053 kN；R < 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。 5.支架立桿荷載標準值(軸力)計算:1)靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的結構自重(kN)：NG1 = 0.129×46 = 5.939 kN；(2)欄桿、擋腳板的自重(kN)：NG2 = 0.15×1.2×10/2 = 0.9 kN；(3)腳手板自重(kN)：NG3 = 0.3×1.2×1.7×10/4 = 1.53 kN； 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG

30、 = NG1+NG2+NG3= 5.939+0.9+1.53=8.369 kN；2)活荷載為施工人員及卸料荷載: 施工人員及卸料荷載標準值： NQ = 4×1.2×1.7/4 = 2.04 kN；3)因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×8.369+ 1.4×2.04 = 12.898 kN；6.立桿的穩(wěn)定性驗算:立桿的穩(wěn)定性計算公式: 其中 N 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 12.898 kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i的值查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑(cm)

31、 ：i = 1.59 cm； A 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.5 cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范，由以下公式計算： l0 = kh k- 計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； - 計算長度系數(shù)，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范表5.3.3；取最不利值= 1.8；=h/i =1.8×1.5×103/15.9 = 169.811 <210，長細比滿足

32、要求；立桿計算長度 l0 = kh = 1.155 ×1.8×1.5 = 3.118 m；=l0/i =3118/15.9=196；由長細比的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.188 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =12.898×103 /( 0.188×450 )= 152.462 N/mm2；立桿鋼管穩(wěn)定性驗算 = 152.462 N/mm2 小于 立桿鋼管抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！7立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgk×kc = 250 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 500 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數(shù)：kc = 0.5 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =51.59 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 12.9 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=51.59 fg=250 kPa 。地基承載力滿足要求！三、施工設備1.單位工程各級負責人按安全技術規(guī)范與建筑