機(jī)械式離合器設(shè)計(jì)-說(shuō)明書(shū)

1、xx理工大學(xué)課程設(shè)計(jì)論文引言現(xiàn)代汽車(chē)工業(yè)具有世界性，是開(kāi)發(fā)型的綜合工業(yè)，競(jìng)爭(zhēng)也越來(lái)越激烈。我國(guó)自1953年創(chuàng)建第一汽車(chē)制造廠(chǎng)至今，已有130多家汽車(chē)制造廠(chǎng)，700多家汽車(chē)改裝廠(chǎng)。隨著我國(guó)國(guó)民經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展和人們生活水平的不斷提高，對(duì)汽車(chē)的使用功能不斷提出新的要求。目前大部分汽車(chē)采用離合器作為汽車(chē)的動(dòng)力傳遞機(jī)構(gòu)。多年的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)使人們逐漸趨向于采用單片干式摩擦離合器。它具有從動(dòng)部分轉(zhuǎn)動(dòng)慣量小，散熱性好，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，調(diào)整方便，尺寸緊湊，分離徹底等優(yōu)點(diǎn)。而且只要在結(jié)構(gòu)上采取一定措施，也能使其接合平順。如今，單片干式摩擦離合器在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方面也相當(dāng)完善：采用具有軸向彈性的從動(dòng)盤(pán)，提高了離合器的接合平順性；離

2、合器中裝有扭轉(zhuǎn)減振器，防止了傳動(dòng)系統(tǒng)的共振，減少了噪音；以及采用了摩擦較小的分離桿機(jī)構(gòu)等。另外，采用了膜片彈簧作為壓簧，可同時(shí)兼起到分離杠桿的作用，使離合器結(jié)構(gòu)大為簡(jiǎn)化，并顯著地縮短了離合器的軸向尺寸。膜片彈簧和壓盤(pán)的環(huán)行接觸，可保證壓盤(pán)上的壓力均勻。由于膜片彈簧本身的特性，當(dāng)摩擦片磨損時(shí)，彈簧的壓力幾乎沒(méi)有改變，且可減輕分離離合器時(shí)所需要的踏板力。為了提高離合器的傳扭能力，在重型汽車(chē)上多采用多片干式離合器。此外，近年來(lái)由于多片濕式離合器在技術(shù)上的不段改善，在國(guó)外的某些重型牽引汽車(chē)和自卸車(chē)上又開(kāi)始采用多片濕式離合器，并有不斷增加的傾向。與干式離合器相比，由于用油泵進(jìn)行強(qiáng)制制冷的結(jié)果，摩擦表面的

3、溫度較低（不超過(guò)93）。因此，允許起步時(shí)長(zhǎng)時(shí)間地打滑或用高檔起步而不致燒損摩擦片，具有良好的起步能力。據(jù)說(shuō)這種離合器的使用壽命可達(dá)干式離合器的五、六倍。 為了實(shí)現(xiàn)離合器的自動(dòng)操縱，有自動(dòng)離合器。采用自動(dòng)離合器時(shí)可以省去離合器踏板，實(shí)現(xiàn)汽車(chē)的“雙踏板”操縱。與其他自動(dòng)傳動(dòng)系統(tǒng)（如液力傳動(dòng)）相比，它具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，成本低廉及傳動(dòng)效率高的優(yōu)點(diǎn)。因此，在歐洲小排量汽車(chē)上曾得到廣泛的應(yīng)用。但是在現(xiàn)有自動(dòng)離合器的各種結(jié)構(gòu)中，離合器的摩擦力矩的力矩調(diào)節(jié)特性還不夠理想，使用性能不盡完善。例如，汽車(chē)以高檔低速上坡時(shí)，離合器往往容易打滑。因此必須提前換如低檔以防止摩擦片的早期磨損以至燒壞。這些都需要進(jìn)一步改善。 隨

4、著汽車(chē)運(yùn)輸?shù)陌l(fā)展，離合器還要在原有的基礎(chǔ)上不斷改進(jìn)和提高，以適應(yīng)新的使用條件。從國(guó)外的發(fā)展動(dòng)向來(lái)看，近年來(lái)汽車(chē)的性能在向高速發(fā)展，發(fā)動(dòng)機(jī)的功率和轉(zhuǎn)速不斷提高，載重汽車(chē)趨向大型化，國(guó)內(nèi)也有類(lèi)似的情況。此外，對(duì)離合器的使用要求也越來(lái)越高。所以，增加離合器的傳扭能力，提高其使用壽命，簡(jiǎn)化操作，已經(jīng)成為目前離合器的發(fā)展趨勢(shì)1 汽車(chē)離合器簡(jiǎn)介1.1 離合器的工作原理摩擦離合器一般是有主動(dòng)部分、從動(dòng)部分組成、壓緊機(jī)構(gòu)和操縱機(jī)構(gòu)四部分組成。離合器在接合狀態(tài)時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩自曲軸傳出，通過(guò)飛輪1和壓盤(pán)借摩擦作用傳給從動(dòng)盤(pán)2，在通過(guò)從動(dòng)軸傳給變速器。當(dāng)駕駛員踩下踏板時(shí)，通過(guò)拉桿，分離叉、分離套筒和分離軸承，將分離

5、杠桿的內(nèi)端推向右方，由于分離杠桿的中間是以離合器蓋上的支柱為支點(diǎn)，而外端與壓盤(pán)連接，所以能克服壓緊彈簧的力量拉動(dòng)壓盤(pán)向左，這樣，從動(dòng)盤(pán)2兩面的壓力消失，因而摩擦力消失，發(fā)動(dòng)機(jī)的扭矩就不再傳入變速器，離合器處于分離狀態(tài)。當(dāng)放開(kāi)踏板，回位彈簧克服各拉桿接頭和支承中的摩擦力，使踏板返回原位。此時(shí)壓緊彈簧就推動(dòng)壓盤(pán)向右，仍將從動(dòng)盤(pán)2壓緊在飛輪上1，這樣發(fā)動(dòng)機(jī)的扭矩又傳入變速器.圖1.1 離合器工作原理圖1飛輪；2從動(dòng)盤(pán)；3離合器踏板；4壓緊彈簧；5變速器第一軸；6從動(dòng)盤(pán)轂1.2 離合器的功用離合器的主要功能是切斷和實(shí)現(xiàn)對(duì)傳動(dòng)系的動(dòng)力傳遞。其主要作用：1）汽車(chē)起步時(shí)將發(fā)動(dòng)機(jī)與傳動(dòng)系平順地接合，確保汽車(chē)平

6、穩(wěn)起步；2）在換擋時(shí)將發(fā)動(dòng)機(jī)與傳動(dòng)系分離，減少變速器中換擋齒輪之間的沖擊；3）限制傳動(dòng)系所承受的最大轉(zhuǎn)矩，防止傳動(dòng)系各零件因過(guò)載而損壞；4）有效地降低傳動(dòng)系中的振動(dòng)和噪聲。1.3 汽車(chē)離合器設(shè)計(jì)的基本要求在設(shè)計(jì)離合器時(shí)，應(yīng)根據(jù)車(chē)型的類(lèi)別，使用要求制造條件以及“三化”（系列化，通用化，標(biāo)準(zhǔn)化）要求等，合理選擇離合器的結(jié)構(gòu)。在離合器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)必須綜合考慮以下幾點(diǎn)：1）在任何行駛條件下，既能可靠地傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)的最大轉(zhuǎn)矩，并有適當(dāng)?shù)霓D(zhuǎn)矩儲(chǔ)備，又能防止過(guò)載。2）接合時(shí)要完全、平順、柔和，保證起初起步時(shí)沒(méi)有抖動(dòng)和沖擊。3）分離時(shí)要迅速、徹底。4）從動(dòng)部分轉(zhuǎn)動(dòng)慣量要小，以減輕換檔時(shí)變速器齒輪間的沖擊，便于換

7、檔和減小同步器的磨損。5）應(yīng)有足夠的吸熱能力和良好的通風(fēng)效果，以保證工作溫度不致過(guò)高，延長(zhǎng)壽命。6）避免傳動(dòng)系產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)共振，具有吸收振動(dòng)、緩和沖擊的能力。7）操縱方便、準(zhǔn)確，以減少駕駛員的疲勞。8）作用在從動(dòng)盤(pán)上的壓力和摩擦材料的摩擦因數(shù)在使用過(guò)程中變化要盡可能小，保證有穩(wěn)定的工作性能。9）具有足夠的強(qiáng)度和良好的動(dòng)平衡，一保證其工作可靠、使用壽命長(zhǎng)。10）結(jié)構(gòu)應(yīng)簡(jiǎn)單、緊湊，制造工藝性好，維修、調(diào)整方便等。2 離合器主要參數(shù)的選擇2.1 初選摩擦片外徑D、內(nèi)徑d、厚度b摩擦片外徑是離合器的基本尺寸，它關(guān)系到離合器的結(jié)構(gòu)重量和使用壽命。它和離合器所需傳遞的轉(zhuǎn)矩大小有一定的關(guān)系。顯然，傳遞大的轉(zhuǎn)矩，

8、就需要大的尺寸。發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩是重要的參數(shù)，當(dāng)按發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩（N m）來(lái)選定時(shí)，根據(jù)汽車(chē)設(shè)計(jì)式2-9，有公式 式中摩擦片外徑，mm發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，N m為直徑系數(shù)，乘用車(chē)取14.6則 =186.3mm，根據(jù)汽車(chē)離合器表3.2.1可知，取D=200mm,d=140mm, b=4.0mm2.2 后備系數(shù)由于所設(shè)計(jì)的離合器為膜片彈簧離合器，在使用過(guò)程中其摩擦片的磨損工作壓力幾乎不會(huì)變小（開(kāi)始時(shí)還有些增加），再加上車(chē)用車(chē)的后備功率比較大，使用條件較好，乘用車(chē)推薦選擇=1.201.75，故取1.5。2.3 單位壓力根據(jù)公式 Tc= （1）Tc= （2）由公式（1）和（2）聯(lián)立可得=0.33Mpa故根據(jù)根據(jù)

9、汽車(chē)設(shè)計(jì)表22可知當(dāng)0.25Mpa50mm故符合d2R0+50mm的優(yōu)化條件3.3.5 單位摩擦面積傳遞的轉(zhuǎn)矩為反映離合器傳遞的轉(zhuǎn)矩并保護(hù)過(guò)載的能力，單位摩擦面積傳遞的轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于其許用值，即 式中，為單位摩擦面積傳遞的轉(zhuǎn)矩；為其允許值，按表3-1選取。表3-1 單位摩擦面積傳遞轉(zhuǎn)矩的允許值離合器規(guī)D/mm0.280.300.350.40其中 Tc=1.5x165=231代入數(shù)據(jù)=0.0720.28（Nm/mm）符合要求3.3.6 單位壓力為降低離合器滑磨時(shí)的熱負(fù)荷，防止摩擦片損傷，選取單位壓力的最大范圍為0.1Mpa1.5Mpa 得=0.33 Mpa 在規(guī)定范圍內(nèi)，故滿(mǎn)足要求3.3.7總摩擦功

10、w根據(jù)汽車(chē)設(shè)計(jì)式（213）為了減少汽車(chē)起步過(guò)程中離合器的滑磨，防止摩擦片表面過(guò)高而發(fā)生燒傷，離合器每一次接合的單位摩擦面積滑磨功應(yīng)小于其許用值，即：，其中W=為整車(chē)質(zhì)量1680kg，為輪胎軌動(dòng)半徑334mm，為一檔傳動(dòng)比2.92,為主減速比3.05,汽車(chē)總質(zhì)量=+65n+n1900kgW=21932J/mm 符合要求。4 膜片彈簧的設(shè)計(jì)4.1 膜片彈簧的基本參數(shù)的選擇4.1.1 比值和h的選擇為了保證離合器壓緊力變化不大和操縱輕便，汽車(chē)離合器用膜片彈簧的一般為1.52.0，板厚h為24mm故初選h=2.5mm, =1.8則H=4.5mm.圖4.14.1.2 比值和R、r的選擇比值R/r對(duì)彈簧的

11、載荷及應(yīng)力特性都有影響。對(duì)于汽車(chē)離合器的膜片彈簧，設(shè)計(jì)上并不需要儲(chǔ)存大量的彈性能，而是根據(jù)結(jié)構(gòu)布置與分離的需要來(lái)決定，一般R/r取值為1.201.35.為使摩擦片上壓力分布均勻，推式膜片彈簧的R值應(yīng)取為大于或等于摩擦片的平均摩擦半徑Rc 由于摩擦片平均半徑Rc=(D+d)/4=(200+140)/4=85mm，對(duì)于推式膜片彈簧的R值，應(yīng)滿(mǎn)足關(guān)系RRc故取R=88mm,再結(jié)合實(shí)際情況取R/r=1.3,則r=68mm。4.1.3 的選擇arctanH/(R-r)=arctan4.5/(88-68)12.6， 圖4.2滿(mǎn)足915的范圍。4.1.4 分離指數(shù)目n的選取根據(jù)實(shí)際情況通常為18。4.1.5

12、 膜片彈簧小端內(nèi)半徑 ,分離軸承作用半徑rf由離合器的結(jié)構(gòu)決定，其最小值應(yīng)大于變速器第一軸花鍵的外徑,選=30mm。分離軸承作用半徑Rf應(yīng)略大于膜片彈簧小端半徑，取值為32mm。4.1.6 膜片彈簧工作點(diǎn)位置的選擇圖4.3膜片彈簧工作點(diǎn)如圖所示，該曲線(xiàn)的拐點(diǎn)H對(duì)應(yīng)著膜片彈簧的壓平位置，而且1H=（1M+1N）2新離合器在接合狀態(tài)時(shí)，膜片彈簧工作點(diǎn)B一般取在凸點(diǎn)和拐點(diǎn)之間，且靠近或在點(diǎn)處，一般1B=（0.81.0）1H,以保證摩擦片在最大磨損限度范圍內(nèi)的壓緊力從1B到F1A變化不大。當(dāng)分離時(shí)，膜片彈簧工作點(diǎn)從B變到C。為最大限度的減少踏板力，C點(diǎn)應(yīng)盡量靠近N點(diǎn)4.1.7 切槽寬度1、2及半徑取1

13、3.5mm, 2=10mm, 應(yīng)滿(mǎn)足r-2,則r-2=68-10=58mm，故取58mm. 圖 4.4 4.2 強(qiáng)度校核 設(shè)通過(guò)支承環(huán)和壓盤(pán)加載膜片彈簧上地載荷F1(N)集中在支承點(diǎn)處，加載點(diǎn)間的相對(duì)軸向變形為 (mm)，則膜片彈簧的彈性特性如下式表示： （4-1）式中，E彈性模量，鋼材料取E=2.1Mpa； 泊松比，鋼材料取=0.3； R自由狀態(tài)下碟簧部分大端半徑，88mm； r自由狀態(tài)下碟簧部分小端半徑，68mm； 壓盤(pán)加載點(diǎn)半徑，85mm； 支點(diǎn)半徑，70mm； H自由狀態(tài)下碟簧部分內(nèi)截錐高度，4.5mm；h膜片彈簧鋼板厚度，2.5mm。對(duì)F1求導(dǎo)可得 （4-2）對(duì)一元二次方程求解可得，

14、,，其中為每個(gè)摩擦面的最大允許磨損量0.51mm取為0.8mm則。,為了保證摩擦片磨損后仍能可靠的傳遞傳矩，并考慮摩擦因數(shù)的下降，摩擦片磨損后彈簧工作壓緊力應(yīng)大于或等于新摩擦片時(shí)的壓緊力。將的值代入式（4-1）可得，,圖4.5通過(guò)Vb軟件繪圖得到上圖（4.5）的曲線(xiàn)。由此可知摩擦片在最大磨損限度范圍內(nèi)的壓緊力從1B到F1A變化不大且膜片彈簧工作點(diǎn)B一般取在凸點(diǎn)和拐點(diǎn)之間，且靠近或在點(diǎn)處。即符合要求。當(dāng)離合器分離時(shí)，膜片彈簧加載點(diǎn)發(fā)生變化。設(shè)分離軸承對(duì)膜片彈簧指所加的載荷為F2，對(duì)應(yīng)此載荷作用點(diǎn)的變形為2。由 假定膜片彈簧在承載過(guò)程中其子午斷面剛性地繞此斷面上的某中性點(diǎn)O轉(zhuǎn)動(dòng)。斷面在O點(diǎn)沿圓周方

15、向的切向應(yīng)變?yōu)榱?，故該點(diǎn)的切向應(yīng)力為零，O點(diǎn)以外的點(diǎn)均存在切向應(yīng)變和切向應(yīng)力?，F(xiàn)選定坐標(biāo)于子午斷面，使坐標(biāo)原點(diǎn)位于中性點(diǎn)O。令X軸平行于子午斷面的上下邊，其方向如上圖所示，則斷面上任意點(diǎn)的切向應(yīng)力為： (4-3) 式中 碟簧部分子午斷面的轉(zhuǎn)角（從自由狀態(tài)算起）碟簧部分子有狀態(tài)時(shí)的圓錐底角e 碟簧部分子午斷面內(nèi)中性點(diǎn)的半徑e=（R-r）/In(R/r)=77.5 為了分析斷面中斷向應(yīng)力的分布規(guī)律，將（4-3）式寫(xiě)成Y與X軸的關(guān)系式： 11 ()(4-4)上式可知，當(dāng)膜片彈簧變形位置一定時(shí)，一定的切向應(yīng)力t在X-Y坐標(biāo)系里呈線(xiàn)性分布。當(dāng)時(shí)，因?yàn)榈闹岛苄?，我們可以將看成，由上式可?xiě)成。此式表明，對(duì)于

16、一定的零應(yīng)力分布在中性點(diǎn)O而與X軸承角的直線(xiàn)上。從式（4-4）可以看出當(dāng)時(shí)無(wú)論取任何值，都有。顯然，零應(yīng)力直線(xiàn)為K點(diǎn)與O點(diǎn)的連線(xiàn)，在零應(yīng)力直線(xiàn)內(nèi)側(cè)為壓應(yīng)力區(qū)，外側(cè)位拉應(yīng)力區(qū)，等應(yīng)力直線(xiàn)離應(yīng)力直線(xiàn)越遠(yuǎn)，其應(yīng)力越高。由此可知，碟簧部分內(nèi)緣點(diǎn)B處切向壓應(yīng)力最大，A處切向拉應(yīng)力最大，分析表明，B點(diǎn)的切向應(yīng)力最大，計(jì)算膜片彈簧的應(yīng)力只需校核B處應(yīng)力就可以了，將B點(diǎn)的坐標(biāo)X=（e-r）和Y=h/2 代入（4-3）式有： 令可以求出切向壓應(yīng)力達(dá)極大值的轉(zhuǎn)角所以： ，N/mm2B點(diǎn)作為分離指根部的一點(diǎn)，在分離軸承推力F2作用下還受有彎曲應(yīng)力： 式中 n分離指數(shù)目 n=18 br單個(gè)分離指的根部寬mm因此： N

17、/mm2由于rB是與切向壓應(yīng)力tB垂直的拉應(yīng)力，所以根據(jù)最大剪應(yīng)力強(qiáng)度理論，B點(diǎn)的當(dāng)量應(yīng)力為：N/mm2N/mm2故膜片彈簧和當(dāng)量應(yīng)力不超出允許應(yīng)力范圍，所以數(shù)據(jù)合適。5 扭轉(zhuǎn)減振器的設(shè)計(jì)5.1 扭轉(zhuǎn)減振器主要參數(shù)帶扭轉(zhuǎn)減振器的的從動(dòng)盤(pán)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如下圖5.1所示彈簧摩擦式:圖5.1 帶扭轉(zhuǎn)減振器的從動(dòng)盤(pán)總成結(jié)構(gòu)示意圖1從動(dòng)盤(pán)；2減振彈簧；3碟形彈簧墊圈；4緊固螺釘；5從動(dòng)盤(pán)轂；6減振摩擦片7減振盤(pán)；8限位銷(xiāo)由于現(xiàn)今離合器的扭轉(zhuǎn)減振器的設(shè)計(jì)大多采用以往經(jīng)驗(yàn)和實(shí)驗(yàn)方法通過(guò)不斷篩選獲得,且越來(lái)越趨向采用單級(jí)的減振器。5.1.1 極限轉(zhuǎn)矩Tj根據(jù)汽車(chē)設(shè)計(jì)式（231）知極限轉(zhuǎn)矩受限于減振彈簧的許用應(yīng)力等因

18、素，與發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩有關(guān)，一般可取Tj=(1.52.0) 系數(shù)取2.0則Tj=2.02.0165330（Nm）5.1.2 扭轉(zhuǎn)剛度k根據(jù)汽車(chē)設(shè)計(jì)式（235）可知，由經(jīng)驗(yàn)公式初選k Tj即kTj133064290（Nm/rad）5.1.3 阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩T根據(jù)汽車(chē)設(shè)計(jì)式（236）可知,可按公式初選TT（0.060.17）取系數(shù)為0.1 T=0.1165=16.5(Nm)5.1.4 預(yù)緊轉(zhuǎn)矩Tn減振彈簧在安裝時(shí)都有一定的預(yù)緊。根據(jù)汽車(chē)設(shè)計(jì)式（237）知，Tn滿(mǎn)足以下關(guān)系：Tn（0.050.15），且TnT16.5Nm而（0.050.15）8.2524.75 Nm則初選Tn15 Nm5.1.5 減振彈

19、簧的位置半徑R0R0=(0.600.75)d/2則取R0=0.6d/2=0.6140/2=42(mm)。5.1.6 減振彈簧個(gè)數(shù)Zj根據(jù)汽車(chē)設(shè)計(jì)表（26）知，當(dāng)摩擦片外徑D250mm時(shí)，Zj=68故取Zj=65.1.7 減振彈簧總壓力當(dāng)減振彈簧傳遞的轉(zhuǎn)矩達(dá)到最大值Tj時(shí)，減振彈簧受到的壓力F為T(mén)j/R0 330/(42) 7.857（kN)5.2 減振彈簧的計(jì)算在初步選定減振器的主要參數(shù)以后，即可根據(jù)布置上的可能來(lái)確定和減振器設(shè)計(jì)相關(guān)的尺寸。5.2.1 減振彈簧的分布半徑R1根據(jù)根據(jù)汽車(chē)離合器知，R1的尺寸應(yīng)盡可能大些，一般取R1=(0.600.75)d/2，式中，d為離合器摩擦片內(nèi)徑故R1=

20、0.6d/2=0.6140/2=42(mm)，即為減振器基本參數(shù)中的R05.2.2 單個(gè)減振器的工作壓力PP= /Z=7857/6=1309 (N)5.2.3 減振彈簧尺寸1）彈簧中徑Dc根據(jù)根據(jù)汽車(chē)離合器知，其一般由布置結(jié)構(gòu)來(lái)決定，通常Dc=1115mm故取Dc=12mm2）彈簧鋼絲直徑dd=式中，扭轉(zhuǎn)許用應(yīng)力可取550600Mpa,故取為550Mpa所以d=3.10mm符合d=34mm3）減振彈簧剛度k根據(jù)根據(jù)汽車(chē)離合器式4.7.13知，應(yīng)根據(jù)已選定的減振器扭轉(zhuǎn)剛度值k及其布置尺寸R1確定，即k=則K=405N/m4）減振彈簧有效圈數(shù)根據(jù)根據(jù)汽車(chē)離合器知，i=4.55）減振彈簧總?cè)?shù)n其一

21、般在6圈左右，與有效圈數(shù)之間的關(guān)系為n=+(1.52)=6減振彈簧最小高度=24mm彈簧總變形量=P/K=944.5/287.76=4.54mm減振彈簧總變形量=28.54mm減振彈簧預(yù)變形量=15/(405x6x0.042)=0.147mm減振彈簧安裝工作高度=28.54-0.147=28.39mm6 從動(dòng)盤(pán)總成的設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)從動(dòng)盤(pán)時(shí)一般應(yīng)滿(mǎn)足以下幾個(gè)方面的要求:（1）為了減少變速器換檔時(shí)齒輪間的沖擊，從動(dòng)盤(pán)的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量應(yīng)盡可能?。唬?）為了保證汽車(chē)平穩(wěn)起步、摩擦面片上的壓力分布均勻等從動(dòng)盤(pán)應(yīng)具有軸向彈性；（3）為了避免傳動(dòng)系的扭轉(zhuǎn)共振以及緩和沖擊載荷，從動(dòng)盤(pán)中應(yīng)裝有扭轉(zhuǎn)減振器；（4）要有足夠的抗

22、爆裂強(qiáng)度。6.1 從動(dòng)盤(pán)轂根據(jù)汽車(chē)設(shè)計(jì)，從動(dòng)盤(pán)轂軸向長(zhǎng)度不宜過(guò)小，以免再花鍵軸上滑動(dòng)時(shí)產(chǎn)生偏斜而使分離不徹底，一般取1.01.4倍的花鍵軸直徑。從動(dòng)盤(pán)轂的材料選取45鍛鋼，并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，表面和心部硬度一般2632HRC。根據(jù)摩擦片的外徑D的尺寸以及根據(jù)汽車(chē)設(shè)計(jì)表27查出從動(dòng)盤(pán)轂花鍵的尺寸。由于D=200mm,則查表可得，花鍵尺寸：齒數(shù)n=10， 外徑=29mm, 內(nèi)徑23mm 齒厚b=4mm,有效齒長(zhǎng)l=25mm, 積壓應(yīng)力=11.1Mpa花鍵齒的側(cè)面壓力：代入數(shù)據(jù)得P=3173N擠壓應(yīng)力： ，其中代入數(shù)據(jù)=1.2711.1Mpa,符合要求。6.2 從動(dòng)片從動(dòng)盤(pán)對(duì)離合器工作性能影響很大，設(shè)計(jì)時(shí)

23、應(yīng)滿(mǎn)足如下要求：1)從動(dòng)盤(pán)的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量應(yīng)盡可能小，以減小變速器換擋時(shí)輪齒間的沖擊。2) 從動(dòng)盤(pán)應(yīng)具有軸向彈性，使離合器結(jié)合平順，便于起步，而且使摩擦面壓力均勻，以減小磨損。3)應(yīng)安裝扭轉(zhuǎn)減振器，以避免傳動(dòng)系共振，并緩和沖擊。從動(dòng)片要求質(zhì)量輕，具有軸向彈性，硬度和平面度要求高。材料選用中碳鋼板（10號(hào)），厚度為取為2mm,表面硬度為3540HRC。7 壓盤(pán)設(shè)計(jì)7.1 離合器蓋 離合器蓋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的要求：1)應(yīng)具有足夠的剛度，否則影響離合器的工作特性，增大操縱時(shí)的分離行程，減小壓盤(pán)升程，嚴(yán)重時(shí)使摩擦面不能徹底分離。2)應(yīng)與飛輪保持良好的對(duì)中，以免影響總成的平衡和正常的工作。3)蓋的膜片彈簧支承處應(yīng)具有

24、高的尺寸精度。4)為了便于通風(fēng)散熱，防止摩擦表面溫度過(guò)高，可在離合器蓋上開(kāi)較大的通風(fēng)窗孔，或在蓋上加設(shè)通風(fēng)扇片等。應(yīng)具有足夠的剛度，板厚取24mm,乘用車(chē)離合器蓋一般用08、10鋼等低碳鋼板。7.2 壓盤(pán)對(duì)壓盤(pán)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的要求：1)壓盤(pán)應(yīng)具有較大的質(zhì)量,以增大熱容量，減小溫，防止其產(chǎn)生裂紋和破碎，有時(shí)可設(shè)置各種形狀的散熱筋或鼓風(fēng)筋，以幫助散熱通風(fēng)。中間壓盤(pán)可鑄出通風(fēng)槽，也可以采用傳熱系數(shù)較大的鋁合金壓盤(pán)。2)壓盤(pán)應(yīng)具有較大剛度，使壓緊力在摩擦面上的壓力分布均勻并減小受熱后的翹曲變形，以免影響摩擦片的均勻壓緊及與離合器的徹底分離，厚度約為1525 mm 。3)與飛輪應(yīng)保持良好的對(duì)中，并要進(jìn)行靜平衡，壓盤(pán)單件的平衡精度應(yīng)不低于1520 gcm 。4)壓盤(pán)高度(從承壓點(diǎn)到摩擦面的距離)公差要小。壓盤(pán)形狀較復(fù)雜，要求傳熱性好，具有較高的摩擦因數(shù)，通常采用灰鑄鐵，一般采用HT200、HT250、HT300，硬度為170227HBS。7.2.1 壓盤(pán)傳動(dòng)方式的選擇由于傳統(tǒng)的凸臺(tái)式連接方式、鍵式連接方式、銷(xiāo)式連接方式存在傳力處之間有間隙的缺點(diǎn)，故選擇已被廣泛采用的傳動(dòng)片傳動(dòng)方式。另選用膜片彈簧作為壓力彈簧時(shí)，則在壓盤(pán)上鑄有一圈凸起以供支承膜片彈簧或彈性壓桿之間。7.2.2 壓盤(pán)幾何尺寸