八層辦公樓畢業(yè)設計

1、太原理工大學繼續(xù)教育學院畢業(yè)設計XXXXX大學畢業(yè)設計(論文)說明書學習形式 層次 教學站點 題目： 辦公樓 姓 名 專業(yè)班級 指導教師 日 期 2 畢業(yè)設計任務書第一節(jié) 工程概況一、工程名稱XX市郊區(qū)某辦公樓二、建設地點XX市郊區(qū)三、辦公樓平面布置設計要求1辦公室若干2大、小會議室各一個3會客室4文印 打字室5資料室、檔案室各一個6衛(wèi)生間（考慮飲水設備）等。四、設計用原始數(shù)據(jù)資料1氣象資料：基本風壓 W0=0.4k/m22場地的地理位置及周圍建筑物環(huán)境 勘察場地位于太原市北側，柴村附近，為新征耕地，近距離內無既有建筑，建筑環(huán)境良好。3建筑抗震設防要求：8度第一組4地基承載力特征值：160Kp

2、a5設備條件：給水、排水、供電、通訊、供煤氣與城市系統(tǒng)連接。五、建筑介紹1本設計為八層辦公樓，選用現(xiàn)澆式框架結構?？傉嫉孛娣e1265m2，總建筑面積7680m2，總高度為32.5m，層高3.9m。2本工程的建筑結構安全等級為二級，建筑抗震設防類別為丙類建筑。本次設計按八層考慮，抗震設防烈度為8度，設計地震分組為第一組，基本地震加速度值為0.70g。地震作用按8度驗算，抗震措施按8度要求?，F(xiàn)澆框架抗震等級為二級，自振周期折減系數(shù)0.6。第二節(jié) 結構方案一、結構選型由建筑方案可知，本工程為多層結構，建筑布置比較簡單規(guī)則，為此本工程擬采用全現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構。二、基礎形式由于天然地基不能滿足要求

3、，需對地基進行加固處理。根據(jù)建筑地基處理規(guī)范和建筑物特征及場地巖土工程特性，當采用復合地基時，本工程采用碎石樁與CFG樁組合復合地基，其中碎石樁（先施工）以消除液化為主要目的，而CFG樁（后施工）則是以提高地基強度為主要目的。碎石樁處理深度10.012.0米左右，CFG樁入土深度15米左右。依據(jù)勘察所做土工試驗結果，若碎石樁有效樁長8.010.0米左右，樁徑500mm，而CFG樁有效長13.0米左右，樁徑400mm，均按正三角形（樁距1.3m）布樁，即在正三角形（碎石樁）的基礎上，再在正三角形的中心布置CFG樁時，復合地基可達到250kpa。 本設計在經(jīng)CFG樁處理后的地基上做柱下獨立基礎，一

4、條柱子下一個基礎。三、主要材料1混凝土強度等級基礎墊層 C15地梁 C30柱 C30梁 C30樓層板 C30屋頂板 C30其它未注明混凝土強度等級不低于C25。2鋼材（1）焊條：E50用于HRB鋼筋連接E43用于HPB鋼筋或鋼構件連接（2）鋼筋：HPB235 （）、HRB335（）、HRB400（）3鋼筋接頭形式：水平鋼筋連接：采用等強閃光對焊連接或搭接焊接連接；豎向鋼筋連接：搭接焊接連接。4混凝土保護層厚度：樓層、屋面板 15 mm樓層、屋面梁 35 mm地梁 35 mm柱 35 mm基礎 40 mm5圍護結構及隔墻：外墻及固定內隔墻為M型燒結多孔磚（孔洞率不小于35%）砌體墻，其它內隔墻均

5、為輕質隔墻板。燒結多孔磚強度等級：MU10，砌筑砂漿強度等級：M5。輕質隔墻板重量滿足1.0 kN/m2。五、梁、板、柱截面選擇1梁截面尺寸選擇按下述原則進行截面選擇高度不作繞度計算的最小高度，抗震要求，其取值還應符合模數(shù)和考慮門高度、構造、施工等因素對梁高的影響。一般按下式估算： 梁高：框架主梁h(1/101/18)l,次梁h(1/151/20)l l梁的計算跨度 梁寬：b=(1/21/3)h抗震要求梁應設計為長梁，梁的凈跨度不宜小于截面高度的4倍?？拐鹨罂蚣芙Y構的主梁截面寬度不應小于250mm，且不宜小于柱寬1/2, 截面高度和寬度的比值不宜大于4。（1）KL1計算跨度，梁高取，初選；梁

6、寬度，初選。按簡支梁滿載時的驗算。取，則。選用HRB400，混凝土時，。按單筋梁估算， 于是初選梁截面為。（2）KL2計算跨度，梁高取，初選；梁寬度，初選。（3）L1計算跨度，梁高取，初選；梁寬度，初選。2板厚尺寸選擇按下述原則進行： l板的較小計算跨度1/50×3800=76mm 取現(xiàn)澆樓板厚100mm（頂層為120mm）。3柱截面尺寸選擇按下列原則進行：抗震要求柱截面宜采用正方形或接近正方形，在兩個主軸剛度不宜相差太大，柱截面高度與寬度比小于1.5 ?？蚣苤孛娌灰诵∮?50mm，截面高度不宜小于400mm，柱截面沿房屋豎向變化次數(shù)不宜超過三次，上下柱最好均勻內收，即軸線對齊，避

7、免偏心。同層框架柱截面不宜相差過大。地震區(qū)柱應設計為長柱，要求柱的凈高與截面高度之比不宜小于4。 地震區(qū)柱的截面尺寸應滿足軸壓比的要求。當未包括地震作用引起軸壓力時，軸力乘以擴大系數(shù)1.2按下式估算： A1.2N/(fc)式中：柱軸壓比限值，抗震構造措施為一級時，分別為0.7 A：柱截面面積（mm2） fc：混凝土軸心抗壓強度（N/ mm2） N：荷載作用下柱子軸力，框架結構按12 kN/m2估算 N=12 kN/m2×柱子受荷面積×計算截面以上層數(shù)×1.2（1） 各層中柱 按軸壓比限值考慮。本結構框架抗震等級為一級，；辦公樓荷載相對較小，??；樓層數(shù)；彎矩對中柱影

8、響較小，??；柱負載面積；（2） 各層邊柱柱負載面積； 取；其余參數(shù)與中柱相同；（3）考慮到各柱尺寸不宜相差太大以及柱抗側移剛度應有一定保證，因此考慮扭轉后初選柱截面尺寸為：中柱；邊柱。以上尺寸也滿足規(guī)范關于柱截面寬度和高度的最小尺寸、柱剪跨比、截面高寬比等要求。六、結構平面布置圖具體詳見圖3-1，圖3-2：第三節(jié) 荷載計算（計算軸線一榀）一豎向荷載計算1永久荷載計算：（1）樓面屋面荷載：20mm花崗石面層，水泥砂漿抹縫 0.02×280.56 kN/m230mm 1：3干硬水泥砂漿 0.02×300.6 kN/m2100厚承重混凝土 0. 1×252.5 kN/m

9、2板底粉刷： 0.02×160.32 kN/m2 總計： 4.02 kN/m2（2）屋面荷載：120厚承重鋼筋混凝土板： 0.1×252.5 kN/m220厚水泥砂漿抹灰： 0.02×200.4 kN/m2石膏吊頂： 0.6 kN/m2總計： 6.22 kN/m22梁自重計算見表3-1：梁自重計算表 表3-1梁截面容重（kN/m3）自重（kN/m）（mm）（mm）300700305.832200500302.6883柱自重計算見表3-2：柱自重計算表 表3-2柱截面容重（kN/m3）自重（kN/m）（mm）（mm）7007003014.96006003010.85

10、00500307.5400400304.84窗、墻荷載：外墻采用200厚空心磚，外墻面貼瓷磚，內墻面抹灰：11.8×0.2+0.5+20×0.153.16 kN/m2內墻采用200厚雙面抹灰板條隔墻： 1.0 kN/m2鋼鐵門： 0.45 kN/m2鋁合金窗： 0.6 kN/m25恒荷載作用下框架計算簡圖的確定（具體尺寸如圖2-1，圖2-2所示）： 各層的均布荷載計算見表3-3：ED跨 表3-3層bb/2Lgqaq73.81.95.97.46414.18160.322033918.8263.81.95.94.8249.16560.322033917.0753.81.95.9

11、4.8249.16560.322033918.7743.81.95.94.8249.16560.322033920.2733.81.95.94.8249.16560.322033920.2723.81.95.94.8249.16560.322033920.2713.81.95.94.8249.16560.322033920.27DB跨 表3-4層bb/2Lgqaq731.53.87.46411.1960.394736816.35 631.53.84.8247.2360.394736815.47 531.53.84.8247.2360.394736817.17 431.53.84.8247.23

12、60.394736818.67 331.53.84.8247.2360.394736818.67 231.53.84.8247.2360.394736818.67 131.53.84.8247.2360.394736818.67 CB跨 表3-5層bb/2Lgqaq73.81.95.97.46414.18160.322033918.82 63.81.95.94.8249.16560.322033917.07 53.81.95.94.8249.16560.322033918.77 43.81.95.94.8249.16560.322033920.27 33.81.95.94.8249.16560

13、.322033920.27 23.81.95.94.8249.16560.322033920.27 13.81.95.94.8249.16560.322033920.27 恒載作用下的計算簡圖見圖3-1：6.可變荷載計算：（1）屋面活荷載：上人屋面： 2.0 kN/m2（2）樓面活荷載：地面 2.0 kN/m2走道樓梯： 2.5 kN/m2衛(wèi)生間： 2.0 kN/m2大開間辦公 4.0 kN/m27活荷載作用下框架計算簡圖的確定（具體尺寸如圖2-1，圖2-2所示）：各層的均布荷載為：ED跨 表3-6層baLGqa'q'73.81.95.92.85.320.32203392.07

14、 63.81.95.92.85.320.32203392.07 53.81.95.92.85.320.32203392.07 43.81.95.92.85.320.32203392.07 33.81.95.92.85.320.32203392.07 23.81.95.92.85.320.32203392.07 13.81.95.92.85.320.32203392.07 DC跨 表3-7層baLGqa'q'731.53.82.84.20.39473681.14 631.53.83.55.250.39473681.43 531.53.83.55.250.39473681.43 4

15、31.53.83.55.250.39473681.43 331.53.83.55.250.39473681.43 231.53.83.55.250.39473681.43 131.53.83.55.250.39473681.43 CB跨 表3-8層baLGqa'q'73.81.95.92.85.320.32203392.07 63.81.95.92.85.320.32203392.07 53.81.95.92.85.320.32203392.07 43.81.95.92.85.320.32203392.07 33.81.95.92.85.320.32203392.07 23.8

16、1.95.92.85.320.32203392.07 13.81.95.92.85.320.32203392.07 活載作用下的計算簡圖見圖3-2：二、水平荷載計算1 風荷載計算：基本風壓：=0.40 kN/m2 風振體型系數(shù)：按高層建筑混凝土結構技術規(guī)程（JGJ3-2002），框架結構（為結構層數(shù)），取s；據(jù)，且地面粗糙度為B類，查JGJ3-2002表3.2.6-1得：脈動增大系數(shù)；據(jù)m，m，查JGJ3-2002表3.2.6-2得：脈動影響系數(shù)，具體計算見表3-9：風荷載計算表 （kN/m） 表3-9層號zizkBhFiVFiHi832.501.451.0753.205.00142.5117

17、4.81727.301.370.9853.203.90232.48142.51259.78623.401.310.9153.203.90188.69374.99212.09519.501.240.8453.203.90173.32563.68192.82415.601.150.7553.203.90156.11737.00171.71311.701.050.6653.203.90136.85893.11148.5527.801.000.6053.203.90123.751029.97131.5513.901.000.5653.203.90115.821153.72119.721269.53注：

18、1.表中通過內插法求得，;2.本設計為弧形結構，為了簡化計算，近似按矩形計算，上表中的受荷面積B取為上下跨長的平均值。風荷載圖見圖3-3所示：2水平地震作用：（1）計算重力代表值：各層樓集中質量代表值見圖3-4：（2）確定梁、柱線剛度：橫向框架梁的線剛度計算：梁的線剛度計算表 表3-10b（mm）h（mm）（mm4）邊框架梁中框架梁2505509.90×10115.04×10119.90×10122505509.90×10115.04×10119.90×10113006501.96×10129.97×10111.9

19、6×10123507002.86×10121.45×10122.86×10123507002.86×10121.45×10122.86×10123507002.86×10121.45×10122.86×10123507002.86×10121.45×10122.86×1012柱的側移剛度計算表 表3-11層號K值D值DEDCBEDCB71.071.311.311.07452345490612481295543256395961.601.951.951.6057555

20、68556155842121567322815852.613.183.181.0773344168998193949188849500111141.271.821.821.27122743191018311964306494745775131.271.821.821.27122743191018311964306494745775120.611.821.820.61153631191018311964185003673292110.310.490.490.312291201595904828622759079179823（3）計算基本自振周期：將各層集中質量假定為水平荷載作用于各樓層標高處計算

21、各層位移，見表3-12：假想位移計算表 3-12層數(shù)（kN）（kN）（mm）（mm）8829.5 829.5 711290.9 12120.3 2563959.5 4.7 46.3 69925.8 22046.2 3228158.3 6.8 41.6 58774.7 30820.9 5001111.2 6.2 34.7 49934.9 40755.8 7457750.9 5.5 28.6 39934.9 50690.8 7457750.9 6.8 23.1 28459.6 59150.4 6732921.0 8.8 16.3 110015.7 69166.0 9179822.6 7.5 7.5

22、 根據(jù)JGJ3-2002式（B.0.2）：s（4）水平地震作用計算：由地質報告可知，該建筑場地的場地類別為III類，設計地震分組為第一組，查JGJ3-2002表3.3.7-2得s，該建筑的地震基本烈度為8度，查JGJ3-2002表3.3.7-1得水平地震影響系數(shù)最大值，則有：總重力荷載代表值為：kNkN， 查JGJ3-2002表B.0.1，因為s，所以可得頂部附加地震作用系數(shù)為：，則頂部附加作用為：kN，由JGJ3-2002式（B.0.1-3），計算各層的水平地震作用，具體計算見表3-11：各層地震作用及樓層地震剪力 表3-11層數(shù)（m）（kN）（kN）（kN）832.3 829.47 267

23、91.95 0.02 56.2 56.2 727.3 11290.87 308240.86 0.28 646.9 703.1 623.4 9925.83 232264.47 0.21 487.5 1190.6 519.5 8774.72 171107.12 0.15 359.1 1549.7 415.6 9934.95 154985.16 0.14 325.3 1874.9 311.7 9934.95 116238.87 0.10 243.9 2118.9 27.8 8459.56 65984.54 0.06 138.5 2257.4 13.9 10015.70 39061.22 0.04 8

24、2.0 2339.4 注：只加入主體的頂層，即第8層。水平地震作用圖見圖3-7：第四節(jié) 框架內力分析（計算軸線一榀）一、豎向荷載作用下內力計算（分層法）1計算簡圖：框架各構件在計算簡圖中均用單線條表示（詳見計算簡圖4-1）。框架結構的跨度即梁跨取頂層柱截面形心間距離?？蚣苤诨A頂面嵌固，首層柱高取基礎頂面至二層摟面之間的高度，其余各層柱取層高。荷載傳遞按以下路線進行： 板 次梁 主梁 柱 基礎 地基。2恒荷載作用下的內力計算（二次彎矩分配法）：（1）計算簡圖見圖3-1：（2）固端彎矩的計算： 將框架梁看成兩端固接的梁計算固端彎矩， 具體計算見下表4-1：恒載作用下KJ2梁固端彎矩計算表 表4

25、-1層梁號EDDCCB固端彎矩MedMdeMdcMcdMcbMbc7均布-110.4 110.4 -39.8 39.8 -110.4 110.4 集中0.0 0.0 0.0 0.0 0.049.7 合計-110.4 110.4 -39.8 39.8 -110.4 160.1 6均布-99.0 99.0 -37.2 37.2 -99.0 99.0 集中0.0 0.0 0.0 0.0 0.049.7 合計-99.0 99.0 -37.2 37.2 -99.0 148.8 5均布-94.4 99.0 -35.3 35.3 -94.4 94.4 集中0.0 0.0 0.0 0.0 0.024.9 合計

26、-94.4 99.0 -35.3 35.3 -94.4 119.3 4均布-101.3 101.3 -38.2 38.2 -101.3 101.3 集中0.0 0.0 0.0 0.0 0.024.9 合計-101.3 101.3 -38.2 38.2 -101.3 126.2 3均布-101.3 101.3 -38.2 38.2 -101.3 101.3 集中0.0 0.0 0.0 0.0 0.024.9 合計-101.3 101.3 -38.2 38.2 -101.3 126.2 2均布-101.3 101.3 -38.2 38.2 -101.3 101.3 集中0.0 0.0 0.0 0.

27、0 0.024.9 合計-101.3 101.3 -38.2 38.2 -101.3 126.2 1均布-101.3 101.3 -38.2 38.2 -101.3 101.3 集中0.0 0.0 0.0 0.0 0.049.7 合計-101.3 101.3 -38.2 38.2 -101.3 151.1 注：梁端彎矩以梁下側受拉為正，反之為負。（3）分配系數(shù)的計算：分配系數(shù)根據(jù)梁、柱相對線剛度（見上表）計算，由于除底層柱底是固定的以外，其他柱都是彈性支承，為了減少誤差，將上層各柱線剛度乘以0.9加以修正，并將上層各柱的傳遞系數(shù)修正為1/3，底層各柱的傳遞系數(shù)為1/2。（4）彎矩分配：分層法計

28、算所得的梁彎矩并經(jīng)調幅后為最終彎矩，各柱的最終彎矩為與各柱相連的兩層柱計算彎矩疊加所得。若疊加后框架內各節(jié)點彎矩沒有達到平衡，則將節(jié)點不平衡彎矩再分配一次。具體計算過程見表4-2表4-6。 30 恒載作用彎矩分配表 表4-27層節(jié)點號EDCB桿件號上柱下柱EDDE上柱下柱DCCD上柱下柱CBBC上柱下柱荷載類型剛度系數(shù)0.00E+001.64E+111.76E+111.76E+110.00E+004.01E+113.47E+113.47E+110.00E+004.01E+111.76E+111.76E+110.00E+001.64E+11分配系數(shù)0.00 0.48 0.52 0.19 0.00

29、 0.43 0.38 0.38 0.00 0.43 0.19 0.52 0.00 0.48 恒載固端彎矩-110.36 110.36 -39.82 39.82 -110.36 160.10 分配和傳遞13.24 26.47 0.00 30.60 13.46 6.73 -7.99 -15.99 0.00 -36.34 -31.44 -15.72 -43.19 -86.39 0.00 -80.44 0.00 57.06 61.29 30.64 11.06 22.11 0.00 25.56 11.24 5.62 -3.98 -7.96 0.00 -18.09 -15.65 -7.83 -1.46 -

30、2.91 0.00 -2.71 0.00 1.92 2.06 1.03 1.74 3.48 0.00 4.03 1.77 0.89 -0.26 -0.53 0.00 -1.20 -1.04 -0.52 -0.23 -0.46 0.00 -0.43 0.00 0.13 0.14 0.28 0.00 0.33 0.14 0.00 59.11 -59.11 117.55 0.00 -55.64 -61.92 68.10 0.00 60.51 -128.62 83.57 0.00 -83.57 6層節(jié)點號EDCB桿件號上柱下柱EDDE上柱下柱DCCD上柱下柱CBBC上柱下柱荷載類型剛度系數(shù)1.64E+

31、111.64E+111.76E+111.76E+114.01E+114.01E+113.47E+113.47E+114.01E+114.01E+111.76E+111.76E+111.64E+111.64E+11分配系數(shù)0.33 0.33 0.35 0.13 0.30 0.30 0.26 0.26 0.30 0.30 0.13 0.35 0.33 0.33 恒載固端彎矩-99.03 99.03 -37.23 37.23 -99.03 148.77 分配和傳遞8.09 16.18 18.70 18.70 8.23 4.11 -4.65 -9.30 -21.15 -21.15 -18.29 -9.

32、15 -26.71 -53.41 -49.73 -49.73 33.73 33.73 36.22 18.11 4.69 9.39 10.85 10.85 4.77 2.39 -1.52 -3.04 -6.90 -6.90 -5.97 -2.98 -0.42 -0.83 -0.78 -0.78 0.49 0.49 0.53 0.27 0.45 0.89 1.03 1.03 0.45 0.23 -0.05 -0.09 -0.21 -0.21 -0.19 -0.09 -0.04 -0.08 -0.07 -0.07 0.02 0.02 0.02 0.03 0.04 0.04 0.02 34.24 34

33、.24 -68.47 104.97 -28.26 -28.26 -48.45 51.49 30.62 30.62 -112.72 101.17 -50.58 -50.58 5層節(jié)點號EDCB桿件號上柱下柱EDDE上柱下柱DCCD上柱下柱CBBC上柱下柱荷載類型剛度系數(shù)1.64E+111.64E+113.49E+113.49E+114.01E+114.01E+116.87E+116.87E+114.01E+114.01E+113.49E+113.49E+111.64E+111.64E+11分配系數(shù)0.24 0.24 0.52 0.19 0.22 0.22 0.37 0.37 0.22 0.22

34、0.19 0.52 0.24 0.24 恒載固端彎矩-94.38 99.03 -35.30 35.30 -94.38 119.25 分配和傳遞11.04 22.08 12.89 12.89 11.23 5.61 -7.10 -14.21 -16.31 -16.31 -27.94 -13.97 -32.18 -64.36 -30.25 -30.25 24.59 24.59 52.31 26.15 8.62 17.25 10.07 10.07 8.77 4.39 -3.30 -6.61 -7.59 -7.59 -13.00 -6.50 -1.13 -2.26 -1.06 -1.06 0.80 0.

35、80 1.70 0.85 1.43 2.85 1.66 1.66 1.45 0.72 -0.22 -0.43 -0.50 -0.50 -0.85 -0.43 -0.19 -0.37 -0.18 -0.18 0.05 0.05 0.11 0.23 0.13 0.13 0.12 25.44 25.44 -50.89 104.78 -24.39 -24.39 -56.00 56.82 24.75 24.75 -106.32 62.98 -31.49 -31.49 4層節(jié)點號EDCB桿件號上柱下柱EDDE上柱下柱DCCD上柱下柱CBBC上柱下柱荷載類型剛度系數(shù)1.64E+114.01E+115.09E

36、+115.09E+114.01E+118.31E+111.00E+121.00E+124.01E+118.31E+115.09E+115.09E+114.01E+114.01E+11分配系數(shù)0.15 0.37 0.47 0.19 0.15 0.30 0.37 0.37 0.15 0.30 0.19 0.39 0.31 0.31 恒載固端彎矩-101.35 101.35 -38.19 38.19 -101.35 126.22 分配和傳遞11.53 23.05 9.23 19.15 11.72 5.86 -6.93 -13.86 -10.92 -22.64 -27.26 -13.63 -25.64

37、 -51.29 -40.39 -40.39 16.55 40.41 51.31 25.66 7.17 14.34 5.74 11.91 7.29 3.65 -3.05 -6.09 -4.80 -9.95 -11.98 -5.99 -0.71 -1.42 -1.11 -1.11 0.47 1.14 1.44 0.72 1.22 2.45 0.98 2.03 1.24 0.62 -0.18 -0.36 -0.28 -0.59 -0.71 -0.35 -0.12 -0.24 -0.19 -0.19 0.03 0.07 0.09 0.17 0.07 0.14 0.09 17.05 41.62 -58.

38、66 107.41 -16.00 -33.18 -58.23 58.22 16.02 33.23 -107.47 83.40 -41.70 -41.70 3層節(jié)點號EDCB桿件號上柱下柱EDDE上柱下柱DCCD上柱下柱CBBC上柱下柱荷載類型剛度系數(shù)4.01E+114.01E+115.09E+115.09E+118.31E+118.31E+111.00E+121.00E+128.31E+118.31E+115.09E+115.09E+114.01E+114.01E+11分配系數(shù)0.31 0.31 0.39 0.16 0.26 0.26 0.32 0.32 0.26 0.26 0.16 0.39 0.31 0