工業(yè)建筑模板工程施工方案附圖計(jì)算

1、模板工程施工方案一、工程概況：工程名稱(chēng)： 建設(shè)單位： 監(jiān)理單位： 施工單位： 項(xiàng)目經(jīng)理： 本工程坐落于 ，建筑面積 ，建筑高度 米，結(jié)構(gòu)層數(shù) 。工期： 年 月 日至 年 月 日二、模板安裝的一般要求1、安裝模板時(shí)，高度在2m及其以上時(shí)，應(yīng)遵守建筑施工高空作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范的有關(guān)規(guī)定。2、應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆搗砼時(shí)的施工荷載和側(cè)壓力。3、構(gòu)造簡(jiǎn)單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝和砼的澆筑及養(yǎng)護(hù)等工藝要求。4、模板接縫應(yīng)嚴(yán)密，不得漏漿。5、遇有惡劣天氣，如降雨、大霧及六級(jí)以上大風(fēng)時(shí)，應(yīng)停止露天的高處作業(yè)。雨停止后，應(yīng)及時(shí)清除模架及地面上的積水并及時(shí)檢查有無(wú)沉降現(xiàn)象發(fā)生。6

2、、樓層高度超過(guò)4m及其以上的建筑物安裝模板時(shí)，外腳手架應(yīng)隨同搭設(shè)，并滿(mǎn)鋪腳踏板、張掛安全網(wǎng)和防護(hù)欄桿。在臨街及交通要道地區(qū)，應(yīng)設(shè)警示牌，并設(shè)專(zhuān)人監(jiān)護(hù)，嚴(yán)防傷及行人。7、施工人員上下班應(yīng)走安全通道，嚴(yán)禁攀登支撐桿件等上下，也不得在墻頂獨(dú)立梁或在其模板上行走。8、模板的預(yù)留孔洞等處，應(yīng)加蓋或設(shè)防護(hù)欄桿，防止操作人員或物體墜落傷人，具體防護(hù)措施詳見(jiàn)“四口臨邊防護(hù)方案”。9、不得腳手板支搭在模板或支承件上，應(yīng)將模板及支承件與腳手架分開(kāi)。10、在高處支模時(shí)，腳手架或工作臺(tái)上臨時(shí)堆放的模板不宜超過(guò)三層，所堆放和施工操作人員的總荷載，不得超過(guò)腳手架或工作臺(tái)的規(guī)定荷載值（詳見(jiàn)腳手架施工方案）。三、模板安裝1、

3、基礎(chǔ)工程模板（1）地面以下支模，應(yīng)先檢查土壁的穩(wěn)定情況，遇有裂紋及塌方危險(xiǎn)時(shí)，應(yīng)采取安全防范措施后，方準(zhǔn)下人作業(yè)。（2）基坑離上口邊緣1米內(nèi)不得堆放模板及支承件。同時(shí)上下人時(shí)要互相呼應(yīng)，運(yùn)下的模板及支承件嚴(yán)禁立放在基槽（坑）土壁上。（3）在地面上支立柱時(shí)應(yīng)墊4m長(zhǎng)木板并應(yīng)夯實(shí)基層，斜向支撐土壁應(yīng)加墊板，每層主柱不多于一個(gè)接頭，并上下錯(cuò)開(kāi)，夾板應(yīng)牢固。（4）灌筑砼不得站立在模板上操作。（5）支模后放置時(shí)間較長(zhǎng)者，澆筑砼前應(yīng)進(jìn)行復(fù)查，并及時(shí)處理開(kāi)裂、變形等不良情況。2、柱模板：（1）柱模板的下端應(yīng)有防止模板位移的固定措施。（2）模板及其支撐等的排列布置應(yīng)按設(shè)計(jì)圖進(jìn)行，柱箍或緊固木楞的規(guī)格，間距應(yīng)按

4、模板設(shè)計(jì)計(jì)算確定。（3）安裝預(yù)拼裝大塊模板，應(yīng)同時(shí)安設(shè)臨時(shí)支撐支穩(wěn)，嚴(yán)禁將大片模板系于柱子鋼筋上，待四周側(cè)板全部就位后，應(yīng)隨時(shí)進(jìn)行校正，并緊固四角摸板，按規(guī)定設(shè)柱箍和緊固木楞，安設(shè)支撐永久固定。（4）安裝預(yù)拼裝整體柱模時(shí)，應(yīng)邊就位邊校正邊安設(shè)支撐。支撐與地面的傾角不能小于60°。3、獨(dú)立梁和整體樓層結(jié)構(gòu)模板：（1）安裝獨(dú)立梁模板應(yīng)設(shè)操作平臺(tái)或搭設(shè)腳手架，嚴(yán)禁操作人員在獨(dú)立梁底?；蛑ＶЪ苌喜僮骰蛏舷峦ㄐ小＃?）樓上下層模板的支柱，應(yīng)安裝在同一垂直中心線上，在已拆模板的樓面上支模時(shí)，必須驗(yàn)算該樓層結(jié)構(gòu)的負(fù)荷能力。（3）模板的支柱間距，橫縱向應(yīng)按模板設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)進(jìn)行布置。（4）模板的主柱應(yīng)

5、選用整料，若不能滿(mǎn)足要求時(shí)，支柱的接頭不宜超過(guò)2個(gè)（包括2個(gè)），對(duì)接的支撐要用三面固定。（5）底層模板的支撐，宜先做好地面的墊層再支模，在原地上支模時(shí)，應(yīng)整平夯實(shí)，做好排水措施，支柱下端應(yīng)設(shè)通長(zhǎng)墊板，并設(shè)一對(duì)木楔并用鐵釘釘牢固。（6）在砼樓面上支模時(shí)，支柱下端應(yīng)墊木板，。（7）模板的支撐，雙向水平拉撐從地面上來(lái)50cm設(shè)一道，在擱2米設(shè)一道。4、其他工程模板：（1）安裝圈梁、陽(yáng)臺(tái)、雨篷及挑檐等模板時(shí)，其支撐應(yīng)自成系統(tǒng)，應(yīng)采用斜撐固定在內(nèi)端的柱?；蛄耗Ｉ稀姨艚Y(jié)構(gòu)模板的支柱，上下必須保持在一條豎直的中心線上。（2）安裝懸挑結(jié)構(gòu)模板應(yīng)搭設(shè)腳手架或懸挑工作臺(tái)，并設(shè)防護(hù)欄桿和安全網(wǎng)。在危險(xiǎn)部位作業(yè)時(shí)，

6、操作人員應(yīng)系好安全帶作業(yè)處的下方不得有人通行和停留。模板的拆除模板拆除時(shí)，砼的強(qiáng)度必須達(dá)到75%以上，如砼沒(méi)達(dá)到規(guī)定的強(qiáng)度要提前拆模時(shí)，必須經(jīng)過(guò)計(jì)算（多留砼試塊，拆模前砼試塊經(jīng)試壓）確認(rèn)其強(qiáng)度能夠拆模，才能拆除。1、拆模的順序和方法，應(yīng)按照模板支撐設(shè)計(jì)書(shū)的規(guī)定進(jìn)行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，嚴(yán)格遵守從上而下的原則進(jìn)行拆除。2、基礎(chǔ)模板拆除（1）拆模板時(shí)應(yīng)將拆下的木楞，模板等，隨拆隨派人運(yùn)到離基礎(chǔ)較遠(yuǎn)的地方（指定地點(diǎn)）進(jìn)行堆放，以免基坑附近地面受壓造成坑壁塌方。（2）拆除的模料上鐵釘應(yīng)及時(shí)撥干凈，以防扎傷人員。3、現(xiàn)澆樓板模板拆除（1）現(xiàn)澆樓板或框架結(jié)構(gòu)的

7、模板拆除順序：柱箍柱側(cè)模砼板支承構(gòu)件（梁楞）平板模梁側(cè)模梁底支撐系統(tǒng)梁底模。（2）拆除模板時(shí)，要站在安全的地方。（3）拆除模板時(shí)，嚴(yán)禁用撬棍或鐵錘亂砸，對(duì)拆下的大塊膠合板要有人接應(yīng)拿穩(wěn)，應(yīng)妥善傳遞放至地面，嚴(yán)禁拋擲。（4）拆下的支架，模板應(yīng)及時(shí)撥釘，按規(guī)格堆放整齊，工程完成（模板工程）應(yīng)用吊蘭降落（嚴(yán)禁模料從高處拋擲），到指定地點(diǎn)堆放，并安排車(chē)運(yùn)到指定地點(diǎn)存放。（5）拆除跨度較大的梁下支柱時(shí)，應(yīng)先從跨中開(kāi)始，分別向兩端拆除。（6）對(duì)活動(dòng)部件必須一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必須將活動(dòng)部分固定牢靠，以免發(fā)生事故。（7）水平拉撐，應(yīng)先拆除上拉撐，最后拆除下一道水平拉撐。4、現(xiàn)澆柱子模板拆除

8、（1）拆除要從上到下，模板及支撐不得向地面拋擲。（2）應(yīng)輕輕撬動(dòng)模板，嚴(yán)禁錘擊，并應(yīng)隨拆隨按指定地點(diǎn)堆放。5、多層樓板模板支柱的拆除，當(dāng)上層樓正灌筑砼時(shí)，下層樓板的支柱不得拆除，待砼澆筑完畢7天后進(jìn)行拆除下層樓板支柱（但砼強(qiáng)度必須達(dá)到設(shè)計(jì)要求）。6、拆除完的模板嚴(yán)禁堆入在外腳手架上。模板設(shè)計(jì)方案墻模板計(jì)算：一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對(duì)拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:木方；主楞合并根數(shù):2；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；3.次楞信息次楞材料

9、:木方；次楞合并根數(shù):2；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類(lèi)型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.50；5.木方參數(shù)方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft(N/mm2):1.50； 墻模板設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 -

10、混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計(jì)算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。分別計(jì)算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 3 kN/m2。三、墻模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)

11、度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊(cè)，強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算彎矩計(jì)算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)； l-計(jì)算跨度(次楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2: 1.4×3.00×0.50×

12、0.90=1.890kN/m； 其中0.90為按施工手冊(cè)取的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M =0.1×9.197×300.02+0.117×1.890×300.02= 1.03×105N·mm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = M/W< f其中， -面板承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3； f -面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)； f=

13、13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值： = M/W = 1.03×105 / 2.70×104 = 3.8N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值 =3.8N/mm2 小于 面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿(mǎn)足要求！2.抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計(jì)算最大剪力(N)； l-計(jì)算跨度(次楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2: 1.4×3.00

14、15;0.50×0.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6×9.197×300.0 + 0.617×1.890×300.0 = 2005.3N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V-面板計(jì)算最大剪力(N)：V = 2005.3N； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值: =3×2005.

15、3/(2×500×18.0)=0.334N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值 =0.334N/mm2 小于 面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 =1.5N/mm2，滿(mǎn)足要求！ 3.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工手冊(cè)，剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度計(jì)算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載: q = 17.03×0.5 = 8.516N/mm； l-計(jì)算跨度(次楞間距): l = 300mm； E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截

16、面慣性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.2mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×8.52×3004/(100×6000×2.43×105) = 0.32 mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.32mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.2mm，滿(mǎn)足要求！四、墻模板主次楞的計(jì)算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6&#

17、215;8×8/6×2= 128cm3；I = 6×8×8×8/12×2= 512cm4； 次楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1.次楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算次楞最大彎矩按下式計(jì)算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計(jì)算最大彎矩(N·mm)； l-計(jì)算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×17.031×0.300×0.900=5.518kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2: 1.4×3.00×0.30×0.90=1.134kN/

18、m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M =0.1×5.518×500.02+0.117×1.134×500.02= 1.71×105N·mm；次楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿(mǎn)足下式： = M/W< f其中， -次楞承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -次楞計(jì)算最大彎矩(N·mm)； W -次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.28×105； f -次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計(jì)算值： = 1.71×105/1.28×105 = 1.3 N/mm2；

19、次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 1.3 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿(mǎn)足要求！2.次楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計(jì)算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.2×17.031×0.300×0.900/2=2.759kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2: 1.4×3.00×0.30×0.90/2=0.567kN/m，其

20、中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：V = 0.6×2.759×500.0+ 0.617×0.567×500.0 = 1002.6N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V-次楞計(jì)算最大剪力(N)：V = 1002.6N； b-次楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ； fv-次楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值: =3×1002.6/(2×60.0

21、×80.0)=0.313N/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值 =0.313N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.5N/mm2，滿(mǎn)足要求！3.次楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。 撓度驗(yàn)算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 17.03×0.30=5.11 kN/m； l-計(jì)算跨度(主楞間距): l =500.0mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(

22、mm4)，I=2.56×106mm4；次楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×10.22/2×5004/(100×9000×2.56×106) = 0.094 mm；次楞的最大容許撓度值: = 2mm；次楞的最大撓度計(jì)算值 =0.094mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2mm，滿(mǎn)足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6×8×8/6×2= 128cm3；I = 6×

23、8×8×8/12×2=512cm4；E = 9000N/mm2； 主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 主楞計(jì)算剪力圖(kN) 主楞計(jì)算彎矩圖(kN·m) 主楞計(jì)算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算作用在主楞的荷載: P1.2×17.03×0.3×0.51.4×3×0.3×0.53.696kN；主楞計(jì)算跨度(對(duì)拉螺栓水平間距): l = 600mm；強(qiáng)度驗(yàn)算公式： = M/W< f其中，- 主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(N·mm)；M = 2.99×105 N&

24、#183;mm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 1.28×105 mm3； f -主楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)，f =13.000N/mm2；主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值: = 2.99×105/1.28×105 = 2.3 N/mm2；主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 =2.3N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2,滿(mǎn)足要求！2.主楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算主楞截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足:=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V-主楞計(jì)算最大剪力(N)：V =2715.8/2 = 1357.9N； b-主楞的截面寬度(mm)：

25、b = 60.0mm ； hn-主楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ； fv-主楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；主楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值: =3×1357.9/(2×60.0×80.0)=0.424N/mm2；主楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值 =0.424N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.5N/mm2，滿(mǎn)足要求！3.主楞的撓度驗(yàn)算主楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.014mm；主楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；主楞的最大撓度計(jì)算值 =0.014mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿(mǎn)足要求！五

26、、穿墻螺栓的計(jì)算計(jì)算公式如下:N<N=f×A其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號(hào): M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；主楞計(jì)算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 4.93 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=4.933kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N

27、=12.92kN，滿(mǎn)足要求！梁模板計(jì)算支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。梁段:L1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.75；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m

28、)：3.30；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類(lèi)型為48×3.5；立桿承重連接方式：?jiǎn)慰奂?，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N

29、/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：150

30、mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；

31、1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×2×2/6=33.33cm3；

32、 M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m；計(jì)算跨度: l = (750-120)/(4-1)= 210mm；面板的最大彎矩 M= 0.1×10.709×(750-12

33、0)/(4-1)2 + 0.117×2.8×(750-120)/(4-1)2= 6.17×104N·mm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×(750-120)/(4-1)/1000+1.2×2.800×(750-120)/(4-1)/1000=3.179 kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 6.17×104 / 3.33×104=1.9N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =1.9N/mm2 小于

34、面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿(mǎn)足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值: q = q1= 10.709N/mm； l-計(jì)算跨度: l = (750-120)/(4-1)=210mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×2×2×2/12=33.33cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×10.709×(750-120)/(4-1)4/(100×6000×3.33

35、15;105) = 0.07 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(750-120)/(4-1)/250 = 0.84mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.07mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.84mm，滿(mǎn)足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q = 3.179/0.500= 6.359kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1×6×8×8/6 = 64cm3

36、；I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計(jì)算簡(jiǎn)圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.159 kN·m，最大支座反力 R= 3.497 kN，最大變形 = 0.119 mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = M/W<f經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.59×105/6.40×104 = 2.5 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 2.5

37、N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2，滿(mǎn)足要求?。?）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計(jì)算值 =0.119mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿(mǎn)足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.497kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2×6×8×8/6 = 128cm3；I = 2×6×8×8×8/12 =

38、 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 主楞彎矩圖(kN·m) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.262 kN·m，最大支座反力 R= 5.614 kN，最大變形 = 0.069 mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = M/W<f經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 2.62×105/1.28×105 = 2 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =2N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2，滿(mǎn)足要求?。?）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大

39、撓度為 0.069 mm主楞的最大容許撓度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大撓度計(jì)算值 =0.069mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿(mǎn)足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算 驗(yàn)算公式如下:N<N= f×A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號(hào): M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.614 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×7

40、6/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.614kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿(mǎn)足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 1000×20×20/6 = 6.67×104mm3； I = 1000×20

41、×20×20/12 = 6.67×105mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×0.75+0.30×1.00=23.310kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×1.00=5.600kN/m；q=23.310+5.600=28.910kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/8×28.91

42、5;3002=3.25×105N·mm；RA=RB=0.5ql=0.5×28.91×0.3=4.336kN =Mmax/W=3.25×105/6.67×104=4.9N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =4.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿(mǎn)足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=19.425kN/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l

43、=300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 5×23.31×3004/(384×6000×6.67×105)=0.615mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.615mm 小于 面板的最大允許撓度值: =1.2mm，滿(mǎn)足要求！七、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.

44、荷載的計(jì)算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=4.336/1=4.336kN/m2.方木的支撐力驗(yàn)算 方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6×8×8/6 = 64 cm3；I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.1×4.336×12 = 0.434 kN·m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.434×106/64000 = 6.8 N/mm2；抗彎強(qiáng)度

45、設(shè)計(jì)值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 6.8 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿(mǎn)足要求!方木抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×4.336×1 = 2.602 kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 = 3×2.602×1000/(2×60×80) = 0.813 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.813 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.7 N/mm2,滿(mǎn)足要求!方木撓度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下: = 0.6

46、77ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計(jì)算值 = 0.677×4.336×10004 /(100×9000×256×104)=1.274mm；方木的最大允許撓度 =1.000×1000/250=4.000 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 = 1.274 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4 mm，滿(mǎn)足要求！3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=4.337kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P2=(0.600-0.300)/4×1.000×(1.2×0.

47、120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×1.000×(0.750-0.120)×0.300=0.923kN 簡(jiǎn)圖(kN·m) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力:N1=N2=5.259 kN；最大彎矩 Mmax=0.789 kN·m；最大撓度計(jì)算值 Vmax=1.296 mm；最大應(yīng)力 =0.789×106/5080=155.3 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 155.3 N/mm2 小

48、于 支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 N/mm2,滿(mǎn)足要求!八、梁跨度方向鋼管的計(jì)算 梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無(wú)需要計(jì)算九、扣件抗滑移的計(jì)算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實(shí)際的單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=5.259 kN；R < 8.00 kN , 單扣件抗滑承載力的

49、設(shè)計(jì)計(jì)算滿(mǎn)足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =5.259 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×3.3=0.511 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2×(1.50/2+(0.60-0.30)/4)×1.00×0.30+(1.50/2+(0.60-0.30)/4)×1.00×0.120×(1.50+24.00)=3.326 kN；施工荷載與振搗

50、混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N4=1.4×(2.000+2.000)×1.500/2+(0.600-0.300)/4×1.000=4.620 kN；N =N1+N2+N3+N4=5.259+0.511+3.326+4.62=13.717 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =

51、205 N/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計(jì)，取二者間的大值，即: lo = Max1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1= 2.945 m； k - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.1m; 得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度 lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=

52、 0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=13716.636/(0.207×489) = 135.5 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 135.5 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿(mǎn)足要求！柱模板計(jì)算柱模板的計(jì)算依據(jù)建筑施工手冊(cè)第四版、建筑施工計(jì)算手冊(cè)江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞

53、所受的壓力；柱箍之間用對(duì)拉螺栓相互拉接，形成一個(gè)完整的柱模板支撐體系。 柱模板設(shè)計(jì)示意圖柱截面寬度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的總計(jì)算高度:H = 3.00m； 計(jì)算簡(jiǎn)圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:3；對(duì)拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:木方；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數(shù):1；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):60.00；高度(mm

54、):80.00；4.面板參數(shù)面板類(lèi)型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.50；5.木方參數(shù)方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計(jì)算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。分別計(jì)算得 20.036 kN/m2、72.00