二級圓柱圓錐齒輪減速機說明書

1、機械設(shè)計課程設(shè)計 課程名稱: 機械設(shè)計課程設(shè)計題目名稱: 圓錐-圓柱齒輪減速器學(xué) 院: 機電工程學(xué)院專業(yè)班級: 機械設(shè)計制造及其自動化1102 班姓 名: 郭宗祥學(xué) 號：110710230指導(dǎo)教師: 同志學(xué)前言機械設(shè)計課程設(shè)計是機械設(shè)計課程的最后一個教學(xué)環(huán)節(jié)，是對學(xué)生運用和理解所學(xué)知識的一種檢驗，也是對我們?nèi)暌詠硭鶎W(xué)機械類課程的一次大綜合。對于我們學(xué)生的綜合處理實際問題的能力將會有很大的提升。課程設(shè)計，本著以下目的：1、培養(yǎng)理論聯(lián)系實際的設(shè)計思想，訓(xùn)練綜合運用課程設(shè)計和有關(guān)先修課程的理論、結(jié)合生產(chǎn)實際分析和解決工程實際問題的能力，鞏固、加深和擴展有關(guān)機械設(shè)計方面的知識。2、通過制定設(shè)計方案、

2、合理選擇傳動機構(gòu)和零件類型，正確計算零件工作能力、決定尺寸和選擇材料等進行結(jié)構(gòu)設(shè)計，達到了解和掌握機械零件、機械傳動裝置的設(shè)計過稱和方法。3、進行設(shè)計基本技能的訓(xùn)練。相信通過本次課程設(shè)計，學(xué)生的機械設(shè)計能力和理念都會有一個質(zhì)的飛躍，從而為將來進一步深造打下堅實的基礎(chǔ)。目錄一、設(shè)計任務(wù)書.4二、傳動方案的確定、傳動裝置簡圖與說明.6三、電動機的選擇與傳動比的分配.8四、各軸功率、轉(zhuǎn)速及轉(zhuǎn)矩的計算.11五、箱體外傳動裝置的設(shè)計計算.12六、閉式齒輪傳動的設(shè)計計算.17七、轉(zhuǎn)差率的校核31八、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計和強度校核31九、滾動軸承的選擇和計算.45十、鍵的選擇和校核計算52十一、聯(lián)軸器的選則53十二

3、、減速器箱體主要附件、潤滑方式等的選擇說明.54十三、設(shè)計小結(jié)61十四、致謝63十五、參考文獻63一、設(shè)計任務(wù)書一、課程設(shè)計任務(wù)按給定的螺旋輸送機已知數(shù)據(jù)，確定系統(tǒng)的傳動方案，選擇電動機和聯(lián)軸器，設(shè)計箱體外傳動和兩極圓柱斜齒輪減速器。課程設(shè)計成果：1、兩極圓柱-圓錐齒輪減速器裝配圖一張（A1，三視圖）；2、減速器上箱體或下箱體零件圖一張（A1，三視圖）；3、輸出軸零件圖一張（A3）；4、輸出軸上齒輪零件圖一張（A3）。5、設(shè)計計算說明書一份。 時間： 4周二、課程設(shè)計方案及數(shù)據(jù)1、 已知參數(shù) （1）驅(qū)動輸送機主軸輸入端所需轉(zhuǎn)矩 T1=330 Nm （2）輸送機主軸所需轉(zhuǎn)速 n1=80 rmp

4、(3) 主軸轉(zhuǎn)速允許誤差 5%2、螺旋輸送機結(jié)構(gòu)簡圖圖1 機結(jié)構(gòu)簡圖3、工作條件 輸送機單向連續(xù)轉(zhuǎn)動，載荷平穩(wěn)，有輕微沖擊，三班制工作，每年工作300天，設(shè)計壽命10年，每年檢修一次。三、設(shè)計說明書內(nèi)容 1、前言；2、目錄（標題、頁次）；3、設(shè)計任務(wù)書：原始數(shù)據(jù)及工作條件；4、傳動方案的確定、傳動裝置簡圖與說明；5、電動機的選擇及傳動比的分配；6、各軸功率、轉(zhuǎn)速及轉(zhuǎn)矩的計算；7、箱體外傳動裝置的設(shè)計計算；8、閉式齒輪傳動的設(shè)計計算；9、轉(zhuǎn)差率的校核；10、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計和強度校核；11、滾動軸承的選擇和計算；12、鍵的選擇和校核計算；13、聯(lián)軸器的選擇；14、減速機箱體主要附件、潤滑方式等的選擇

5、說明；15、設(shè)計小結(jié)；16、參考文獻資料。二、傳動方案的確定、傳動裝置簡圖與說明一、傳動方案的確定本題方案由兩個傳動部分組成，即開式齒輪傳動與減速器齒輪傳動。由于減速器工作環(huán)境比較惡劣，而且要求平穩(wěn)高效率的傳動，故選用開式齒輪，一是可以更好的在惡劣的環(huán)境中工作（如高溫和潮濕的環(huán)境），還可以保證準確的傳動比。而且，開式齒輪傳動的整體尺寸較小，結(jié)構(gòu)較為緊湊。由于開式齒輪傳動的工作環(huán)境較為惡劣，潤滑條件不好，磨損嚴重，壽命較短，故布置在低速級。減速器部分是本次課題的重點設(shè)計部分，本課題中的減速器是展開式圓錐-圓柱齒輪減速器。展開式的減速器結(jié)構(gòu)簡單，但齒輪的位置不對稱。高速級齒輪布置在遠離轉(zhuǎn)矩輸入端。

6、可使軸在轉(zhuǎn)矩作用下產(chǎn)生的扭矩變形和軸在彎矩作用下產(chǎn)生的彎曲變形部分相互抵消，以減緩沿齒寬載荷分布不均勻的現(xiàn)象。二、傳動裝置簡圖圖2 傳動方案（各部分說明如上圖所示）三、電動機的選擇與傳動比的分配一、選擇電動機 根據(jù)使用要求和工作狀況，選擇三相籠型異步電動機，封閉式結(jié)構(gòu)，電壓380V，Y型。二、選擇電動機的容量圖3 代號標注（注：以下各代號如上圖所標注） 電動機所需工作功率Pw=Tn9550=330809550=2.7644kW 由電動機至輸送機主軸的傳動總效率為 a=1224345式中、分別為聯(lián)軸器、滾動軸承、錐齒輪傳動、圓柱齒輪傳動和開式齒輪的傳動效率。取=0.99（聯(lián)軸器），=0.98（滾

7、動軸承），=0.96（不包括軸承效率），=0.97（不包括軸承效率），=0.95（開式齒輪效率）則 a=0.9920.9840.960.970.95=0.79973故 Pd = Pw a = 2.76640.79973=3.457 kW已知電動機工作轉(zhuǎn)速 n=80 r/min取錐齒輪傳動比 i3=23，i4=36，i5=37，則 ia=18126 nd = ian =(18126)80=144010080 r/min在此范圍類可供選擇的同步轉(zhuǎn)速有1500 r/min ，3000r/min。經(jīng)過驗算，按1500 r/min的設(shè)計方式所分配的傳動比不能滿足齒輪的傳動比范圍，故取同步轉(zhuǎn)速為3000r

8、/min。根據(jù)同步轉(zhuǎn)速及電動機所需工作功率選擇電動機型號為Y112M-2，具體參數(shù)如下：表1 電動機型號電動機型號額定功率Pkw同步轉(zhuǎn)速滿載時轉(zhuǎn)速堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩（額定轉(zhuǎn)矩）最大轉(zhuǎn)矩（額定轉(zhuǎn)矩）Y112M-24300028902.22.3電動機外形尺寸下：圖4 電動機外形尺寸表2 電動機外形尺寸中心高H外形尺寸L(AC/2+AD) HD安裝尺寸AB軸伸尺寸DE平鍵尺寸FG地腳螺栓直徑K112400(230/2+190) 265190140286082412三、確定總傳動比與分配傳動比 總傳動比 ( nm 為電動機滿載轉(zhuǎn)速)初取開式齒輪傳動比i5=3.8，(并取小齒輪齒數(shù)z1=19,則z2=73，)由此

9、確定i5=u5=3.842。因此，減速機內(nèi)總傳動比為i=iai5=36.1253.842=9.403。取i3=0.25i=2.35。（取錐齒輪小齒輪齒數(shù)z1=21，則z2=50.）則i3=u3=2.381.同理得i4=3.957。同時斜齒輪齒數(shù)z1=23，z2=91。四、各軸功率、轉(zhuǎn)速及轉(zhuǎn)矩的計算 1、各軸轉(zhuǎn)速軸 n=2890 r/min 軸 軸 軸 n=ni5=307.2853.842=79.98 r/min 軸 n=n=79.98 r/min2、各軸輸入功率 P=Pd1=40.99=3.96kW P=P23=3.960.980.96=3.8032kW P=P24=3.80320.980.9

10、7=3.615kW P=P25=3.6150.980.95=3.366kW P=P25=3.3660.980.99=3.266kW各軸輸出功率則等于輸入功率乘以軸承效率，即0.983、各軸輸入轉(zhuǎn)矩 Td=9550Pdnm=955042890=13.218Nm T=Td1=13.2180.99=13.085Nm T=Ti323=13.0852.3810.980.96=29.313NmT=Ti424=29.3133.950.980.97=110.66Nm T=Ti525=110.663.8420.980.95=393.695Nm T=T12=393.6950.980.99=381.96Nm各軸輸出

11、扭矩等于輸入扭矩乘以軸承效率，即0.98。4、運動和動力參數(shù)整理如下表表3 運動參數(shù)軸名效率P/kw轉(zhuǎn)矩T/Nm轉(zhuǎn)速n/r/min傳動比i效率輸入輸出輸入輸出電機413.218289010.99軸3.963.880813.08512.8228902.3810.9408軸3.8033.72129.31328.7261213.783.950.9506軸3.6153.543110.66108.45307.2853.8420.931軸3.3663.2985393.695385.8279.9810.9702軸3.2663.2381.96374.32379.98五、箱體外傳動裝置的設(shè)計計算開式齒輪傳動的設(shè)

12、計1、選定齒輪的類型，精度等級，材料及齒數(shù)（1）按傳動方案，選用直齒圓柱齒輪傳動。（2）運輸機為一般工作機器，速度不高，故選用7級精度。（3）材料選擇。由機械設(shè)計教材第九版以后內(nèi)容未注明均指此書表10-1，選擇小齒輪材料為QT600-2（?；?，大齒輪材料為QT600-2（常化）；小齒輪硬度為300HBS，大齒輪硬度為260HBS，兩者材料硬度差為40HBS。（4）選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)。2、根據(jù)齒根彎曲疲勞強度設(shè)計（1）試算模數(shù)即 mt32KFtT1YedZ12(YFaYSaF)試選KFt=1.3計算彎曲疲勞強度用重合度系數(shù)a1=arccosz1cosz1+2ha*=arccos19cos

13、2019+21=31.767a2=arccosz2cosz2+2ha*=arccos73cos2073+21=23.846 =z1tana1-tan+z2tana2-tan2=19tan31.767-tan20+73tan23.846-tan20/2=1.5973則 Y=0.25+0.75=0.25+0.751.5973=0.7195計算YFaYSaF由圖10-17，查得YFa1=2.86，YFa2=2.25由圖10-18，查得YSa1=1.54，YSa2=1.76應(yīng)力齒輪循環(huán)次數(shù) N1=60njLh=60307.28513810300=1.33108 N2=N1u=1.331087319=3

14、.46108由圖10-22，查得KFN1=0.90，KFN2=0.95由圖10-24a，查得Flim1=360Mpa，F(xiàn)lim2=330Mpa 取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，則 F1=KFN1Flim1S=0.93601.4=231.429 Mpa F2=KFN2Flim2S=0.953301.4=223.929 Mpa YFa1YSa1F1=2.861.54231.429=0.01903 YFa2YSa2F2=2.251.76223.929=0.01768 因為小齒輪的YFaYSaF大于大齒輪，所以取YFaYSaF = YFa1YSa1F1=0.01903查表10-7得，d=0.6，已知T1

15、=T=110.66Nm=110660Nm 則mt32KFtT1YedZ12(YFaYSaF) =321.31106600.71950.61920.01903=2.63(2)調(diào)整模數(shù)A、數(shù)據(jù)準備圓周速度v: d1=mtz1=2.6319=49.967mm V=dn601000=3.1449.967307.285601000=0.804ms齒寬b=dd1=0.649.967=29.98mm，按40mm取寬高比bh h=(2ha*+c)m=21+0.252.63=5.9175 bh=405.9175=6.76B.計算實際載荷系數(shù)KF 根據(jù)v=0.804ms，7級精度，查表10-8，得Kv=1.05

16、Ft1=2T1d1=211066049.967=4429.323N查表10-2，取KA=1則 KAKFt1b=14429.32340=110.73100Nmm，查表10-3，得KF=1.4由表10-4，用插值法得KH=1.194，結(jié)合bh=6.76，查圖10-13，得KF=1.15， 則 KF=KAKVKK=11.0511.15=1.2075C、按實際載荷系數(shù)得 m=mt3KFKFt=2.6331.20751.3=2.56(3) 圓整模數(shù)，取 m=4(4)幾何尺寸計算分度圓直徑 d1=mz1=419=76mm d2=mz2=473=292mm a=d1+d22=76+2922=184mm b=

17、dd1=0.676=45.6, 為保證齒寬，取b1=55mm,b2=50mm 表4 設(shè)計結(jié)果匯總 開式齒輪小齒輪1大齒輪2材料材料QT600-2QT600-2硬度300HBS260HBS精度等級 7級中心距（mm）184模數(shù)（mm）4齒 數(shù)1973分度圓直徑（mm）76292齒頂圓直徑（mm）84300齒根圓直徑（mm）66282齒寬（mm）5550六、閉式齒輪傳動的設(shè)計計算(一)斜齒輪傳動的設(shè)計1、選定齒輪的類型，精度等級，材料及齒數(shù)（1）按傳動方案，選用斜齒圓柱齒輪傳動，壓力角20。（2）運輸機為一般工作機器，速度不高，故大齒輪選用7級精度，小齒輪6級精度。（3）材料選擇。由機械設(shè)計教材第

18、九版以后內(nèi)容未注明均指此書表10-1，選擇小齒輪材料為45（淬火），大齒輪材料為45（調(diào)質(zhì)）；小齒輪硬度為45HRC，大齒輪硬度為240HBS。（4）選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)。 (5)初取=142、根據(jù)齒面接觸疲勞強度設(shè)計（1）試算分度圓直徑即 d1t32KHtT1du+1u(ZHZEZZH)2試選KHt=1.3計算接觸疲勞強度用重合度系數(shù)t=arctan(tan_n)/cos=arctantan20cos14=20.562at1=arccosz1costz1+2ha*cos=arccos23cos20.56223+21cos14=30.295at2=arccosz2costz2+2ha*co

19、s=arccos91cos20.56291+21cos14=23.564=z1tanat1-tant+z2tanat2-tant2=23tan30.295-tan20.562+91tan23.546-tan20.562/2=1.645=dz1tan=123tan14=1.826則 Z=4-31-+=4-1.64531-1.826+1.8261.645=0.619由表10-7，取d=1。由圖10-20，取ZH=2.44由式10-23，得Z=cos=cos14=0.985由表10-5，ZE=189.8轉(zhuǎn)矩T1=29313N.mm計算接觸疲勞極限H由圖10-25d,得Hlim1=1030Mpa，Hl

20、im2=570Mpa N1=60njLh=601213.7813810300=5.24 N2=N1u=5.241099123=1.324109由圖10-23，查得KHN1=0.90，KHN2=0.95取安全系數(shù)S=1，則 H1=KHN1Hlim1S=0.910301=927 Mpa H2=KHN2Hlim2S=0.955701=541.5 Mpa取 H1，H2 中小者，即 H=H2=541.5 Mpa則d1t32KHtT1du+1uZHZEZZH2=321.32931313.957+13.9572.44189.80.6190.985541.52=29.925mm(2)調(diào)整小齒輪分度圓直徑 A、

21、數(shù)據(jù)準備圓周速度v: V=dn601000=3.1429.9251213.78601000=1.9009ms齒寬b=dd1t=129.925=29.925mm B.計算實際載荷系數(shù)KH 根據(jù)v=0.804ms，7級精度，查表10-8，得Kv=1.04 Ft1=2T1d1=22931329.925=1959.1N查表10-2，取KA=1則 KAFt1b=11959.129.925=65.47100Nmm，查表10-3，得KH=1.4由表10-4，用插值法得KH=1.502， 則 KH=KAKVKHKH=11.041.41.502=2.187C、按實際載荷系數(shù)得 d1=d1t3KHKHt=29.9

22、2532.1871.3=35.591mm mn=d1cosz1=35.591cos1423=1.5013、根據(jù)齒根彎曲疲勞強度設(shè)計（1）試算模數(shù)即 mt32KFtT1YedZ12(YFaYSaF)試選KFt=1.3計算彎曲疲勞強度用重合度系數(shù) b= arctan(tancost)=arctan(tan14cos20.562=13.140 v=cos2b=1.645cos213.14=1.735則 Y=0.25+0.75v=0.25+0.751.735=0.682Y=1-120=1-1.82614120=0.787計算YFaYSaF ZV1=z1cos3=23cos314=25.18, ZV2=

23、z2cos3=91cos314=99.616由圖10-17，查得YFa1=2.65，YFa2=2.21由圖10-18，查得YSa1=1.558，YSa2=1.816由圖10-24，查得Flim1=770Mpa，F(xiàn)lim2=380Mpa 取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，則 F1=KFN1Flim1S=0.857701.4=467.5 Mpa 則 YFa1YSa1F1=2.651.558467.5=0.00883YFa2YSa2F2=2.211.816238.86=0.0168 因為大齒輪的YFaYSaF大于小齒輪，所以取YFaYSaF = YFa2YSa2F2=0.0168B、試算mt32KFtT

24、1YYCOS2dZ12(YFaYSaF) =321.3293130.6820.787cos21412320.0168=1.069(2)調(diào)整齒輪模數(shù)A、數(shù)據(jù)準備圓周速度v: d1=mntz1/cos=1.06923/cos14=25.34mm V=dn601000=3.1425.341213.78601000=1.61ms齒寬b=dd1=125.34=25.34mm。 寬高比bh h=(2ha*+cn*)mnt=21+0.251.069=2.405 bh=25.342.405=10.536B.計算實際載荷系數(shù)KF 根據(jù)v=1.61ms，7級精度，查表10-8，得Kv=1.06 Ft1=2T1d1

25、=22931325.34=2313.58N查表10-2，取KA=1則 KAFt1b=12313.58325.34=91.30100Nmm，查表10-3，得KF=1.4由表10-4，用插值法得KH=1.414，結(jié)合bh=10.536，查圖10-13，得KF=1.325， 則 KF=KAKVKK=11.061.41.325=1.9663C、按實際載荷系數(shù)得 m=mt3KFKFt=1.06931.96631.3=1.227(3)為滿足強度要求，按齒面接觸疲勞強度所得的模數(shù)mn=1.501，取mn=2.5mm。 (4)幾何尺寸計算中心距a=(Z1+Z2)Mn2cos=(23+91)2.52cos14=

26、146.86，考慮模數(shù)增大了，將中心距圓整為145mm修正螺旋角 =arccos(Z1+Z2)Mn2a=arccos23+912.52145=10.6549計算分度圓直徑 d1=z1mncos=232.5cos14=58.5088mm, d1=z2mncos=912.5cos14=231.4912mm齒寬 b=dd1=158.5088=58.5088mm 取b2=60mm, b1=55mm。由于計算所得螺旋角與初設(shè)值相差較大，故需校核。（5）、根據(jù)齒面接觸疲勞強度校核 H=2KHT1dd13u+1uZHZEZZ H在原有設(shè)計計算數(shù)據(jù)基礎(chǔ)上進行校核：計算接觸疲勞強度用重合度系數(shù) t=arctan

27、(tan_n)/cos=arctantan20cos10.6549=20.322at1=arccosz1costz1+2ha*cos=arccos23cos20.32223+21cos10.6549=30.2396at2=arccosz2costz2+2ha*cos=arccos91cos20.32291+21co10.6549=23.375=z1tanat1-tant+z2tanat2-tant2=23tan30.2396-tan20.322+91tan23.375-tan20.322/2=1.6752=dz1tan=123tan10.6549=1.3871則 Z=4-31-+=4-1.67

28、5231-1.3781+1.37811.6752=0.7278其他不變數(shù)據(jù)：KH=2.187,T1=29313,d=1,d1=58.5088,u=3.957由圖10-20，取ZH=2.47由式10-23，得Z=cos=cos10.6549=0.9913由表10-5，ZE=189.8H=2KHT1dd13u+1uZHZEZZ=22508833.957+13.9572.47189.80.72780.9913=302.88MpaH=541.5Mpa,故滿足接觸疲勞強度要求。（6）、根據(jù)齒根彎曲疲勞強度校核 F=2KFT1YFaYSaYYCOS2dmn3z12F計算彎曲疲勞強

29、度用重合度系數(shù) b= arctan(tancost)=arctan(tan10.6549cos20.322=10.0055 v=cos2b=1.6752cos210.0055=1.727則 Y=0.25+0.75v=0.25+0.751.727=0.6843Y=1-120=1-1.378110.6549120=0.8776 ZV1=z1cos3=23cos310.6549=34.232, ZV2=z2cos3=91cos310.6549=95.874由圖10-17，查得YFa1=2.68，YFa2=2.19由圖10-18，查得YSa1=1.58，YSa2=1.79由圖10-24，查得Flim1

30、=770Mpa，F(xiàn)lim2=380Mpa 取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.4，則 F1=KFN1Flim1S=0.857701.4=467.5 Mpa F2=KFN2Flim2S=0.883801.4=238.86 Mpa 不改變數(shù)據(jù)： KF=KAKVKK=11.061.41.325=1.9663 T1=29313M.m開始校核F1=2KFT1YFaYSaYYCOS2dmn3z12=21.9663293132.681.580.6830.8776cos210.654912.53232=34.253MpaF1=467.5MpaF2=2KFT1YFaYSaYYCOS2dmn3z12=21.96632931

31、31.792.190.6830.8776cos210.654912.53232=31.711MpaF=238.86Mpa 經(jīng)校核，彎曲疲勞強度滿足要求。（二）錐齒輪傳動設(shè)計1、選定齒輪的類型，精度等級，材料及齒數(shù)（1）按傳動方案，選用直齒圓錐齒輪傳動，壓力角20。（2）運輸機為一般工作機器，速度不高，故大齒輪選用7級精度，小齒輪6級精度。（3）材料選擇。由機械設(shè)計教材第九版以后內(nèi)容未注明均指此書表10-1，選擇小齒輪材料為45（淬火），大齒輪材料為45（調(diào)質(zhì)）；小齒輪硬度為45HRC，大齒輪硬度為240HBS。（4）選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)。 2、根據(jù)齒面接觸疲勞強度設(shè)計（1）試算分度圓直徑即

32、 d1t34KHtT1d（1-0.5R)2u(ZHZEH)2確定參數(shù)試選KHt=1.3，取R=0.3由圖10-20，取ZH=2.5由表10-5，ZE=189.8Mpa12轉(zhuǎn)矩T1=13085N.mm計算接觸疲勞極限H由圖10-25d,得Hlim1=1030Mpa，Hlim2=570Mpa N1=60njLh=60289013810300=1.2481010 N2=N1u=1.24810105021=5.24109由圖10-23，查得KHN1=0.88，KHN2=0.93取安全系數(shù)S=1，則 H1=KHN1Hlim1S=0.8810301=906.4 Mpa H2=KHN2Hlim2S=0.93

33、5701=530.1 Mpa取 H1，H2 中小者，即 H=H2=530.1 Mpa則d1t34KHtT1d（1-0.5R)2u(ZHZEH)2=341.3130850.3(1-0.50.3)2(5021)22.5189.85530.12=47.272mm(2)調(diào)整小齒輪分度圓直徑 A、數(shù)據(jù)準備圓周速度v: dm1=d1t1-0.5R=47.2721-0.50.3=40.1812mm V=dn601000=3.1440.18122890601000=6.077ms齒寬b=Rd1tu2+12=0.347.27250212+12=18.31mm d=bdm1=18.3140.1812=0.4556

34、 B.計算實際載荷系數(shù)KH 根據(jù)v=6.077ms，7級精度，查圖10-8，得Kv=1.15 查表10-2，取KA=1查表10-3，得KH=1.0由表10-4，用插值法得KH=1.2046， 則 KH=KAKVKHKH=11.151.01.2046=1.3853C、按實際載荷系數(shù)得 d1=d1t3KHKHt=47.27231.38531.3=48.284mm mn=d1z1=48.28421=2.299mm3、根據(jù)齒根彎曲疲勞強度設(shè)計（1）試算模數(shù)即 mt3KFtT1Ru2+1（1-0.5R)2Z12(YFaYSaF)試選KFt=1.3計算YFaYSaF1=arctan1u=arctan12.

35、381=22.782,2=90-22.782=67.218 ZV1=z1cos1=23cos22.782=22.777, ZV1=z2cos2=50cos67.218=129.124由圖10-17，查得YFa1=2.71，YFa2=2.175由圖10-18，查得YSa1=1.57，YSa2=1.83由圖10-24，查得Flim1=770Mpa，F(xiàn)lim2=380Mpa 取彎曲疲勞安全系數(shù)S=1.7，則 F1=KFN1Flim1S=0.857701.7=385 Mpa F2=KFN2Flim2S=0.883801.7=196.706 Mpa則 YFa1YSa1F1=2.711.57385=0.0

36、1105 YFa2YSa2F2=2.1751.83196.706=0.0202 因為大齒輪的YFaYSaF大于小齒輪，所以取YFaYSaF = YFa2YSa2F2=0.0202B、試算模數(shù)mt 3KFtT1Ru2+1（1-0.5R)2Z12(YFaYSaF)= 31.3130850.32.3812+1（1-0.50.3)221120.0202=1.117(2)調(diào)整齒輪模數(shù)A、數(shù)據(jù)準備圓周速度v: d1=mntz1=1.11721=23.457mm dm1=d1t1-0.5R=23.4571-0.50.3=19.938mm V=dn601000=3.1419.9382890601000=3.0

37、15ms齒寬b=Rd1tu2+12=0.323.45750212+12=9.087mmB.計算實際載荷系數(shù)KF 根據(jù)v=3.015ms，7級精度，查表10-8，得Kv=1.12 查表10-2，取KA=1查表10-3，得KF=1由表10-4，用插值法得KH=1.2033，查圖10-13，得KF=1.165， 則 KF=KAKVKK=11.1211.165=1.3048C、按實際載荷系數(shù)得 m=mt3KFKFt=1.11731.30481.3=1.1184(3)為滿足強度要求，按齒面接觸疲勞強度所得的模數(shù)mn=2.299mm，取mn=3mm。 (4)幾何尺寸計算分度圓直徑 d1=mz1=321=6

38、3mm d2=mz2=350=150mm 分錐角 1=arctan1u=arctan12.381=22.782,2=90-22.782=67.218齒寬b=Rd1tu2+12=0.36350212+12=24.404mm為保證齒寬，取b1=b2=25mm。（三）參數(shù)匯總齒輪數(shù)據(jù)列表如下：表5 數(shù)據(jù)匯總高 速 級低 速 級小齒輪1大齒輪2小齒輪3大齒輪4材料材料45454545硬度240HBS45HRC240HBS45HRC精度等級6級 7級6級7級中心距（mm）145法面模數(shù)（mm）32.5分錐角（螺旋角）22.78267.21810.6549齒 數(shù)21502391分度圓直徑（mm）63150

39、58.5088231.4912齒頂圓直徑（mm）68.5319152.32363.5088236.4912齒根圓直徑（mm）56.3617147.21252.2588225.2412齒寬（mm）256560七、轉(zhuǎn)差率的校核由表2中數(shù)據(jù)得最終螺旋輸送機主軸上的轉(zhuǎn)速為n=79.98rmin，輸送機主軸所需轉(zhuǎn)矩為n1=80rmin，故轉(zhuǎn)差率為 80-79.9880=0.025%5%，故轉(zhuǎn)差率滿足要求。八、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計和強度校核（一）低速軸的設(shè)計初步確定軸的最小直徑：（1）軸的材料選擇：選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。（2）由表15-3，取AO=112，軸的最小直徑于是得dmin=A03Pn =112

40、33.615307.285=25.473mm。故取軸的最小直徑為28mm。 （3）根據(jù)裝配方案，實體建模，初步的軸的結(jié)構(gòu)尺寸如下圖5 低速軸結(jié)構(gòu)（二）低速軸的校核1、數(shù)據(jù)準備：由表2的必要數(shù)據(jù)，T=29313N.mm，n=1213.78rmin,T=110660N.mm，n=307.285rmin。2、求作用在齒輪上的力：(1)已知低速級小齒輪分度圓直徑d=58.5088mm，螺旋角=10.6549，則Ft=2Td=22931358.5088=1002N(2) 已知開式齒輪小齒輪分度圓直徑d=76mm， Ft=2Td=211066076=2912.1053N Fr=Fttan=2912.105

41、3tan20=1059.92N3、低速軸受力示意圖圖6 低速軸受力示意圖4、受力計算豎直面內(nèi)：由371.156.3+188.52115.7456+1059.92221.7-148.85Fbv=0，得Fbv=1865.62N由148.85Fav+188.52115.7456-371.192.55+1059.9272.85=0，得Fav=-434.6N 水平面內(nèi)：由56.31002-2912.1053221.7-148.85Fbh=0得Fbh=-3958.35N由148.85Fah-100292.55-2912.105372.85=0 得Fah=2048.249N由所求得的支反力即可求得低速軸所受

42、彎矩，彎矩圖如上圖所示。5、按彎扭合成校核 由合成的彎矩圖可知，Mmax=225762.1N.mm。已知T=110660N.mm，W=0.1d3=0.1453=9112.5，WT=0.2d3=0.2453=18225則ca=Mmax2+(0.6T)2W=225762.12+(0.6110660)29112.5=25.8241.5故處左側(cè)疲勞強度滿足要求（2）處右側(cè)W=0.1d3=0.1583=19511.2，WT=0.2d3=39022.4，T=110660N.mm由彎矩圖得M=227062.79N.mmr/d=2/58=0.034，D/d=58/52=1.115查附表3-1，得q=0.81，

43、q=0.84查附表3-2，得=1.73，=1.21則k=1+q-1=1+0.811.73-1=1.5913 K=1+q-1=1+0.841.21-1=1.176由附圖3-2及3-3，得=0.70，=0.83，由附圖3-4，得=0.81軸表面未強化處理，取q=1,則 K=k+1-1=1.59130.70+10.81-1=2.51K=k+1-1=1.1760.83+10.81-1=1.65由=0.10.2，取=0.1由=0.050.1，取=0.05于是，計算安全系數(shù)值，有S=-1Ka+m=2752.511.1636+0.10=94.16S=-1Ka+m=1551.652.842+0.052.842

44、=64.21Sca=SSS2+S2=94.1664.2194.162+64.212=53.0481.5故處右側(cè)疲勞強度滿足要求（3）處左側(cè)W=0.1d3=0.1453=9112.5，WT=0.2d3=18225，T=110660N.mm由彎矩圖得M=3020039.7N.mm由附表3-8插值得，k=0.8k，取k=1.97，則k=0.81.97=1.576由附圖3-4，得=0.81則 K=k+1-1=1.97+10.81-1=2.201 K=k+1-1=1.576+10.81-1=1.811由=0.10.2，取=0.1由=0.050.1，取=0.05于是，計算安全系數(shù)值，有S=-1Ka+m=2

45、752.20133.2+0.10=3.763S=-1Ka+m=1551.8116.072+0.056.072=27.44Sca=SSS2+S2=3.76327.443.7632+27.442=3.731.5故處左側(cè)疲勞強度滿足要求。（4）處右側(cè)W=0.1d3=0.1343=3930.4，WT=0.2d3=7860.8，T=110660N.mm由彎矩圖得M=3020329.7N.mmb=MW=302039.73930.4=76.85Mpa，T=TWT=1106607860.8=1.407Mpar/d=2/34=0.059，D/d=45/34=1.32查附表3-1，得q=0.81，q=0.84查附表3-2，得=1.8