滿堂腳手架施工方案

1、目錄第一節(jié) 編制依據(jù)2第二節(jié) 工程概況2第三節(jié) 施工總體安排2一、施工條件錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。二、施工準(zhǔn)備2三、勞動(dòng)力計(jì)劃錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。第四節(jié) 主要施工方法2一、搭設(shè)形式3二、腳手架構(gòu)造3三、滿堂腳手架施工工藝5第五節(jié) 腳手架的計(jì)算7第六節(jié) 技術(shù)質(zhì)量保證措施24第七節(jié) 安全使用措施保障26一、安全注意事項(xiàng)11第一節(jié) 編制依據(jù)1.建筑施工手冊(cè)(第二版)；2.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001 J84-2001）；3建筑施工腳手架實(shí)用手冊(cè)；4建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)（JGJ59-99）；5建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB 5007-2002）。第二節(jié) 工程概況該工程為霍市生活垃圾

2、中心壓縮站工程，位于鐵路東。結(jié)構(gòu)形式為框架結(jié)構(gòu)，地上二層。架體高度為9M，采用滿堂鋼管腳手架。第三節(jié) 施工總體安排一、施工準(zhǔn)備1、材料準(zhǔn)備鋼管：采用48*3.5的焊接鋼管，主要用于腳手架的各種受力桿件。扣件：直角扣件（十字扣）用于兩根呈垂直交叉鋼管的連接；旋轉(zhuǎn)扣件（回轉(zhuǎn)扣）用于兩根呈任意角度交叉鋼管的連接；對(duì)接扣件（一字扣）用于兩根鋼管對(duì)接連接。腳手板：采用3000*250*60木跳板，滿鋪于各作業(yè)面上。2、材料供應(yīng)及料場(chǎng)安排腳手架工程所用材料在架料租賃公司租賃，根據(jù)計(jì)劃進(jìn)場(chǎng)。由于本工程由一家施工隊(duì)伍施工，較易管理，鋼管應(yīng)堆放整齊，不同長(zhǎng)度鋼管應(yīng)分別堆放。堆料場(chǎng)內(nèi)各掛一標(biāo)示牌，注明料場(chǎng)的管理制

3、度、負(fù)責(zé)人、鋼管維護(hù)保養(yǎng)等。第四節(jié) 主要施工方法滿堂腳手架全高為9m，采用單立桿腳手架，且本工程工期較緊，腳手架應(yīng)滿足結(jié)構(gòu)施工的要求。 一、搭設(shè)形式在二層砼地面上搭設(shè)滿堂腳手架至屋面。二、腳手架構(gòu)造1、立桿本工程立桿排距為1.2m，立桿柱距1.2m，立桿外側(cè)距建筑物為200mm。豎立桿時(shí),桿件長(zhǎng)短要搭配使用；立桿接頭除頂層可采用搭接外，其余必須采用對(duì)接扣件進(jìn)行對(duì)接。對(duì)接時(shí)，對(duì)接扣件交錯(cuò)布置，兩個(gè)相鄰立桿上接頭不能設(shè)在同步同跨內(nèi)，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯(cuò)開(kāi)距離不小于500mm；各接頭中心距主節(jié)點(diǎn)的距離不大于步距的1/3。搭接時(shí)的搭接長(zhǎng)度Ld1000mm,用不少于兩個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件扣牢,扣件的外邊緣距

4、桿端距離為120mm。立桿應(yīng)沿其軸線搭設(shè)到要求位置（9米）。立桿上必須設(shè)置縱橫向掃地桿?？v向掃地桿用直角扣件固定在距墊板下皮120mm處的立桿上。橫向掃地桿用直角扣件緊靠縱向掃地桿下方固定在立桿上。當(dāng)立桿基礎(chǔ)不在同一高度上時(shí)，必須將高處的縱向掃地桿向低處延伸兩跨與立桿固定，且高低差不應(yīng)大于1米。立桿的垂直偏差不大于架高的1/300，同時(shí)其絕對(duì)偏差不大于75mm。2、大橫桿大橫桿步距為1.2m，長(zhǎng)度為9m，對(duì)立桿起約束作用，與立桿用直角扣件扣緊，不得遺漏。上下相鄰的大橫桿在立桿的里外兩側(cè)錯(cuò)開(kāi)布置，減少立桿偏心受荷。大橫桿采用對(duì)接扣件連接，接頭與相鄰立桿距離500mm。同一平面內(nèi)側(cè)和外側(cè)、上步和下

5、步相鄰的兩根大橫桿的接頭均應(yīng)相互錯(cuò)開(kāi)，不得出現(xiàn)在同一跨間內(nèi)，水平間距為500mm。同一排大橫桿水平偏差不大于該片腳手架總長(zhǎng)度的1/250且不大于50mm。立桿及大橫桿接頭位置詳見(jiàn)下圖1：3、剪刀撐所有腳手架沿兩端轉(zhuǎn)角處起，每3根立桿設(shè)一道，連續(xù)布置 。剪刀撐從腳手架縱向兩端搭起，采用單桿沿架高連續(xù)設(shè)置. 剪刀撐斜桿用旋轉(zhuǎn)扣件扣在小橫桿伸出端上，旋轉(zhuǎn)扣件中心距主節(jié)點(diǎn)的距離不得大于150mm。斜桿與水平面的夾角為45°。斜桿的接頭除頂層可以采用搭接外，其余各接頭均采用對(duì)接扣件連接。4、腳手板腳手板采用木腳手板，對(duì)接平鋪設(shè)置在三根均勻分布大橫桿上，在架子寬度內(nèi)全部鋪嚴(yán)、鋪滿，并沿腳手板內(nèi)外

6、兩側(cè)通長(zhǎng)設(shè)不小于180mm高擋腳板，腳手板平面內(nèi)側(cè)離墻間距不大于200mm。腳手板用8#鉛絲與大橫桿（擋腳板為立桿）綁扎牢固，不得在人行走時(shí)滑動(dòng)，嚴(yán)禁出現(xiàn)端頭超出支撐橫桿150mm的探頭板。5、連墻桿靠近主節(jié)點(diǎn)設(shè)置，偏離主節(jié)點(diǎn)的距離不得大于300mm，從底步第一根大橫桿處開(kāi)始設(shè)置，間距：豎向?yàn)槊繉樱瑱M向?yàn)?.5米。腳手架與建筑物的連接點(diǎn),遇柱與柱錨固;無(wú)柱時(shí),在梁或外挑板上予埋22的鋼筋環(huán),將連墻桿與之連接見(jiàn)下圖2。本工程連墻桿采用剛性連接，嚴(yán)禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。連墻桿應(yīng)呈水平設(shè)置，當(dāng)不能水平設(shè)置時(shí)，與腳手架連接的一端應(yīng)下斜連接，禁止采用上斜連接。6、護(hù)欄和擋腳板在鋪腳手板的操作層上必

7、須設(shè)置擋腳板和一道護(hù)欄，欄桿高度1.2m，擋腳板高不小于180mm。三、 滿堂腳手架施工工藝1、 搭設(shè)的順序 一層砼地面擺放掃地桿自角部起依次向兩邊豎立桿,底端與縱向掃地桿扣接固定后、裝設(shè)橫向掃地桿也與該立桿固定(固定立桿底端前,應(yīng)吊線確保立桿垂直)、在該掃地桿另一端連第二根立桿和第二根平行掃地桿、再這兩根掃地桿上分別固定第三、四根立桿，待每邊豎起4根立桿后,裝設(shè)第一步大橫桿、校正立桿垂直和橫桿水平使其符合要求后,按45±5KN·m力矩?cái)Q緊扣件螺栓,形成構(gòu)架的起始段按上述要求依次向前延伸搭設(shè),直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面檢查一遍構(gòu)架質(zhì)量，嚴(yán)格確保設(shè)計(jì)要求和構(gòu)架質(zhì)量設(shè)

8、置連墻桿隨搭設(shè)進(jìn)程及時(shí)裝設(shè)連墻桿和剪刀撐鋪設(shè)腳手板和裝設(shè)作業(yè)層欄桿、鋪擋腳板。2、搭設(shè)的方法腳手架搭設(shè)前，依據(jù)建筑物形狀放線，并根據(jù)柱距排好立桿。搭設(shè)大橫桿時(shí)必須在角部交圈并與立桿連接固定，鋪板時(shí)應(yīng)處理好東西兩面和南北兩面的作業(yè)層交匯搭接形成的小錯(cuò)臺(tái)構(gòu)造。當(dāng)要求周邊鋪板高度一致時(shí)，角部應(yīng)增設(shè)立桿和縱向水平桿（至少與3根立桿連接）。當(dāng)搭至有連墻件的構(gòu)造節(jié)時(shí)，在搭設(shè)完該處的立桿、大橫桿后，應(yīng)立即設(shè)置連墻件。在頂排連墻桿上的架高（以大橫桿計(jì)）不得多于兩步，搭設(shè)時(shí)及時(shí)設(shè)置剪刀撐，不得滯后超過(guò)兩步距?？奂惭b時(shí)應(yīng)注意扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相同，擰固時(shí)要用力矩扳手，扭力矩控制在45±5KN

9、83;m，防止用力過(guò)大螺栓溢扣。在主節(jié)點(diǎn)處固定大橫桿、小橫桿、剪力撐、斜撐等用的直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件的中心點(diǎn)的相互距離不應(yīng)大于150mm。對(duì)接扣件的開(kāi)口應(yīng)朝架子內(nèi)側(cè)，螺栓向上，避免開(kāi)口朝上，以防雨水進(jìn)入。各桿件相交伸處的端頭均大于100mm，以防止桿件滑脫。工人在架上進(jìn)行搭設(shè)作業(yè)時(shí),作業(yè)面上需鋪設(shè)臨時(shí)腳手板并用鉛絲綁扎固定。當(dāng)未完成整體腳手架的搭設(shè)時(shí),在下班前,必須對(duì)所搭的架子部分進(jìn)行臨時(shí)固定,以免發(fā)生意外.腳手架的搭設(shè)必須統(tǒng)一交底后作業(yè),統(tǒng)一指揮,嚴(yán)格按照相應(yīng)安全規(guī)范施工. 3、 腳手架的拆除 1) 拆除腳手架前的準(zhǔn)備工作：全面檢查腳手架，重點(diǎn)檢查扣件連接固定、支撐體系等是否符合安全要求；根據(jù)

10、檢查結(jié)果及現(xiàn)場(chǎng)情況編制拆除方案并經(jīng)有并部門(mén)批準(zhǔn)；進(jìn)行技術(shù)交底；根據(jù)拆除現(xiàn)場(chǎng)的情況，設(shè)圍欄或警戒標(biāo)志，并有專人看守；清除腳手架中留存的材料、電線等雜物。 2) 拆除架子的工作地區(qū)，嚴(yán)禁非操作人員進(jìn)入。 3) 拆架前，應(yīng)有現(xiàn)場(chǎng)施工負(fù)責(zé)人批準(zhǔn)手續(xù)，拆架子時(shí)必須有專人指揮，做到上下呼應(yīng)，動(dòng)作協(xié)調(diào)。 4) 拆除順序應(yīng)是后搭設(shè)的部件先拆，先搭設(shè)的部件后拆，嚴(yán)禁采用推倒或拉倒的拆除做法。 5) 固定件應(yīng)隨腳手架逐層拆除，當(dāng)拆除至最后一節(jié)立管時(shí)，應(yīng)先搭設(shè)臨時(shí)支撐加固后，方可拆固定件與支撐件。 6) 拆除的腳手架部件應(yīng)及時(shí)運(yùn)至地面，嚴(yán)禁從空中拋擲。7) 運(yùn)至地面的腳手架部件，應(yīng)及時(shí)清理、保養(yǎng)。根據(jù)需要涂刷防銹油

11、漆，并按品種、規(guī)格入庫(kù)堆放。第五節(jié) 腳手架的計(jì)算一 、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取25.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.100m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)

12、，取1.000。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別為 12.933 kN/m2、26.400 kN/m2，取較小值12.933 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。二、梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1.抗彎驗(yàn)算 其中， - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 60.00×1.8

13、5;1.8/6=32.40cm3； f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×0.60×12.93×0.90=8.38kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q2= 1.4×0.60×2.00×0.90=1.51kN/m；q = q1+q2 = 8.381+1.512 = 9.893 kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 400.00mm；面板的最大彎距 M= 0.1×9.89×400.002

14、= 1.58×105N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 1.58×105 / 3.24×104=4.885N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =4.885N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.000N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 12.93×0.60 = 7.76N/mm； l-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 400.00mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I =

15、60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×7.76×400.004/(100×9500.00×2.92×105) = 0.485 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =400.000/250 = 1.600mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.485mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.600mm，滿足要求！三、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面

16、寬度80mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 80×80×80/6 = 85.33cm3；I = 80×80×80×80/12 = 341.33cm4； 內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2×12.933×0.90+1.4×2.000×

17、0.90)×0.400/1=6.60kN/m； 內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距): l = 600mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.1×6.60×600.002= 2.37×105N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 2.37×105/8.53×104 = 2.782 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17.000N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 2.782 N/mm2 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 小于 f=17.000N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算 其中 E - 面板材質(zhì)的彈性模量： 10000.00

18、N/mm2； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =12.93×0.40/1= 5.17 N/mm； l-計(jì)算跨度(外楞間距)：l = 600.00mm； I-面板的截面慣性矩：E = 3.41×106N/mm2；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×5.17×600.004/(100×10000.00×3.41×106) = 0.133 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 2.400mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 =0.133mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2.400mm，滿足要求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)

19、楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度80mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 80×80×80/6 = 85.33cm3；I = 80×80×80×80/12 = 341.33cm4； 外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計(jì)算： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.2×12.93×

20、0.90+1.4×2.00×0.90)×0.60×0.40/1=3.96kN； 外楞計(jì)算跨度(對(duì)拉螺栓豎向間距): l = 400mm； 外楞的最大彎距：M = 0.175×3957.034×400.000 = 2.77×105N.mm經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 2.77×105/8.53×104 = 3.246 N/mm2； 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17.000N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =3.246N/mm2 小于 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17.000N/mm2，滿足要求！

21、（2）.外楞的撓度驗(yàn)算 其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 10000.00N/mm2； p-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： p =12.93×0.60×0.40/1= 3.10 KN； l-計(jì)算跨度(拉螺栓間距)：l = 400.00mm； I-面板的截面慣性矩：I = 3.41×106mm4；外楞的最大撓度計(jì)算值: = 1.146×3.10×103×400.003/(100×10000.00×3.41×106) = 0.067mm；外楞的最大容許撓度值: = 1.600mm；外楞的最大撓度計(jì)算值

22、 =0.067mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.600mm，滿足要求！四、穿梁螺栓的計(jì)算 驗(yàn)算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =12.933×0.600×0.400×2 =6.208 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.000×76/1000 = 12.920 kN；穿梁

23、螺栓所受的最大拉力 N=6.208kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.920kN，滿足要求！五、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 300.00×18.00×18.00/6 = 1.62×104mm3； I = 300.00×18.00

24、5;18.00×18.00/12 = 1.46×105mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 計(jì)算的最大彎矩 (kN.m)； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =400.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.30×1.10×0.90=9.09kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×0.30×0.90=0.11kN

25、/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.76kN/m；q = q1 + q2 + q3=9.09+0.11+0.76=9.96kN/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下: Mmax = 0.10×9.958×0.4002； =0.159×106/1.62×104=9.835N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =9.835 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公

26、式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)×1.100+0.35）×0.30= 8.52N/mm； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =400.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =400.00/250 = 1.600mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×8.520×400.04/(100×9500.0×1.46×105)=1.066mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =1.066mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 400.0

27、/ 250 = 1.600mm，滿足要求！六、梁底支撐木方的計(jì)算1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24.000+1.500)×0.300×1.100×0.400=3.366 kN；(2)模板的自重荷載(kN)： q2 = 0.350×0.400×(2×1.100+0.300) =0.350 kN；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (2.500+2.000)×0.300×0.400=0.540 kN；2.木方的傳遞集中力驗(yàn)算：

28、靜荷載設(shè)計(jì)值 q=1.2×3.366+1.2×0.350=4.459 kN；活荷載設(shè)計(jì)值 P=1.4×0.540=0.756 kN；P=4.459+0.756=5.215 kN。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=8.000×8.000×8.000/6 = 8.53×101 cm3；I=8.000×8.000×8.000×8.000/12 = 3.41×102 cm4；3.支撐方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎矩考慮為簡(jiǎn)支梁集中荷載作用下的彎矩，跨中最大彎距計(jì)算公式如下:

29、跨中最大彎距 M=5.215×0.500/4=0.652 kN.m；方木最大應(yīng)力計(jì)算值 =651900.000/8.53×104=7.639 N/mm2；方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17.000 N/mm2； 方木最大應(yīng)力計(jì)算值 7.639 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17.000 N/mm2，滿足要求！4.支撐方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下: 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: 其中最大剪力 Q=5.215×1000/2=2.608 kN；圓木的截面面積矩 S =0.785×50.00×50.00 = 1962.50 N/mm2；圓木受剪

30、應(yīng)力計(jì)算值 T =2.608×1962.50/(3.41×106×50.00) = 0.030 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.700 N/mm2；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.030 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.700 N/mm2，滿足要求！5.支撐方木撓度驗(yàn)算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下: 集中荷載 P = q1 + q2 + p1 = 4.256 kN；方木最大撓度 =4256.000×500.003/(48×10000.00×3.41×106)=0.325

31、 mm；方木的撓度設(shè)計(jì)值 =0.500×1000/250=2.000 mm；方木的最大撓度 =0.325 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.000 mm，滿足要求！七、梁底支撐鋼管的計(jì)算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過(guò)方木的集中荷載傳遞。1.支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算：按照集中荷載作用下的簡(jiǎn)支梁計(jì)算集中荷載P傳遞力，P=5.215 kN；計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算公式 其中 n=0.700/0.400=2經(jīng)過(guò)簡(jiǎn)支梁的計(jì)算得到：鋼管支座反力 RA = RB=(2-1)/2×5.215+5.215=7.823 kN；通過(guò)支撐鋼管傳遞到支座的最

32、大力為1×5.215+5.215=10.430 kN；鋼管最大彎矩 Mmax= 2×5.215×0.700/8=0.913 kN.m；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 =0.913×106/5080.000=179.657 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度的其設(shè)計(jì)值 T=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 179.657 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過(guò)扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計(jì)算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁(yè)，

33、雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=10.43 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =10.430 kN

34、 ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×8.900=1.379 kN； N =10.430+1.379=11.809 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205.00 N/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo

35、= k1uh (1) k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，u =1.700；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=11809.188/(0.207×489.000) = 116.665 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 116.665 N/mm2 小于 鋼管立桿抗

36、壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a = 1.700 按照表2取值1.017 ；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.017×(1.500+0.100×2) = 2.018 m； Lo/i = 2017.626 / 15.800 = 128.000 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.406 ；鋼管立桿

37、受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=11809.188/(0.406×489.000) = 59.482 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 59.482 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全十一、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗(yàn):除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；

38、c.梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。2.立桿步距的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過(guò)多；c.高支撐架步距以為宜，不宜超過(guò)1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時(shí)，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和

39、中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計(jì)：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。5.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載N12kN時(shí)，可用雙扣件；大于12kN時(shí)應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均

40、應(yīng)錯(cuò)開(kāi)在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長(zhǎng)期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過(guò)程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過(guò)設(shè)計(jì)荷載，對(duì)出現(xiàn)的超過(guò)最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過(guò)程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。第六節(jié) 技術(shù)質(zhì)量保證措施1、進(jìn)場(chǎng)（搭設(shè)前）腳手架材料質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)1）鋼管：采用外徑48mm，壁厚3.5mm的Q235的焊接鋼管，材質(zhì)符合碳素結(jié)構(gòu)鋼（GB700-88）的相應(yīng)規(guī)定。不得有明顯變形、裂紋、壓扁和銹蝕。必須進(jìn)行防銹處理：即對(duì)購(gòu)進(jìn)的鋼