鋼結構規(guī)范修訂內容介紹

1、100-1鋼結構設計規(guī)范 GB50017修訂內容介紹沈沈 祖祖 炎炎同同 濟濟 大大 學學140-2一. 章節(jié)目錄1 總則2 術語和符號 2.1 術語 2.2 符號3 基本設計規(guī)定 3.1 設計原則 3.2 荷載和荷載效應計算 3.3 材料選用 3.4 設計指標 3.5 結構或構件變形的規(guī)定4 受彎構件的計算 4.1 強度 4.2 整體穩(wěn)定 4.3 局部穩(wěn)定 4.4 組合梁腹板考慮屈曲后強度的計算5 軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算 5.1 軸心受力構件 5.2 拉彎構件和壓彎構件 5.3 構件的計算長度和容許長細比 5.4 受壓構件的局部穩(wěn)定6 疲勞計算 6.1 一般規(guī)定 6.2 疲勞計算

2、7 連接計算 7.1 焊縫連接 7.2 緊固件（螺栓、鉚釘?shù)龋┻B接 7.3 組合工字梁翼緣連接 7.4 梁與柱的剛性連接 7.5 連接節(jié)點處板件的計算 7.6 支座 注：帶下劃線的節(jié)為新增， 紅色的節(jié)為修改較多140-3一. 章節(jié)目錄（續(xù)）8 構造要求 8.1 一般規(guī)定 8.2 焊縫連接 8.3 螺栓連接和鉚釘連接 8.4 結構構件 8.5 對吊車梁和吊車桁架(或類似結構)的要求 8.6 大跨度屋蓋結構 8.7 提高寒冷地區(qū)結構抗脆斷能力的要求 8.8 制作、運輸和安裝 8.9 防護和隔熱9 塑性設計 9.1 一般規(guī)定 9.2 構件的計算 9.3 容許長細比和構造要求10 鋼管結構 10.1

3、一般規(guī)定 10.2 構造要求 10.3 桿件和節(jié)點承載力11 鋼與混凝土組合梁 11.1 一般規(guī)定 11.2 組合梁設計 11.3 抗剪連接件的計算 11.4 撓度計算 11.5 構造要求附錄A 結構或構件的變形容許值附錄B 梁的整體穩(wěn)定系數(shù)附錄C 軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)附錄D 柱的計算長度系數(shù)附錄E 疲勞計算的構件和連接分類附錄F 桁架節(jié)點板在斜腹桿壓力作用下的穩(wěn)定計算本規(guī)范用詞說明附：修改條文說明注：帶下劃線的節(jié)為新增140-4二. 增加的一些新概念增加的一些新概念2.1 一階分析與二階分析 （1）一階分析為不考慮結構變形對內力產生的影響，根據(jù)未變形的結構平衡條件分析結構內力及位移。（見右

4、上） （2）二階分析為考慮結構變形對內力產生的影響，根據(jù)變形的結構平衡條件分析結構內力及位移，也稱考慮P效應的分析。 （見右下）lPM=HlHPM=Hl+PH140-5二. 增加的一些新概念增加的一些新概念（續(xù)）2.2 屈曲與屈曲后強度 （1）屈曲 整個結構或構件在外荷載作用下由原有平衡狀態(tài)時的變形突然變?yōu)榱硪黄胶鉅顟B(tài)的另一性質的變形，出現(xiàn)這種狀態(tài)稱為整個結構或構件出現(xiàn)屈曲。 （見右上） （2）屈曲強度與屈曲后強度 結構或構件出現(xiàn)屈曲后其承載能力根據(jù)結構或構件的具體情況有兩種可能。一種為出現(xiàn)屈曲時結構或構件已達到最大承載力，屈曲出現(xiàn)即標志結構或構件破壞。另一種為出現(xiàn)屈曲時，結構或構件并未達到最

5、大承載力，仍有后繼承載能力，即屈曲后強度。（見右下）PPcrPPPcrPPuPPcrP140-6二. 增加的一些新概念增加的一些新概念（續(xù)）（1）無支撐框架 在框架平面內無支撐，當框架整體失穩(wěn)在框架平面內發(fā)生位移時,其側移不受約束。 （見右上）（2）強支撐框架 在框架平面內有剛度很強的支撐，當框架整體失穩(wěn)時，在框架平面內的側移將受到剛度很強的支撐的約束，不能發(fā)生或側移很小可以略去側移對結構受力的影響。 （見右中）（3）弱支撐框架 在框架平面內雖有支撐但其剛度較弱，當框架整體失穩(wěn)時，在框架平面內的側移雖會受到約束，但仍能發(fā)生一定的側移，并對結構的受力有影響。 （見右下）2.3 無支撐框架、強支撐

6、框架、弱支撐框架140-7二. 增加的一些新概念增加的一些新概念（續(xù)）2.4 剛性連接、鉸接、半剛性連接（1）梁與柱剛性連接 受力過程中梁柱間交角不變，同時連接應具有充分的強度。（2）梁與柱鉸接 連接應有充分的轉動能力，且能有效地傳遞橫向剪力與 軸心力。（3）梁與柱的半剛性連接 只具有有限的轉動剛度，承受彎矩時會產生交角變化； 內力分析時，必須預先確定連接的彎矩轉角特性曲線。 理想剛性視同鉸接半剛性視同剛接M140-82.5 彎曲失穩(wěn)、扭轉失穩(wěn)、彎扭失穩(wěn)（1）彎曲失穩(wěn) 構件整體失穩(wěn)時只發(fā)生彎曲變形，雙軸對稱截面軸心受壓構件的失穩(wěn) 屬于這種情況。（2）扭轉失穩(wěn) 構件整體失穩(wěn)時只發(fā)生扭轉變形，十字

7、形截面軸心受壓構件的失穩(wěn) 屬于這種情況。（3）彎扭失穩(wěn) 構件整體失穩(wěn)時既發(fā)生彎曲變形又發(fā)生扭轉變形，單軸對稱截面 軸心受壓構件繞對稱軸失穩(wěn)以及無對稱軸截面軸心受壓構件的失穩(wěn) 屬于這種情況。二. 增加的一些新概念增加的一些新概念（續(xù)）140-9二. 增加的一些新概念增加的一些新概念（續(xù)）彎曲失穩(wěn) 扭轉失穩(wěn) 彎扭失穩(wěn)構件失穩(wěn)時截面位移投影圖 140-10三. 關于基本設計規(guī)定關于基本設計規(guī)定3.1 設計原則 3.1.1 設計方法 設計方法與舊規(guī)范相同，但可靠度指標 有變化 舊規(guī)范的設計目標安全度量是按可靠性指標校準值的平均值上下浮動0.25進行總體控制。 現(xiàn)規(guī)范的設計目標安全度是按可靠性指標不得低

8、于校準值的平均值進行總體控制。140-11三. 關于基本設計規(guī)定關于基本設計規(guī)定（續(xù)） 3.1.2 安全等級 按建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準GB50068 的規(guī)定見下表 對一般工業(yè)與民用建筑鋼結構，按我國已建成的房屋用概率設計方法分析的結果，安全等級應為二級。 對跨度等于或大于60m的大跨度結構如大會堂、體育館、飛機庫等的安全等級宜取一級。安全等級破壞后果建筑物類型一 級很嚴重重要的房屋二 級嚴 重一般的房屋三 級不嚴重次要的房屋140-123.1.3 吊車梁等的疲勞和撓度計算 按作用在跨間內荷載效應最大的一臺吊車的荷載標準值不乘動力系數(shù)確定。 三. 關于基本設計規(guī)定關于基本設計規(guī)定（續(xù)） 14

9、0-13三. 關于基本設計規(guī)定關于基本設計規(guī)定（續(xù)） 3.2 荷載和荷載效應計算 3.2.1 設計工作壽命 規(guī)范規(guī)定的設計工作壽命為50年。 對設計使用年限為25年的結構構件，o不應小于0.95。 o為結構重要性系數(shù)。 140-14三. 關于基本設計規(guī)定關于基本設計規(guī)定（續(xù)） 3.2.2 吊車擺動水平力 計算重級工作制吊車梁（桁架）及其制動結構的強度、穩(wěn)定性及連接的強度時， 應考慮由吊車擺動引起的橫向水平力。 起重機設計規(guī)范GB/T 3811規(guī)定的吊車工作級別為A1A8級。 建筑結構荷載規(guī)范中的吊車荷載狀態(tài)一般為輕級工作制相當于A1A3級， 中級工作制相當于A4、A5，重級工作制相當于A6A8

10、,其中A8為特重級。 但設計人員必要時可根據(jù)吊車的具體操作情況作適當調整。如檢修吊車可按 輕級工作制設計等等。 140-15式中 吊車最大輪壓標準值； 系數(shù) 一般軟鉤吊車 抓斗或磁盤吊車 硬鉤吊車 擺動橫向水平力可以雙向作用，且不與荷載規(guī)范規(guī)定的制動水平力同時作用。三. 關于基本設計規(guī)定關于基本設計規(guī)定（續(xù)） ,maxkKHP,maxKP0.1 0.15 0.2 在每個輪壓處的水平力標準值為140-163.2.3 懸掛吊車的計算 同一跨間每條運行線上的臺數(shù)： 梁式吊車 不宜多于2臺 電動葫蘆 不宜多于1臺三. 關于基本設計規(guī)定關于基本設計規(guī)定（續(xù)） 140-171. 框架結構可采用一階彈性分析

11、 2. 框架結構當 時，宜采用二階彈性分析 為層間側移容許值 為所計算樓層各柱軸壓力設計值之和 為所計算樓層以上各層的水平力之和 h 為所計算樓層的高度三. 關于基本設計規(guī)定關于基本設計規(guī)定（續(xù)） 1 . 0hHuN uNH3.2.4 框架分析的規(guī)定140-18三. 關于基本設計規(guī)定關于基本設計規(guī)定（續(xù)） 3. 二階彈性分析的近似計算方法如下 （1）每層柱頂附加一假想水平力Hni Qi 為第i樓層的總重力荷載設計值 ns 為框架總層數(shù) y 為鋼材強度影響系數(shù)，對 Q235，y=1.0 Q345， y=1.1 Q390， y=1.2 Q420， y=1.2525012 . 0iysniQnH14

12、0-19三. 關于基本設計規(guī)定關于基本設計規(guī)定（續(xù)）121bisMMMhHuNi112（2）各桿件桿端的彎矩為M1b 為框架無側移時按一階彈性分析的桿端彎矩M1s 為框架有側移時按一階彈性分析的桿端彎矩 2i 為考慮二階效應第i層桿端側移彎矩增大系u 為按一階彈性分析求得的第i層的層間側移140-20三. 關于基本設計規(guī)定關于基本設計規(guī)定（續(xù)）H3H2H1H3H2H1H3+Hn3H2+ Hn2H1+ Hn1H3H2H1u3u2u1MM1bM1s140-21三. 關于基本設計規(guī)定關于基本設計規(guī)定（續(xù)） （3）當2i1.33時，宜增大框架結構的剛度4. 山形門式剛架的分析不能采用上述規(guī)定 140-

13、22三. 關于基本設計規(guī)定關于基本設計規(guī)定（續(xù)） 3.3 材料選用 3.3.1 承重結構宜采用的鋼材 宜采用Q235、Q345、Q390和Q420鋼。 1. 鋼材牌號的表示方法 Q - . 脫氧方法：F沸騰鋼 b半鎮(zhèn)靜鋼 質量等級： Q235分A、B、C、D Q345分A、B、C、D、E 屈服點數(shù)值可以省略特殊鎮(zhèn)靜鋼鎮(zhèn)靜鋼TZZ140-23三. 關于基本設計規(guī)定關于基本設計規(guī)定（續(xù)）2. 鋼材性能 （1）Q 235 化學成分與質量等級有關 A級 含碳 0.140.22 B級 0.120.20 C級 0.18 D級 0.17 A級的C、Si、Mn含量不作為交貨條件。 力學性能 屈服點、抗拉強度、

14、冷彎與質量等級無關，但與鋼材厚度有關。 伸長率、沖擊韌性與質量等級有關。 A 不提供 B 20C時 27J C 0C時 27J D -20C時 27J A級鋼 冷彎試驗為附加交貨條件 B級沸騰鋼 軋制鋼材厚度一般不大于25mm。 140-24三. 關于基本設計規(guī)定關于基本設計規(guī)定（續(xù)） 化學成分與質量等級有關 力學性能: （2）Q 345、Q 390、Q 420 屈服點、抗拉強度、冷彎與質量等級無關，但與鋼材厚度有關。 伸長率、沖擊韌性與質量等級有關。 Q 345 A、B級 伸長率（5 %）21 C、D、E級 22 Q 390 A、B級 19 C、D、E級 20 Q 420 A、B級 18 C

15、、D、E級 19 沖擊韌性 Q 345 A 不提供 B 20C時 34J Q 390 C 0C時 34J D -20C時 34J Q 420 E -40C時 27J A級鋼 冷彎試驗為附加交貨條件 140-25三. 關于基本設計規(guī)定關于基本設計規(guī)定（續(xù)） 3.3.2 材料選用 （1）應根據(jù)結構的重要性、荷載特征、結構形式、應力狀態(tài)、連接方法、鋼材厚度、工作環(huán)境等因素綜合考慮。 （2）選用要求l承重結構鋼材應具有抗拉強度、伸長率、屈服強度和硫、磷含量的合格保證， 對焊接結構尚應具有含碳量的合格保證（即不得使用Q235A）;l主要焊接結構不能使用Q235A級鋼，因為Q235A級鋼的碳含量不作為交貨

16、 條件，即不作為保證，即使生產廠提供碳含量，也只能視為參考，不能排除 離散性大，質量不穩(wěn)定等，因此如發(fā)生事故，生產廠在法律上不負任何責任;l焊接承重結構以及重要的非焊接承重結構，還應具有冷彎試驗的合格保證；l需要驗算疲勞的結構，鋼材應具有沖擊韌性的合格保證。140-26三. 關于基本設計規(guī)定關于基本設計規(guī)定（續(xù)） 焊接結構工作溫度應有常溫沖擊韌性合格保證Q235、Q345應有0oC沖擊韌性合格保證Q390、Q420應有-20oC沖擊韌性合格保證Q235、Q345應有-20oC沖擊韌性合格保證Q390、Q420應有-40oC沖擊韌性合格保證C0oTC0C20ooTC20oT非焊接結構工作溫度應有

17、常溫沖擊韌性合格保證Q235、Q345應有0oC沖擊韌性合格保證Q390、Q420應有-20oC沖擊韌性合格保證C20oTC20oT（2）選用要求 (續(xù))140-27（2）選用要求 (續(xù)) 吊車起重量50t的中級工作制吊車梁，對沖擊韌性的要求與需驗算疲勞構件相同； 重要的受拉或受彎的焊接結構，厚度較大的鋼材應有常溫沖擊韌性合格保證； 當焊接承重結構采用Z向鋼時應符號厚度方向性能鋼板GB/T5313的規(guī)定； 有人認為將硫、磷含量控制在不大于0.01就可以防止層狀撕裂問題，也有人 提出在上述要 求下，再輔以對厚鋼板作全面超聲波探傷，排除內部缺陷，就可 以代替Z向鋼的要求，這是不正確的。三. 關于基

18、本設計規(guī)定關于基本設計規(guī)定（續(xù)） 140-28三. 關于基本設計規(guī)定關于基本設計規(guī)定（續(xù)） （2）選用要求 (續(xù)) 以下情況不應采用Q235沸騰鋼 焊接結構：1）需要驗算疲勞 2）工作溫度 -20oC的直接受動力荷載 3）工作溫度 -20oC的受彎及受拉 4）工作溫度-30oC 非焊接結構：工作溫度 -20oC的需要驗算疲勞140-293.4 設計指標 查規(guī)范有關表格3.5 結構或構件變形的規(guī)定 1. 變形的限值 查規(guī)范附錄A 當有實踐經驗或有特殊要求時，可進行適當調整。 2. 起拱規(guī)定 當有實踐經驗或有特殊要求時，可根據(jù)不影響正常使用和觀感的原則對變形容許值進行適當調整。 可對橫向受力構件進

19、行起拱 起拱大小：一般為恒載標準值加 活載標準值產生的撓度 起拱后撓度計算應為恒載和活載標準值產生的撓度減去起拱值。 三. 關于基本設計規(guī)定關于基本設計規(guī)定（續(xù)） 12140-30四. 受彎構件的計算 4.1 強度 與原規(guī)范相同4.2 整體穩(wěn)定 與原規(guī)范相同4.3 局部穩(wěn)定 4.3.1 局部穩(wěn)定分析規(guī)定 1. 承受靜力荷載和間接承受動力荷載的組合梁宜考慮腹板屈曲后強度 2. 直接承受動力荷載的吊車梁及類似構件及不考慮屈曲后強度的組合梁 應按規(guī)定配置加勁肋并計算腹板的局部穩(wěn)定性。140-314.3.2 梁腹板的局部穩(wěn)定計算 1. 配置橫向加勁肋的腹板 四. 受彎構件的計算（續(xù)） atwhohch

20、RFhy22,1ccrcrc crIMhcwwthVcw zFt l52zyRlahh140-32四. 受彎構件的計算（續(xù)） 0.85bfcr25. 185. 0bfbcr)85. 0(75. 01 25. 1b21.1bcrf2351772ywcbfth2351532ywcbfth其中（1）cr 計算受壓翼緣扭轉受約束受壓翼緣扭轉未受約束140-33（2）cr 計算 四. 受彎構件的計算（續(xù)） 8 . 0s2 . 1svcrfvscrf)8 . 0(59. 01 21 . 1svcrf2 . 18 . 0s235)/(34. 5441/2yowosfahth0 . 1oha235)/(434

21、. 541/2yowosfahth0 . 1oha其中140-34（3）cr,c計算 四. 受彎構件的計算（續(xù)） 9 .0cfcrc,2 .19 .0cfccrc)9 . 0(79. 01 ,2 .1c2,1 .1ccrcf23583. 14 .139 .1028/30yowcfhath 5 . 15 . 0oha23559 .1828/0yowcfhath 0 . 25 . 1oha其中140-352. 配置橫向加勁肋和縱向加勁肋的腹板 四. 受彎構件的計算（續(xù)） aIIIh1h2ho 區(qū)格I 區(qū)格II 公式中的cr1等的計算公式從略， 可查閱新規(guī)范。 0 . 121cr21cr, cc1c

22、r0 . 1222,2222 crcrcccr140-36四. 受彎構件的計算（續(xù)） 3. 新、舊規(guī)范的差別（1）相關公式不一樣（2）臨界應力計算公式不一樣（3）取消確定加勁肋間距的計算公式（4）對輕、中級工作制吊車梁，吊車輪壓設計值可乘以折減系數(shù) 0.9140-374.4 組合梁腹板考慮屈曲后強度的計算 1. 適用范圍 （1）工字形截面組合梁 （2） （3）承受靜力荷載四. 受彎構件的計算（續(xù)） 235/250owyhtf140-38四. 受彎構件的計算（續(xù)） 2. 屈曲后強度的基本原理 （1）具有大寬厚比腹板梁的抗剪強度 （i）工形截面腹板抗剪屈曲后的張力場理論 張力場理論說明實腹鋼梁的腹

23、板失 穩(wěn)后、腹板的受拉方向形成斜向張力場， 使鋼梁轉化成桁架方式的受力，能繼續(xù) 承擔荷載，直到梁的受壓翼緣失穩(wěn)破壞。 由上圖可以看出，加勁肋會受到軸心壓力。張力場140-39（ii）考慮屈曲后強度的梁的抗剪強度 根據(jù)張力場理論，規(guī)范采用的公式為 當 時， 當 時， 當 時，8 . 0suw wvVh t f0.81.2s1 0.50.8uw wvsVh t f1.2s1.2w wvush t fV四. 受彎構件的計算（續(xù)） 140-40 （2）具有大寬厚比腹板梁的抗彎強度 （i）I 形截面腹板抗彎屈曲后的有效截面理論 ch1ch四. 受彎構件的計算（續(xù)） 140-41 為腹板受壓區(qū)有效高度系數(shù)

24、，規(guī)范采用的公式為 當 時， 當 時， 當 時，0.85b1.00.851.25b1 0.820.85b 1.25b10.21bb四. 受彎構件的計算（續(xù)） 140-42 （ii）考慮屈曲后強度的梁的抗彎強度 為截面塑性發(fā)展系數(shù) 為梁截面模量考慮腹板有效高度的折減系數(shù) 為梁截面全部有效時的慣性矩 為梁截面全部有效時算得的腹板受壓區(qū)高度 euxexMw f xe3112cwexh tI 四. 受彎構件的計算（續(xù)） xIch140-43（3）具有大寬厚比腹板梁在彎矩和剪力同時作用下的強度 規(guī)范采用相關公式2110.5fueufMMVVMM四. 受彎構件的計算（續(xù)） 140-44 3. 計算公式四.

25、 受彎構件的計算（續(xù)） 2110.5fueufMMVVMM211222fffhMAA hfhM、V 為計算區(qū)格內梁的平均彎矩和平均剪力設計值， 當 時，取 當 時，取Mf 為梁翼緣所能承擔的彎矩設計值Af1、h1 為較大翼緣的截面積及其形心到梁中和軸的距離Af2、h2 為較小翼緣的截面積及其形心到梁中和軸的距離Meu、Vu 為梁抗彎和抗剪承載力設計值 0.5uVVfMMfMM0.5uVV140-45 （1） 計算四. 受彎構件的計算（續(xù)）euMeuxexMrW f3(1)12c wexh tI 0.85b0.851.25b1.25b1.010.82(0.85)b 10.21bb當時時時140-

26、46四. 受彎構件的計算（續(xù)）0.8s0.81.2s1.2suw wvVh t f1.2/uw wvsVh t fuV)8 . 0(5 . 01 svwwufthV （2） 計算當時時時140-47四. 受彎構件的計算（續(xù)）4. 當利用屈曲后強度時，加勁肋受力增加，應按規(guī)范另行計算 當僅配置支承加勁肋不能滿足本條2的計算公式時，應在兩側成對配置中間橫向加勁肋。（腹板仍需按本條2的公式驗算抗彎和抗剪承載力） 中間橫向加勁肋的截面尺寸除應滿足構造規(guī)定外，尚需按軸心受力計算在腹板平面 外的穩(wěn)定性，軸心壓力Ns為 F為作用于中間支承加勁肋上端的集中壓力。 Sucrw wNVh tF 支座加勁肋應按壓彎

27、構件計算強度和腹板平面外的穩(wěn)定。 支座加勁肋的受力如圖所示 a為加勁肋間距； 不設中間加勁肋時，a取支座到跨內剪力為零處的距離0h04hHR201ucrw waHVh th140-48五五. . 軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算 5.1 軸心受力構件 5.1.1 強度 與原規(guī)范相同 5.1.2 穩(wěn)定 增加：（1）板厚 t 40mm 時的截面分類及 的d曲線 （2）增加和修改單軸對稱截面彎扭失穩(wěn)計算時的長細比計算方法計算公式與原規(guī)范相同140-491. 單軸對稱截面軸心受力構件繞對稱軸失穩(wěn)的彎扭失穩(wěn)問題 （i）彎扭失穩(wěn)臨界力 根據(jù)彈性穩(wěn)定理論，彎扭失穩(wěn)臨界方程

28、為 式中y軸為對稱軸 為繞y軸的歐拉臨界力220200EyyzzyzyzeNNNNNiEyN22EyyEAN五五. . 軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算（續(xù)） 140-50 為扭轉屈曲臨界力 為截面剪心在對稱軸上的坐標 為對于剪心的極回轉半徑 、 為繞x軸和y軸的回轉半徑 為截面抗扭慣性矩 為截面扇性慣性矩 Nyz 為繞y軸彎扭失穩(wěn)臨界力 zN22201ztEINGIil0e0i22200 xyieiixiyi五五. . 軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算（續(xù)） tII140-51令 為彎扭失穩(wěn)的長細比 由上式可得22yzy

29、zEAN2yz12222222202014 12yzyzyzyzei 五五. . 軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算（續(xù)） 220225.7zti AIIl l為扭轉屈曲的計算長度 這樣即可由yz 查得140-522.單軸對稱截面軸心受力構件的彎扭穩(wěn)定的換算長細比122222222221()4(1/)2yzyzyzooyzei 2202/25.7tzIIi Al2222ooxyieii五五. . 軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算（續(xù)）eo 為截面形心至剪心的距離io 為截面對剪心的極回轉半徑l 為扭轉屈曲的計算長度It 為毛

30、截面抗扭慣性矩I 為毛截面扇性慣性矩，對于T形（包括雙角鋼）、十形、L形截面可取 I 0140-533. 角鋼截面的簡化公式 為了簡化常用截面計算，作如下假設 （i）T形、十字形和角形截面取I0，有 （ii）等邊單角鋼主軸的回轉半徑 ， 剪心坐標 ， （iii）雙角鋼組合T形截面 22025.7ztiAI0.195xib0.385yib03be 23tAtI 20.58tIAt五五. . 軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算（續(xù)） 140-54即可得到簡化公式如下（1）等邊單角鋼 時 時 /0.54/oyb tlb4220.85(1)yzyoybl t/0.54

31、/oyb tlb2244.78(1)13.5oyyzl tbtb五五. . 軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算（續(xù)） （2）等邊雙角鋼 時 時/0.58/oyb tlb4220.475(1)yzyoybl t/0.58/oyb tlb2243.9(1)18.6oyyzl tbtb（3）長肢相并的不等邊雙角鋼 時 時 b2 為短肢長度 22/0.48/oybtlb42221.09(1)yzyoybl t2/0.48/oybtlb222425.1(1)17.4oyyzl tbtb140-55 （4）短肢相并的不等邊雙角鋼 b1 為長肢長度 （5）等邊單角鋼繞 u

32、軸失穩(wěn)時221413.7(1)52.7oyyzl tbtb42 20.250.691ouuzuoublbtblt時，0.695.4ouuzblbtbt時，五五. . 軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算（續(xù)） u u140-565.1.3 用作減少軸心受壓構件自由長度的支撐設計 1. 支撐軸線應通過被撐構件截面的剪心 雙軸對稱截面，剪心與形心重合; 單軸對稱T形（包括雙角鋼）、L形截面剪心在兩板件的相交點 五五. . 軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算（續(xù)） 2. 支承所受的力 單根柱設置一道支撐時 支撐在柱高度中央 支撐位于柱

33、高 處 b1Fb160NFb12401NFl單根柱設置m道支撐，等距或不等距但不超過平均間距的20時 n根柱被一道設置在柱高中央的支撐撐住時 為n根柱軸心壓力設計值之和b1301NFmbn0.40.660iNFniN3. 支撐同時承擔結構上其他作用效應時，其軸力可不與上述支撐力疊加140-575.2 拉彎構件和壓彎構件 5.2.1 強度 與原規(guī)范相同 5.2.2 穩(wěn)定 與原規(guī)范相同 5.3 構件計算長度和容許長細比 5.3.1 框架等截面柱的穩(wěn)定計算 1. 無支撐框架 （1）當采用一階彈性分析時，框架柱計算長度系數(shù) 按有側移框架計算 （2）當采用二階彈性分析時，框架柱計算長度系數(shù) 1 五五.

34、. 軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算（續(xù)） 桁架弦桿、單系腹桿、再分式腹桿、單層廠房階形柱的計算長度計算與原規(guī)范相同 桁架的交叉腹桿以及單層、多層框架等截面柱的計算長度的計算作了補充和修改140-58 2. 有支撐框架 (1) 當支撐結構的側移剛度（產生單位側傾角的水平力）Sb 大于下式時，為強支撐框架 為層間所有框架柱用無側移框架和有側移框架柱計算長度系數(shù)算得的 軸壓桿穩(wěn)定承載力之和。 框架柱的計算長度 按無側移框架計算。 (2) 當支撐結構的側移剛度Sb不滿足上式要求時，為弱支撐框架。 弱支撐框架柱的穩(wěn)定系數(shù)按下式計算 為框架柱按有側移框架和無側移框架的

35、計算長度系數(shù)算得的軸壓桿穩(wěn)定系數(shù)。3(1.2)bbioiSNNbioiNN、五五. . 軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算（續(xù)） 1()3(1.2)boobioiSNN1o、140-595.3.2 桁架交叉腹桿的計算長度 1. 桁架平面內，取節(jié)點中心到交叉點間的距離 2. 桁架平面外，當兩交叉桿長度相等時 1) 相交桿受壓，兩桿截面相同，在交叉點均不中斷 2) 相交桿受壓，另一桿在交叉節(jié)點板處中斷 3) 相交桿受拉，兩桿截面相同，在交叉點均不中斷 4) 相交桿受拉，受拉桿在交叉點節(jié)點板處中斷 5) 相交桿受拉，在交叉點處不中斷，而計算壓桿中斷 若 ，或拉桿的

36、,則 l 為桁架節(jié)點中心間距離，交叉點不作為節(jié)點考慮 N 為所計算的壓桿的內力，取絕對值；N0 為相交桿的內力，取絕對值 當兩桿均受壓時，應取五五. . 軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算（續(xù)） 200112NllN001310.524NlllN00310.54NlllN0NN00.5ll) 1(430220NNlNEIy0NN)1 (2100NNll (1) 壓桿140-60 (2) 拉桿 (3) 交叉桿單角鋼桿件斜平面長細比時 l0 取節(jié)點中心到交叉點的距離 0ll五五. . 軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算（續(xù)） 14

37、0-615.3.3 框架柱計算長度的修正 1. 附有搖擺柱（兩端斜接柱）時 無支撐框架柱、弱支撐框架柱的計算長度應乘以增大系數(shù) 為各框架柱軸心壓力設計 值與柱子高的比值之和 為各搖擺柱軸心壓力設計 值與柱子高的比值之和 搖擺柱的計算長度為其幾何長度 2. 梁柱連接為半剛性時，柱的計算長度應考慮半剛性的影響五五. . 軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算（續(xù)） 11ff1NHNH11NHffNH140-625.3.4 構件容許長細比 增加了跨度 60m的桁架中構件的規(guī)定，其余與原規(guī)范相同 跨度 60m桁架中的 受壓弦桿、端壓桿 宜取 100 受壓腹桿 承受靜力 宜

38、取 150 承受動力 宜取 120 受拉弦桿 承受靜力 宜取 300 腹桿 承受動力 宜取 250 五五. . 軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算（續(xù)） 140-635.4 局部穩(wěn)定 局部穩(wěn)定的規(guī)定與原規(guī)范相同，僅增加了熱軋部分T形鋼的局部穩(wěn)定規(guī)定和對焊接T形鋼的規(guī)定作了修改，即 軸心受壓構件和彎矩使腹板自由邊受拉的壓彎構件 熱軋部分T形鋼腹板高度與其厚度之比 焊接T形鋼腹板高度與其厚度之比 彎矩使腹板自由邊受壓的壓彎構件 當 時，腹板高度與其厚度之比 當 時，腹板高度與其厚度之比 為長細比 ， 壓應力取正，拉應力取負235150.2yf五五. . 軸心受力構

39、件和拉彎、壓彎構件的計算軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算（續(xù)） 235130.17yf01.023515yf01.023518yfmaxmin0max140-64六六. . 疲勞計算疲勞計算 與原規(guī)范相同，僅構件和連接分類有少許修改140-65七七. . 連接計算連接計算 增加了下列規(guī)定 （1）焊縫質量等級選用 （2）梁與柱的剛性連接 （3）連接節(jié)點板件的計算 140-667.1 焊縫質量等級選用 1. 需進行疲勞計算的構件中 橫向對接焊縫 受拉時 一級，受壓時 二級 縱向對接焊縫 二級 2. 不需進行疲勞計算的構件中 對接焊縫 受拉時 不低于二級 受壓時 二級 3. 重級工作制、Q 50t

40、 的中級工作制吊車梁 4. 梁腹板與翼緣之間采用角焊縫時 對吊車梁 外觀二級 對一般梁 外觀三級七七. . 連接計算連接計算（續(xù)）腹板與上翼緣之間的T形焊透焊縫，不低于二級吊車桁架與節(jié)點板140-67ebayh7.2 梁與柱的剛性連接 1. 工形梁與H形柱的翼緣相連，柱腹板不設加勁肋時 （1）柱腹板tw應滿足 Afc 為梁受壓翼緣的截面積 fb、fc 為梁和柱鋼材的抗拉、抗壓強度設計值 be 為假定分布長度，be= a +5hy hc 為柱腹板寬度 fyc 為柱鋼材屈服點 (2) 梁受拉翼緣處柱翼緣板厚度 tc 應滿足 Aft 梁受拉翼緣的截面積七七. . 連接計算連接計算（續(xù)）fcbwecA

41、 ftb f30235yccwfht 0.4ftbccA ftf140-682. 柱腹板設加勁肋時，腹板節(jié)點域應滿足 Mb1、Mb2為節(jié)點兩側梁端彎矩設計值 VP為節(jié)點域腹板的體積 H形 箱形 hb為梁腹板高度3. 柱腹板橫向加勁肋應滿足4點要求，詳見規(guī)范 1243bbvPMMfV90cbwhht七七. . 連接計算連接計算（續(xù)）Pbc wVh h t1.8Pbc wVh h t140-692l201122l1l1lNN1l7.3 節(jié)點板計算 1. 節(jié)點板強度計算()i iNfl t2112cosii七七. . 連接計算連接計算（續(xù)）140-70 2. 桁架節(jié)點板強度計算 擴散角 eNfb t

42、O30ebeb七七. . 連接計算連接計算（續(xù)）140-71 3. 桁架節(jié)點板在斜腹桿壓力作用下穩(wěn)定性計算 (1) 有豎桿時 不必驗算 驗算穩(wěn)定(附錄F) (2) 無豎桿時 時， ，驗算穩(wěn)定(附錄F) 穩(wěn)定計算公式從略4. 節(jié)點板的自由邊長度 Lf 與厚度 t 之比不得大于 ，否則應沿自由邊設加勁肋。 235/15yc tf23523515/22yyc tff235/10yc tf0.8eNb tf七七. . 連接計算連接計算（續(xù)）23523510/17.5yyc tff23560yfflc140-72七七. . 連接計算連接計算（續(xù)）7.4 焊接計算 7.4.1 直角角焊縫強度計算 1. 直

43、角角焊縫的性能 角焊縫的應力狀態(tài)極為復雜，其計算公式的建立只能依靠試驗。根據(jù)國內外大量試驗結果，直角角焊縫的強度條件用下式表達 為垂直于焊縫有效截面的應力 為有效截面上垂直于焊縫長度方向的剪應力 為有效截面上平行于焊縫長度方向的剪應力 為角焊縫的強度設計值222/33wff/wff140-73計算破壞面xyzxfe wNh lzfe wNh lf七七. . 連接計算連接計算（續(xù)） xfe wNh l2f2f/zfe wNh l 將以上各式代入上頁公式即可得強度計算公式。140-742. 強度計算公式 為正面角焊縫強度的增大系數(shù) 直接承受動力荷載時 靜力荷載等其他荷載時 角焊縫計算厚度 角焊縫計

44、算長度 22fwfff1.0f1.22f0.7efhh2wfllh 七七. . 連接計算連接計算（續(xù)）fhfhfhfhfhfheheheh1.5fh140-753. 三向受力時 代入前式后，可得 由于研究不透，規(guī)范未列入，如有這種受力狀態(tài)， 建議fxfyffxfy七七. . 連接計算連接計算（續(xù)）2222fxfyfxfxwffff 222wfxfyfff140-76 7.4.2 斜角角焊縫強度計算（ ） （1）計算公式與直角角焊縫相同，但取 （2）計算厚度 時取用如下 當 b、b1或 b2 1.5mm 時， 當 1.5mm 10mm 的鋼材采用 手工氣割或剪切邊時，應全長刨邊 （3）應采用鉆成

45、孔或先沖后擴鉆孔 （4）對接焊縫質量等級不得低于二級140-86八八. . 構造要求構造要求（續(xù)） 8.2 大跨度屋蓋結構的要求（跨度60m） 1. 應考慮構件變形、支承結構位移、邊界約束條件和溫度變化等對其內力的影響 2. 應進行吊裝階段的驗算 3. 當構件內力較大或動力荷載較大時，節(jié)點宜采用高強度螺栓的摩擦型連接 4. 對有懸掛吊車的屋架，按恒活荷載的撓度容許值可取 l/500， 按活荷載可取 l/600， 對無懸掛吊車的屋架，按恒活荷載可取 l/250， 當有吊天棚時，按活載可取 l/500 。140-87八八. . 構造要求構造要求（續(xù)） 8.3 對以下幾點增加了提醒條文 1. 鋼結構

46、的構造應減少應力集中，避免材料三向受拉 2. 焊接厚度大于20mm的角接接頭焊縫，應采用收縮時不易引起層狀撕裂的構造 3. 沿桿軸方向受拉的螺栓連接中的端板，應適當增加其剛度，以減少撬力時螺栓 抗拉承載力的不利影響 4. 對吊車梁橫向加勁肋的構造和連接作了較詳細的規(guī)定 5. 設計使用年限25年的建筑物，對使用期間不能重新油漆的構件部位應采用 特殊的防銹措施140-888.4 其他修改內容 1. 焊接結構是否需要采用焊前預熱或焊后熱處理等特殊措施，應根據(jù)材質、 焊件厚度、焊接工藝、施焊時氣溫以及結構的性能要求等綜合因素來確定， 并在設計文件中加以說明。 這次修改時刪去了原規(guī)范對焊接厚度的建議。

47、2. 在次要構件或次要焊接連接中，可采用斷續(xù)角焊縫。繼續(xù)角焊縫焊段的 長度不得小于 10hf 或 50mm，其凈距不應大于15t（對受壓構件）或30t（對 受拉構件），t 為較薄焊件的厚度 這次修訂時增加了焊段的最小長度，以便于操作八八. . 構造要求構造要求（續(xù)） 140-89 3. 螺栓或鉚釘?shù)淖畲?、最小容許距離的規(guī)定作了修改 （1）最小中心距 3d0 最小邊距 順內力方向 2d0 垂直內力方向 1.5d0 ，但軋制邊、自動氣割邊、 鋸割邊采用一般螺栓時 1.2d0 確定垂直于作用力方向的最小中距和邊距時考慮了 （i）鋼材凈截面的抗拉強度鋼材的承壓強度 （ii）毛截面屈服凈截面破壞 （ii

48、i）避免在孔壁周圍產生過度的應力集中 （iv）施工時便于操作八八. . 構造要求構造要求（續(xù)） 140-90 確定順力方向的最小中距和邊距時考慮了 （i）母材承壓強度母材抗剪切強度 （ii）鋼板在端部不應被緊固件撕裂 （iii）施工時便于操作 （2）最大中心距 外排 8d0 或 12t 內排 垂直內力方向 16d0 或 24t 內排 順內力且受壓 12d0 或 18t 內排 順內力且受拉 16d0 或 24t 最大邊距 4d0 或 8t八八. . 構造要求構造要求（續(xù)） 140-91 確定順內力方向的最大中心距和邊距時考慮了鋼板的緊密貼合以及鋼板的穩(wěn)定 確定垂直內力方向的最大中心距和邊距時考慮

49、了鋼板的緊密貼合4. 當焊接桁架的桿件用節(jié)點板連接時 弦桿與腹板、腹板與腹桿間的間隙 20mm 相鄰角焊縫焊趾間凈距 5mm 當桁架桿件不用節(jié)點板連接時（不包括鋼管結構） 相鄰腹桿連接角焊縫焊趾間凈距 5mm 這次修訂增加了焊趾間凈距的規(guī)定八八. . 構造要求構造要求（續(xù)） 140-92 5. 增加了插入式柱腳的構造規(guī)定 插入式柱腳中，鋼柱插入混凝土基礎杯口的最小深度 din 實腹柱 din=1.5hc 或 1.5dc hc為柱腳截面長度尺寸 dc 為圓管柱外徑 雙肢柱 或 最小深度 din 還不宜小于500mm和吊裝時鋼柱長度的0.5incdh1.5cb1.5cd 較大值cb為柱截面寬度12

50、0八八. . 構造要求構造要求（續(xù)） 140-936. 增加了埋入式柱腳和外包式柱腳的構造規(guī)定 埋入式柱腳是將鋼柱直接埋入混凝土構件（如地下室墻、基礎梁等）中的柱腳 外包式柱腳是將鋼柱置于混凝土構件上，又伸出鋼筋，在鋼柱四周外包混凝土。 埋入式柱腳的混凝土保護層厚度 外包式柱腳的外包混凝土厚度 鋼柱的埋入部分和外包部分均宜在柱的翼緣上設置焊釘 焊釘直徑 d 16mm 中心距 d0 200mm 埋入式柱腳在埋入部分的頂部應設置水平加勁肋或隔板 八八. . 構造要求構造要求（續(xù)） 180mm 140-947. 增加了焊接吊車梁T形接頭要求焊透的焊縫形式wt102wtmm八八. . 構造要求構造要求

51、（續(xù)） 140-958. 對吊車梁橫向加勁肋的構造作了補充規(guī)定如下 吊車梁橫向加勁肋的寬度不宜小于 90mm。 在支座處的橫向加勁肋應在腹板兩側成對設置，并與梁上下翼緣刨平頂緊。 中間橫向加勁肋的上端應與梁上翼緣刨平頂緊。 在重級工作制吊車梁中，中間加勁肋應在腹板兩側成對布置，中輕級工作制吊車梁可單側設置或兩側錯開設置。 在焊接吊車梁中，中間橫向加勁肋不得與受拉翼緣相焊，其下端宜距受拉下翼緣50100mm，其與腹板的連接焊縫不宜在肋下端起落弧。端加勁肋可與梁上、下翼緣相焊。 9. 明確提出重級工作制吊車梁中，上下翼緣與制動梁的連接可采用高強度螺栓摩擦型連接或焊縫連接八八. . 構造要求構造要求

52、（續(xù)） 140-96九九. . 塑性設計塑性設計 本章與舊規(guī)范基本一樣，僅對鋼材的性能作了下列要求 按塑性設計時，鋼材的力學性能應滿足強屈比 ，伸長率 相應于抗拉強度 的應變 不小于20倍屈服點應變 同時取消舊規(guī)范對鋼材和連接的強度設計值采用的折減系數(shù) 0.91.2uyff515%ufuy140-97十. . 鋼管結構 本章修改后作了較大的擴充。除原有的圓鋼管結構外，增加了方鋼管結構10.1 一般規(guī)定增加了下列內容 1. 方管或矩形管的 不應超過 2. 管材不應采用 、屈強比的鋼材 3. 管壁厚不宜大于25mm 4. 桁架節(jié)點可視為鉸接的條件是 桁架平面內桿件的節(jié)間長度與截面高度（或直接）之比

53、 不小于 12（主管） 24（支管）ht23540yf2345yfN mm0.8yuff140-98十. . 鋼管結構（續(xù)） 5. 支管與主管連接節(jié)點偏心不超過下式時，在計算節(jié)點和受拉主管承載力時 可忽略因偏心引起的彎矩的影響; 但受壓主管必須考慮偏心彎矩 的影響。0.55()0.25eehd或0e aee0e MNe 140-99十. . 鋼管結構（續(xù)）10.2 構造要求增加了下列內容 1. 上圖中兩支管的間隙 a 應不小于兩支管壁厚之和 2. 對支管搭接構造作了詳細規(guī)定 (搭接在制作上有難度，要注意)140-100 0.2160iidt100dt3060120iditdt十. . 鋼管結構

54、（續(xù)）10.3 桿件和節(jié)點承載力 10.3.1 圓管部分作了如下修改 1. 公式適用范圍 為支管外徑與主管外徑之比 、 為支管的外徑和壁厚 、 為主管的外徑和壁厚 為主管軸線與主管軸線之夾角 為空間管節(jié)點支管的橫向夾角140-1010.20.78pjpjtxcxdNNtpjcxN0.2211.51sinpjcTnddNt ft 十. . 鋼管結構（續(xù)） 2. 對于X節(jié)點的計算公式 支管受壓公式未改變 支管受拉公式改為 為受壓支管在管節(jié)點處的承載力設計值 3. 對于T、Y形節(jié)點適當降低 5，系數(shù)由 12.12 減少為 11.51，即 支管受壓 支管受拉 當 時 當 時0.61.4pjpjtTcT

55、NN0.62pjpjtTcTNN140-102 0.2211.51sinpjcKndacdNt ft 十. . 鋼管結構（續(xù)） 4. 對于K形節(jié)點 支管受壓 其余未變 5. 增加KK形節(jié)點0.9pjpjcK KcKNN0.9pjpjTK KTKNNtNatN1N2Ng140-103 6. 增加TT形節(jié)點 pjpjcTTgcTNN1.280.641.1ggdpjpjtTTcTNN1Ng2N十. . 鋼管結構（續(xù)）140-104十. . 鋼管結構（續(xù)） 7. 修改的依據(jù) 舊規(guī)范節(jié)點承載力計算公式是根據(jù)當時的300余試驗數(shù)據(jù)經分析和統(tǒng)計 得到的; 新規(guī)范的修改則是在近年來國內外的1546個試驗數(shù)據(jù)的

56、基礎上考慮到 試件尺寸效應的影響，刪去節(jié)點尺寸過小的試驗數(shù)據(jù)后，以824個試驗數(shù)據(jù) 為依據(jù)經分析研究和數(shù)理統(tǒng)計后得出的。140-105新規(guī)范與舊規(guī)范相比具有下列優(yōu)點 （1）適用范圍擴大，基本能滿足新結構設計的需要 （2）規(guī)范公式與試驗數(shù)據(jù)對比的統(tǒng)計量包括平均值、均方差、離散度、置信度以及最大和最小偏離值等都較舊規(guī)范有所改進 十. . 鋼管結構（續(xù)）140-10610.3.2 方管部分為修訂時增加的內容 1. 節(jié)點處支管與主管相焊時焊縫張度的計算方法為 角焊縫的計算厚度取平均計算厚度 0.7 焊縫的計算長度為 有間隙的K形和N形節(jié)點fh260siniiwiihlb 時時2502siniiwiih

57、lb 時時50iwl 6 60 0 時時為為直直線線插插值值十. . 鋼管結構（續(xù)）140-107 2siniwihl ibbihb0.25 0.010.1bt 0.35 0.25 十. . 鋼管結構（續(xù)） T、y、X形節(jié)點 以上公式基于試驗結果，考慮了焊縫傳力的不均勻。 2. 節(jié)點承載力計算公式的適用范圍 、 ： T、y、X形節(jié)點 間隙K形、N形節(jié)點 及 搭接K形、N形節(jié)點140-108iibtiiht35 23537yif 35 23533yif 十. . 鋼管結構（續(xù)） 、 ： 桿件受拉 桿件受壓 T、y、X形、間隙K形、N形節(jié)點 且 搭接K形、N形節(jié)點140-109 iihb0.52i

58、ihbbtht35 40 0.5 11.5 1ab 12a tt 25%100%,1.0, 0.751.0iijjtbpqtb 十. . 鋼管結構（續(xù)） 各種節(jié)點 、 T、y、X、間隙K形、N形節(jié)點 搭接K形、N形節(jié)點 K、N形節(jié)點 且 140-110式中 為 對于T、y、X形節(jié)點 對于K、N形節(jié)點 ibb 12124bbhhb ()i 搭搭接接桿桿()j 被被搭搭接接桿桿qpqp為為搭搭接接率率十. . 鋼管結構（續(xù)）140-1110.85 21.82sinsinpjiiniiht fNbcc 0.51c n 0.251.0nf 1.0n 十. . 鋼管結構（續(xù)） 3. 計算公式 （1）T、

59、y、X形節(jié)點 當 時 (a) 當主管受壓時 當主管受拉時 為節(jié)點兩側主管軸心壓應力的較大絕對值140-1121.0 2.05sinsinpjikiniihtfNt cosiihh 2sinpjviihtfN kff 90i 十. . 鋼管結構（續(xù)）當 時 (b) 當X形節(jié)點的 且 時， 還應按下式計算 (c) fk 取用為 當支管受拉時，pjiN140-1130.8kff 0.65sinkiff 0.511.732siniht vf十. . 鋼管結構（續(xù)）當支管受壓時 T、y形節(jié)點 X形節(jié)點 為按長細比 確定的軸心受壓穩(wěn)定系數(shù) 為主管鋼材的抗剪強度系數(shù) 140-1140.851.0 2.02p

60、jiiieiiNhtbt f 10yeiiyiif tbbbbftt 20.851tb 2.0sinsinpjiviepiihtfNb 10epiibbbbt 十. . 鋼管結構（續(xù)）當 時，根據(jù) 進行線性插值 同時還不應超過下列二式 (d)當 時 (e)140-115 0.525.68sinpjinibNtft sinpjvviiA fN 2.022pjieiiiiibbNhtt f (2)有間隙的K形和N形節(jié)點 (f) (g) (h) 十. . 鋼管結構（續(xù)）140-116當 時，尚應計算 (i)21tb 2.0sin2sinieppjiviiibbhtfN 2vAhb t 222334t