中冶腳手架施工方案

1、腳 手 架 施 工 方 案砬子山國際生態(tài)商務園啟動區(qū) B區(qū)（大連國際商務城B區(qū)）施工單位：大連金鼎源建設工程有限公司2012年 12月11日 第一節(jié) 編制依據1、施工圖紙及主要規(guī)范、規(guī)程2.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程JGJ130-20013.建筑結構荷載規(guī)范GB50009-20014.組合鋼模板技術規(guī)范GB50214-2001第2節(jié) 工程概況二工程概況 工程名稱：砬子山國際生態(tài)商務園啟動區(qū)B區(qū)（大連國際商務城B區(qū)）工程地址：大連市甘井子區(qū)辛寨子鎮(zhèn)砬子山村建設單位：大連中冶京誠置業(yè)有限公司監(jiān)理單位：大連昕曄工程監(jiān)理有限公司施工單位：大連金鼎源建設工程有限公司建筑層數：34層結構類型:框

2、架基礎形式:獨立基礎；筏板基礎第三節(jié) 腳手架方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養(yǎng)維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定人防地下室以及主體均采用碗口式腳手架外圍采用雙排落地腳手架。第四節(jié) 腳手架的材質要求一、碗扣式腳手架1、施工要求 1.1支撐

3、體系安裝 (1)碗扣架安裝前進行測量放線，根據立桿布置圖彈出雙向立桿控制線，沿線確定立桿位置，同一開間上、下層房間立桿應在設置在同一豎向位置上。使用碗扣架時，底層縱、橫向水平桿作為掃地桿，距地面高度應小于或等于350mm。 (2) 立桿下設置50厚木墊板，高度不符模數處在墊板上放置可調底座，以調整立桿高度。頂部應設可調支托，U型支托與楞梁兩側如有間隙，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，立桿上端包括可調螺桿伸出頂層水平桿的長度不得大于0.7m。螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。(3)碗扣立桿安裝時上部立桿端頭套入下部立桿120mm，按步距1.5m安裝

4、水平橫桿，橫桿如下碗扣內，四面橫桿就位后放下上碗扣扣緊。雙方向水平拉桿按步距1.5m設置，不得遺漏。 (4)梁底支撐及其他使用鋼管立柱時，立柱的接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件進行連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節(jié)點不宜大于步距的1/3。 (5)嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。 2、模板安裝 (1) 支模前自50水平線向上量出頂板標高并彈出標高控制線，控制頂板標高準確。 (2)碗口架立桿頂部油托應控制油托及底托絲杠伸出長度，絲杠伸出長度應控制在250mm以下，碗扣架頂部橫桿距龍骨距離在600以內。頂板U型

5、托安裝示意圖(3) 立桿支設后鋪設主次龍骨，木方提前過壓刨，保證尺寸一致，主龍骨間距0.9米沿房間短向布置，且主龍骨木方搭接長度不小于1米；鋪設后檢查平整度，偏差應控制在2mm以內，然后鋪設50×100木方次龍骨，次龍骨間距300mm(凈距250mm)，木方搭接處搭接長度不小于1米，次龍骨安裝就位后，即可鋪設面板。(4) 梁板跨度超過4米時按2起拱，其中8.4米跨度按1.5mm調整油托絲杠高度，起拱時應在跨度方向均勻對稱起拱，梁底起拱不得成折線。 (5)頂板模板整張使用，尺寸不符處切割成合適尺寸，鋸口刨平直，且裁切口側面應及時做封閉處理，模板與墻體接觸位置粘貼海綿條，確保接縫嚴密、不

6、留縫隙，模板面板間采用硬拼，縫隙不得大于1.5mm，模板拼縫部位應設次龍骨并用鐵釘固定牢固，釘間距300mm。(6)為確保梁截面尺寸，沿梁高范圍內應加設對拉螺栓及頂模棍。頂模棍應在對拉螺栓附近設置，間距為對拉螺栓間距的兩倍，即對拉螺栓隔一設一頂模棍，頂模棍與框架梁筋綁扎牢固，頂模棍采用無齒鋸下料，長度較梁寬小2mm，斷面刷防銹漆與柱模、側模與頂板模接縫處粘貼海棉條防止漏漿二、落地式腳手架l、鋼管落地腳手架，選用外徑48mm，壁厚 3.50mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家

7、資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。2、搭設架子前應進行保養(yǎng)，除銹并統(tǒng)一涂色，顏色力求環(huán)境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統(tǒng)一漆黃色，剪力撐統(tǒng)一漆桔紅色。3、腳手板采用符合有關要求，每塊質量不宜大于30kg。4、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，6×1.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環(huán)境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由大連市建筑安全監(jiān)督管理部門發(fā)放的準用證。5、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700

8、）中Q235A鋼的要求。第五節(jié) 腳手架的搭設流程及要求一、碗口腳手架搭設流程及要求：組裝順序是：立桿底座立桿橫桿斜桿接頭鎖緊腳手架上層立桿立桿連接銷橫桿。在已處理好的地基或基墊上按設計位置安放立桿墊座或可調座，其上交錯安裝1.5m和1.8m長立桿，調整立桿可調座，使同一層立桿接頭處于同一水平面內，以便裝橫桿。1、腳手架搭設：1.1、在按立桿位置安放立桿(下面墊木方)，其上交錯安裝1.5m和1.8m長立桿，使接頭錯開同。1.2縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮20cm 的立桿上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。1.3接頭是立桿同橫桿、斜桿的連接裝置，應確保接頭鎖緊。

9、搭設時，先將上碗扣擱置在限位銷上，將橫桿等接頭插人下碗扣，使接頭弧面與立桿密貼，待全部接頭插入后，將上碗扣套下，并用榔頭順時針沿切線敲擊上碗扣凸頭，直至上碗扣被限位銷卡緊不再轉動為止。1.4如發(fā)現上碗扣扣不緊，或限位銷不能進入上碗扣螺旋面，應檢查立桿與橫桿是否垂直，相鄰的兩個碗扣是否在同一水平面上(即橫桿水平度是否符合要求)；下碗扣與立桿的同軸度是否符合要求；下碗扣的水平面同立桿軸線的垂直度是否符合要求；橫桿接頭與橫桿是否變形；橫桿接頭的弧面中心線同橫桿軸線是否垂直；下碗扣內有無砂漿等雜物充填等；如是裝配原因，則應調整后鎖緊；如是桿件本身原因，則應拆除，并送去整修。1.5腳手架搭設以3人為一小

10、組為宜，其中1人遞料，另外兩人共同配合搭設，每人負責一端。搭設完一層架子，鋪一層腳手板，逐層向上搭設。二、落地架搭設流程及要求： 落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳手縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。 定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。 在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方

11、可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。 1、主桿基礎地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求。 2、立桿間距 (1)腳手架立桿縱距1.5m，橫距0.9m，步距1.8m；連墻桿間距豎直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)：里立桿距建筑物0.3m。 (2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 (3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。 (4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1300，并同時

12、控制其絕對偏差值不大75mm。立桿與大橫桿的兩個連接接頭加直角扣件，不得減少或隔步設置,以免立桿長度超過計算長度而失穩(wěn)。 3、大橫桿、小橫桿設置 (1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。上下大橫桿的接長位置錯開布置在不同的縱距內與相鄰立桿的距離不大于縱距的三分之一。同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架的1/250，并不大于50mm。 (2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。小橫桿貼近立桿，搭于大橫桿之上并用直角扣件扣緊，在相鄰立桿之間根據需要加設12根。在任何情況下，均不得拆除作為基本

13、構架的小橫桿。4、剪刀撐 腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節(jié)點的距離不宜大于150mm。 5、腳手板的鋪設要求 (1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。 (2)滿鋪層腳手板必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。 (3)腳手板須用18鉛絲雙股并聯(lián)綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固

14、，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發(fā)現有破損的要及時更換。 6、防護欄桿 (1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。 (2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。 (3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。 (4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。 7、連墻件 (1)腳手架與建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，設一拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時，則按水

15、平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩。 (2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。 (3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。 (4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。 8、架體內封閉 (1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固。 (2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。五、卸料

16、平臺的搭設卸料平臺搭設要求同外腳手架，具體構造要求如下： 1、逐層往上搭設平臺外挑100mm，最大堆放荷載為1t，每噸不能超過0.8噸，卸料平臺的立桿間距1.4m，步距1.5m，最高搭設至5層樓面，高度為16.8米。 2、卸料平臺的拉結點及防護欄桿、密目網維護同外腳手架。 3、臺面應面鋪腳手板。 4、卸料平臺上應顯著地標明容許荷載值。操作平臺上人員和物料的總重量嚴禁超過設計的容許荷載，應配備專人加以監(jiān)督。第六節(jié) 腳手架、卸料平臺的安全技術措施一、腳手架的安全要求：1、選用的鋼管要符合3號鋼的質量和技術要求，外徑不得小于48mm，壁厚不得小于3.5mm，有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或有裂縫的鋼管嚴禁使

17、用。2、部分立桿連結采用對接扣件，相鄰兩立桿接頭應錯開在兩步距范圍內，大橫桿接頭也采取對接接頭。3、連墻桿（或連柱桿）要對準立桿，盡量利用小橫桿。4、腳手板鋪設不得有超過50mm的間隙，嚴禁留探頭長度大于150mm，同時在腳手板兩端和拐角處要固定。5、外架防護根據現場實際情況必須按安全操作規(guī)程設置。6、鋼絲繩必須拉到位，鋼絲繩安好后要定期檢查，如有松懈應及時擰緊或更換。7、嚴格控制使用荷載，確保要有較大的安全儲備，使用荷載要以腳手板上的實際荷載為準。二、卸料平臺安全要求:1、卸料平臺的拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；2、卸料平臺左右必須有防護欄；3、卸料平臺使用時，應有

18、專人負責檢查，發(fā)現問題及時修復；4、操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監(jiān)督。5、平臺每天使用前必須對平臺、輔設的腳手板等進行全面的檢查，發(fā)現問題必須及時處理。6、平臺上裝料不得超過荷載并限載1噸，不得超長超過平臺50cm，超高堆放材料不得超過防護欄桿。7、平臺上的防護欄桿不得任意拆除。8、起吊時必須設專人指揮，扶平穩(wěn)不能碰撞平臺，其他人員不得在平臺上逗留。9、放物料時必須按規(guī)格品種堆放整齊，長短分開，不得混吊，并且不得在平臺上組裝和清理模板。10、不得從上一層向下一層平臺上亂拋物料。11、夜間施工平臺上必須保持足夠的照明。三、腳手架保護措施1、腳手架搭設

19、完后必須經過聯(lián)合檢查驗收合格后，方允許使用。并在施工使用中應經常進行檢查，如發(fā)現架子下沉、傾斜變形時，必須停用，待修復合格后方可繼續(xù)使用。2、外懸挑架鋼管必須統(tǒng)一制成深黃色，密目式安全網固定在立桿內側。3、雨后應加強對腳手架的安全檢查，發(fā)現安全隱患應及時排除。4、當懸挑架高出周圍建筑高度時，必須設置防雷接地裝置，應用ø10將懸挑架與梁板內鋼筋相連，接地電阻不得大于10，測試合格后方準使用。5、臨時用電電纜線不得直接架設在腳手架上，應用木方架設，并且要經常檢查，發(fā)現絕緣皮破損等安全隱患及時排除。6、懸挑架拉結點及斜支撐要注意經常檢查，發(fā)現拉結點不穩(wěn)或支撐下沉等現象時，不準上人，應及時維

20、修。7、雪后雨后在腳手架上操作要注意防滑，按規(guī)定系好安全帶后方準上架操作。第七節(jié) 腳手架、卸料平臺拆除安全技術措施1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業(yè)計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業(yè)計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。3、拆架的高處作業(yè)人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作

21、業(yè)。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。7、拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除，應配備各良好的通訊裝置。1

22、2、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養(yǎng)。13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。14、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪腳手板應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將未清除的殘留物從高處墜落傷人。安全注意事項1、 在以下情況必須驗收檢查后方可使用。 搭設完畢； 連續(xù)使用達到6個月；在施工中途停止使用超過15天，在重新使用之前；在遭受暴風雨、大雪、地震等強力因素作用之后；在使用過程中發(fā)現有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉接，以及安全隱患等情況時。2、 搭設腳手架人員必須持證上崗。上架必須佩戴安全帶、安全

23、帽，穿防滑鞋。3、 不得將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。4、 搭拆腳手架時，地面應設圍欄警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。5、 不得用旋轉扣件替換直角扣件使用；腳手架的防電避雷措施1、鋼管架設置避雷針，分置在外架四角立桿之上，并通過大橫桿形成避雷網并檢測接地電阻。避雷針采用直徑30MM，壁厚3MM的鍍鋅鋼管。接地極采用直徑25MM的圓鋼按腳手架40米設置一根。接地線采用直徑為16MM2銅導線且保證可靠接觸。2、在腳手架上施工的電焊機和混凝土振動器等，要放在干燥木板上，操作者要戴絕緣手套，經過鋼腳手架的電線要嚴格檢查并采取對電線和鋼腳手架

24、等進行包扎隔絕等安全措施。第八節(jié) 腳手架計算書一、落地架（一）參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 22 米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為0.90米，大小橫桿的步距為1.80 米；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 56 米；采用的鋼管類型為 48×3.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距4.50 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN

25、/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處遼寧省大連市，基本風壓為0.65 kN/m2；風荷載高度變化系數z為0.62，風荷載體型系數s為0.65；腳手架計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.010；腳手板鋪設層數:4；腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038；5.地基參數地基土類型:巖石；地基承載力標準值(

26、kN/m2):500.00；立桿基礎底面面積(m2):0.09；地面廣截力調整系數:1.00。 （二）大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.300×0.900/(2+1)=0.090 kN/m ；活荷載標準值: Q=3.000×0.900/(2+1)=0.900 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1

27、.2×0.038+1.2×0.090=0.154 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.4×0.900=1.260 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? 跨中最大彎距為M1max=0.08×0.154×1.5002+0.10×1.260×1.5002 =0.311 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.154

28、15;×1.260×1.5002 =-0.366 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.311×106,0.366×106)/5080.0=72.047 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 72.047 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.090=0.128 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.900 kN/m；最大撓度計算值為：V=

29、 0.677×0.128×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.900×1500.04/(100×2.06×105×121900.0) = 1.972 mm；大橫桿的最大撓度 1.972 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500.0/150 mm與10 mm，滿足要求?。ㄈ┬M桿的計算:根據JGJ130-2001第條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小

30、橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.038×1.500 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.300×0.900×1.500/(2+1)=0.135 kN；活荷載標準值：Q=3.000×0.900×1.500/(2+1) =1.350 kN；集中荷載的設計值: P=1.2×(0.058+0.135)+1.4 ×1.350 = 2.121 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: M

31、qmax = 1.2×0.038×0.9002/8 = 0.005 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2.121×0.900/3 = 0.636 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.641 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.641×106/5080.000=126.181 N/mm2 ；小橫桿的最大應力計算值 =126.181 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓

32、度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=5×0.038×900.04/(384×2.060×105×121900.000) = 0.013 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.135+1.350 = 1.543 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1542.600×900.0×(3×900.02-4×900.02/9 ) /(72×2.060×105 ×121900.0)

33、= 1.590 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1.590 = 1.603 mm；小橫桿的最大撓度和 1.603 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900.000/150=6.000與10 mm,滿足要求?。ㄋ模┛奂够Φ挠嬎?按規(guī)范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重

34、標準值: P1 = 0.038×1.500×2/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.038×0.900=0.035 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.300×0.900×1.500/2=0.203 kN；活荷載標準值: Q = 3.000×0.900×1.500 /2 = 2.025 kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.035+0.203)+1.4×2.025=3.119 kN；R < 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （五）腳手架立桿荷載計算:

35、 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.038/1.80×28.40 = 6.271；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30 NG2= 0.300×4×1.500×(0.900+0.3)/2 = 1.080 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.140×

36、;4×1.500/2 = 0.420 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.010×1.500×28.400 = 0.426 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.197 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.000×0.900×1.500×2/2 = 4.050 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載

37、規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.650 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 0.620 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.653；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×0.650×0.620×0.653 = 0.184 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×8.197+ 1.4×4.050= 15.506 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2

38、NG+0.85×1.4NQ = 1.2×8.197+ 0.85×1.4×4.050= 14.656 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.184×1.500× 1.8002/10 = 0.107 kN.m；（六）立桿的穩(wěn)定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N =15.506 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規(guī)范表得 ：k = 1.1

39、55 ；計算長度系數參照扣件式規(guī)范表得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：lo = 3.119 m；長細比 Lo/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 15506.000/(0.186×489.000)=170.482 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 170.482 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 20

40、5.000 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =14.656 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規(guī)范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規(guī)范表得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.119 m；長細比: Lo/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：

41、f =205.000 N/mm2； = 14655.564/(0.186×489.000)+106536.763/5080.000 = 182.103 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 182.103 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求?。ㄆ撸┳畲蟠钤O高度的計算: 按規(guī)范條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.926 kN；活荷載標準值 ：NQ = 4.050 kN；每米立桿承受的結構自重

42、標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.186×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.926+1.4×4.050)/(1.2×0.125)=71.210 m；按規(guī)范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 71.210 /(1+0.001×71.210)=66.476 m；H= 66.476 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m，滿足要求！按規(guī)范條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設

43、高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.926 kN；活荷載標準值 ：NQ = 4.050 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.107 /(1.4 × 0.85) = 0.090 kN.m；Hs =( 0.186×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.926+0.85×1.4×(4

44、.050+0.186×4.890×0.090/5.080)/(1.2×0.125)=64.152 m；按規(guī)范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 64.152 /(1+0.001×64.152)=60.285 m；H= 60.285 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m，滿足要求?。ò耍┻B墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.184 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2

45、00 m2；按規(guī)范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 4.178 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 9.178 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = ·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數； 由長細比 l0/i = 300.000/15.800的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf

46、 = 0.949×4.890×10-4×205.000×103 = 95.133 kN；Nl = 9.178 < Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 9.178小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖（九）立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgk×kc = 500.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1.000 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =162.840 kN/m2 ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 14.656 kN；基礎底面面積 ：A = 0.090 m2