空氣泡沫驅(qū)天然氣與含氧量安全限值的確定

1、空氣泡沫驅(qū)天然氣與含氧量安全限值的確定2008-8-28 18:36:08 國際燃?xì)饩W(wǎng)網(wǎng)友評(píng)論     這幾年，國內(nèi)外油田注空氣泡沫驅(qū)提高采收率技術(shù)得到了廣泛的應(yīng)用。注空氣泡沫過程中存在很多的安全隱患，主要有停注和重新啟動(dòng)后油氣向井筒回流造成注入井內(nèi)爆炸；氧氣突破造成生產(chǎn)井和地面設(shè)施內(nèi)氧氣含量過高而引起爆炸；其爆炸造成的損失極為嚴(yán)重，將直接導(dǎo)致生產(chǎn)井和注入井的廢棄以及注氣管線的全面破壞，更有甚者將會(huì)引起井噴造成更大的人員財(cái)產(chǎn)損失。要使注空氣技術(shù)從實(shí)驗(yàn)室走出來進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用，就必須首先考慮到這些不安全因素，制定一系列的安全措施，最大程度的防止事故發(fā)生。在制定安全措施中

2、，含氧量安全值起著至關(guān)重要的作用。     1、爆炸極限的定義    可燃性氣體或蒸汽與助燃?xì)怏w的均勻混合系在標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試條件下引起爆炸的濃度極限值，稱為爆炸極限。助燃性氣體可以是空氣、氧氣或輔助性氣體。一般情況下，爆炸極限是指可燃?xì)怏w或蒸汽在空氣中的濃度極限，能夠引起爆炸的可燃?xì)怏w的最低含量稱為爆炸下限Low ExplosionLeve(LEL)，最高濃度為下限Upper ExplosionLevel(UEL)?；旌系慕M分不同，爆炸極限也不同。同一混合系，由于初始溫度、系統(tǒng)壓力、惰性介質(zhì)含量以及點(diǎn)火能量的大小等都能使爆炸極限發(fā)

3、生變化1。    2、爆炸極限理論    可燃?xì)怏w或蒸氣與空氣的混合物，并不是在任何組成下都可以燃燒或爆炸，而且燃燒（或爆炸）的速率也隨組成而變。實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，當(dāng)混合物中可燃?xì)怏w濃度接近化學(xué)反應(yīng)式的化學(xué)計(jì)量比時(shí)，燃燒最快、最劇烈。若濃度減小或增加，火焰蔓延速率則降低。若其濃度在爆炸下限以下或爆炸上限以上，便不會(huì)著火或爆炸2。    爆炸極限一般用可燃?xì)怏w或蒸氣在混合氣體中的體積百分?jǐn)?shù)表示，有時(shí)也用單位體積可燃?xì)怏w的質(zhì)量（kg·m-3 ）表示。混合氣體濃度在爆炸下限以下時(shí)含有過量空氣，由于空氣的冷卻作

4、用，活化中心的消失數(shù)大于產(chǎn)生數(shù)，阻止了火焰的蔓延。若濃度在爆炸上限以上，含有過量的可燃?xì)怏w，助燃?xì)怏w不足，火焰也不能蔓延。但此時(shí)若不能補(bǔ)充空氣，仍有火災(zāi)和爆炸的危險(xiǎn)。    所以濃度在爆炸上限以上的混合氣體不能認(rèn)為是安全的。燃燒和爆炸從化學(xué)反應(yīng)的角度看并無本質(zhì)區(qū)別。當(dāng)混合氣體燃燒時(shí)，燃燒波面上的反應(yīng)可表示為     A+BC+D+Q                &#

5、160;   （1）    式中A、B為反應(yīng)物；C、D為產(chǎn)物；Q為燃燒熱。A、B、C、D不一定是穩(wěn)定分子，也可以是原子或自由基?；瘜W(xué)反應(yīng)前后的能量變化可用圖1表示。初始狀態(tài)的反應(yīng)物（A+B）吸收活化能E達(dá)到活化狀態(tài)，即可進(jìn)行反應(yīng)生成終止?fàn)顟B(tài)的產(chǎn)物（C+D），并釋放出能量W，W=Q+E。      假定反應(yīng)系統(tǒng)在受能源激發(fā)后，燃燒波的基本反應(yīng)濃度，即反應(yīng)系統(tǒng)單位提及的反應(yīng)數(shù)為n，則單位體積放出的能量為。如果燃燒波連續(xù)不斷，放出的能量將成為新反應(yīng)的活化能。設(shè)活化概率為（1），則第二批單位體積內(nèi)得到活

6、化的基本反應(yīng)數(shù)為，放出的能量為。后批分子與前批分子反應(yīng)時(shí)放出的能量比定義為燃燒波傳播系數(shù)，為  (2)     現(xiàn)在討論的數(shù)值。當(dāng)<1時(shí)，表示反應(yīng)系統(tǒng)受能源激發(fā)后，放出的熱量越來越少，最后反應(yīng)會(huì)終止，不能形成燃燒或爆炸。當(dāng)=1時(shí)，表示反應(yīng)系統(tǒng)受能源激發(fā)后均衡放熱，有一定數(shù)量的分子持續(xù)反應(yīng)。這是決定爆炸極限的條件（嚴(yán)格說值略微超過1時(shí)才能形成爆炸）。當(dāng)時(shí)>1，表示放出的熱量越來越多，引起反應(yīng)的分子數(shù)也越來越多，從而形成爆炸。    在爆炸極限時(shí)，=1，即：（3）   

7、;                             假設(shè)爆炸下限L下（體積分?jǐn)?shù)）與活化概率成正比，則有L下，其中K為比例常數(shù)。因此 （4）     當(dāng)Q與E相比很大時(shí)，式（4-4）可以近似寫成 （5）     上式近似地表

8、示出爆炸下限L下與燃燒熱Q和活化能E之間的關(guān)系。如果各可燃?xì)怏w的活化能接近于某一常數(shù)，則可以大體得出 （6）     這說明爆炸下限與燃燒熱近于成反比，即是說可燃?xì)怏w分子燃燒熱越大，其爆炸下限就越低。各同系物的L下Q都近于一個(gè)常數(shù)表明上述結(jié)論是正確的。     3、天然氣與含氧量安全限值計(jì)算方法    含氧量安全限值是指在密閉裝置內(nèi)形成爆炸性氣氛的混合氣體的氧的安全含氧量，主要有兩種情況，一是指在以氮?dú)?、二氧化碳等惰性氣體置換裝在貯罐或管道中的可燃性氣體，在裝置內(nèi)形成不具備爆

9、炸性的混合氣體所需要的氧濃度的最大值，或者是剛好在爆炸范圍邊緣發(fā)生爆炸的混合氣體所需要的氧濃度的臨界值。二是指當(dāng)給以足夠的點(diǎn)火能量并添加部分惰性氣體使某一固定濃度的可燃性氣體剛好發(fā)生燃燒或爆炸所需要的氧濃度的最小值。為區(qū)別起見，這里把前者稱為臨界氧濃度或最高容許氧濃度即含氧量安全限值，而把后者稱為最小氧濃度。    天然氣是一種可燃?xì)怏w物質(zhì)，與空氣混合時(shí)天然氣中的烷烴與空氣中的氧發(fā)生反應(yīng)，當(dāng)天然氣達(dá)到一濃度范圍時(shí)，在點(diǎn)火源的作用下會(huì)發(fā)生爆炸，這個(gè)天然氣爆炸范圍叫天然氣的爆炸極限，其最低濃度叫做爆炸下限，最高濃度叫做爆炸上限。濃度在爆炸上限和爆炸下限之間，都可能發(fā)生

10、爆炸，而引起爆炸發(fā)生的主要原因是與空氣中的氧氣發(fā)生反應(yīng)，因此必須搞清楚油井產(chǎn)出氣中的烷烴與含氧量安全極限值的關(guān)系。按照現(xiàn)有國家推薦標(biāo)準(zhǔn)GB/T12474-90空氣中可燃?xì)怏w爆炸極限測(cè)定方法可以進(jìn)行測(cè)定。       從表1和表2中可以看出：天然氣在空氣中安全濃度為：4.0%16%之外，即天然氣在空氣中的濃度小于4.0%與大于16%時(shí)，都是安全的，不會(huì)發(fā)生爆炸；而天然氣在空氣中的濃度4.0%16%之間時(shí)，在一定條件下易發(fā)生爆炸。    對(duì)大多數(shù)石油產(chǎn)物而言，氧含量實(shí)驗(yàn)安全限值為小于10%11%(用公式計(jì)算出

11、烷烴爆炸下限時(shí)的理論氧濃度安全限值，其原因是燃燒和爆炸反應(yīng)不一定是完全的化學(xué)反應(yīng))，當(dāng)氧氣濃度低于這個(gè)安全限值，天然氣始終處于安全狀態(tài)，即失去爆炸性，遇明火也不會(huì)發(fā)生爆炸。下面介紹了5種計(jì)算含氧量安全限值的方法。    （1）標(biāo)準(zhǔn)爆炸極限測(cè)定方法    a、試驗(yàn)裝置    試驗(yàn)所用的裝置主要有爆炸裝置、配器系統(tǒng)、控制系統(tǒng)組成3。如圖4-2所示。該系統(tǒng)可用于測(cè)試沸點(diǎn)低于300的可燃液體蒸汽與空氣混合的爆炸特性參數(shù)，也可用于測(cè)定可燃?xì)怏w與空氣混合的爆炸性參數(shù).。    爆炸室設(shè)計(jì)

12、總體積為20L，由炮鋼鍛造加工而成。為保證試驗(yàn)安全，在上部裝有安全閥，當(dāng)爆炸筒內(nèi)的壓力大于2MPa時(shí)能自動(dòng)泄壓。    配氣系統(tǒng)是向爆炸室提供一定的濃度、一定數(shù)量試驗(yàn)氣體的裝置，主要組成有三部分：高壓空氣及其加熱裝置，液體計(jì)量、輸送與氣化、混氣裝置和可燃?xì)怏w計(jì)量與輸送裝置。    溫度控制裝要是保證可燃液體產(chǎn)生的蒸氣不被冷凝，為此爆炸室內(nèi)和將與蒸氣混合的空氣都要保證有高于可燃液體沸點(diǎn)的溫度。溫度控制用TDA8601型溫度控制儀實(shí)現(xiàn)。    b、測(cè)試原理    試驗(yàn)時(shí)，打開安裝

13、在送氣管路上的電磁閥，將一定體積分?jǐn)?shù)的可燃?xì)怏w與空氣或惰性氣體經(jīng)過配氣系統(tǒng)充分混合輸入爆炸室，當(dāng)爆炸室內(nèi)的混合氣體壓力達(dá)到預(yù)定值時(shí)，高壓電源通過安裝在爆炸室內(nèi)的電極放電將混合氣體引爆，反復(fù)進(jìn)行，即可進(jìn)行爆炸極限與氧體積分?jǐn)?shù)的測(cè)定。      1一爆炸筒；2一放電擊針；3一混合噴嘴；4一電磁閥；5一引射器；6-可燃液體計(jì)暈裝假；7一可燃?xì)怏w流暈計(jì)8一空氣干燥器；9一空氣流暈計(jì)；10一空氣加熱蛇管；11一空氣壓縮泵；12一氧分析儀；13一真空泵；14，15一溫度傳感器；16 ，17一電加熱器；18一電加熱絲    由于

14、不同的惰化效率，可燃性氣體(蒸氣)的臨界氧濃度也不同，因此可以用對(duì)應(yīng)爆炸下限的理論最小氧體積分?jǐn)?shù)來近似估算可燃性氣體(蒸氣)的臨界氧濃度?？扇夹詺怏w(蒸氣)與氧氣發(fā)生完全燃燒時(shí)化學(xué)反應(yīng)式如下： （7）     式中，n，m，f分別表示碳、氫、氧和鹵元素的原子數(shù)。    在可燃性氣體(蒸氣)體積分?jǐn)?shù)為爆炸下限L時(shí)，此時(shí)反應(yīng)為富氧狀態(tài)，若體積分?jǐn)?shù)為L，理論最小氧體積分?jǐn)?shù)為： （8）     例如煤氣，它的組分比較復(fù)雜，如表所示，由阿馬格分體積定律可以得出，在多元混合氣體

15、中各氣體的體積分?jǐn)?shù)就等于它的摩爾分?jǐn)?shù)，因此可以將煤氣近似看成含碳、氫、氧、氮的單一氣體，其分子簡(jiǎn)式可寫為，其零氧平衡化學(xué)反應(yīng)方程式可簡(jiǎn)寫為： （9）      由此可計(jì)算出煤氣對(duì)應(yīng)下限值時(shí)的理論最小氧體積分?jǐn)?shù)。在沒有具體實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)，用可燃性氣體對(duì)應(yīng)爆炸下限的理論最小氧體積分?jǐn)?shù)來估算臨界氧濃度，雖然不太經(jīng)濟(jì)，但確是較安全的。     （2）化學(xué)計(jì)算法    可燃性氣體在含氧量安全限值時(shí)發(fā)生的燃燒或爆炸化學(xué)反應(yīng)時(shí)不完全的化學(xué)反應(yīng)，隨著氧氣濃度的增加，可燃性氣體分子與氧氣

16、發(fā)生完全燃燒4。理論上，完全反應(yīng)時(shí)的可燃性氣體組成濃度可由化學(xué)反應(yīng)式求出。      式中，n，m，f分別表示碳、氫、氧和鹵元素的原子數(shù)。    理論上，與1摩爾空氣完全燃燒的可燃性氣體的濃度Cst是  （10）     式中的4773是空氣中氧的摩爾數(shù)0.2095的倒數(shù)。    與1摩爾氧氣完全燃燒的可燃性氣體的濃度Cst則可簡(jiǎn)化為： （11）     在可燃性氣體濃度為爆炸

17、下限L時(shí)，此時(shí)理論氧濃度 （12）     式中，     按公式12計(jì)算烷烴爆炸下限時(shí)促要的理論氧濃度見表4。      文獻(xiàn)資料4表明，對(duì)大多數(shù)石油產(chǎn)物而言，氧含量安全限值為(1011)%。用式12計(jì)算出烷烴爆炸下限時(shí)的理論氧濃度為(1012) %，而偏高于氧含量安全限值。因?yàn)槿紵捅ǚ磻?yīng)不一定是完全的化學(xué)反應(yīng)。    （3）作圖法    研究可燃性氣體燃燒與爆炸范圍的三角線圖制作步驟如下5

18、：      a、畫出等邊三角形，定點(diǎn)F，0，N分別表示為可燃性氣體、氧氣和氮?dú)狻?#160;   b、畫出空氣線F-A，在 FO邊上取可燃性氣體在氧氣中的爆炸上限U2 和爆炸下限L2，在F-A線上取可燃?xì)怏w在空氣中的爆炸上限U1和爆炸下限L1，連接U2和U1，再連接L2和L1，將兩線段延長成三角形，過交點(diǎn)作平行FN的切線即臨界氧濃度，即含氧量安全限定值，如圖3所示。    下面以甲烷為例用做圖法計(jì)算甲烷的臨界氧濃度，即含氧量安全限定值。     

19、;圖4示出甲烷、氧氣、氮?dú)獾谋ㄈ蔷€圖，其中甲烷的臨界氧濃度約為12%，比公式12計(jì)算的理論氧濃度要高，與實(shí)驗(yàn)值相同。用三角線圖表示爆炸范圍是很方便的，圖4中，直線L1L2、臨界氧濃度和直線U1U2圍成的近似三角區(qū)為可燃性氣體的爆炸范圍。L2，U2為可燃性氣體在氧氣中的爆炸下限和爆炸上限，L1，U1為可燃性氣體在空氣中的爆炸下限和爆炸上限，通過爆炸范圍與頂點(diǎn)C的直線為空氣線，空氣線在0-N處的起點(diǎn)為O2濃度為20.95%。對(duì)某一濃度的混合氣體M1，當(dāng)加入甲烷時(shí)，其濃度沿著M1與C的連線變化至M2，于M2中加入氧氣，其濃度又沿著M2與O2的連線變化至M3。由此可見，當(dāng)混合物M1的某一組分發(fā)生變

20、化時(shí)，M1將朝著該組分的方向發(fā)生正負(fù)變化。從圖可見，M1中增加氧氣濃度或降低甲烷濃度，M1向進(jìn)入爆炸范圍的方向變化，而氮?dú)鉂舛劝l(fā)生正負(fù)變化時(shí)，對(duì)M1的爆炸性能影響不大5。圖中，連接頂點(diǎn)為C與N的一邊是氧濃度為零的線。平行這條邊的直線，表示氧濃度。圖中，連接頂點(diǎn)為C與N的一邊是氧濃度為零的線。平行這條邊的直線，表示氧濃度時(shí)的爆炸范圍為一定值的混合物，與該邊平行而與爆炸三角區(qū)項(xiàng)點(diǎn)相切的那條線，是要求的含氧量安全限值，即圖中所示的臨界氧濃度。      （4）利用LeChatlier公式計(jì)算    多組分可燃?xì)饣旌衔锏谋?/p>

21、炸界限采用LeChatlier公式：    LeChatlier公式為6：（13）     式中：Cmin為多組分可燃?xì)饣旌衔锏谋ń缦蓿?；V1，V2，V3，Vn為各組分在混合氣體中的體積百分?jǐn)?shù)，其和為100；C1，C2，C3，Cn為各組分在氧氣或空氣中的爆炸極限，。    單組分可燃?xì)怏w爆炸上限和下限值用單組分可燃性氣體占?xì)怏w總體積的百分?jǐn)?shù)來表示，采用混合物完全燃燒所需氧原子數(shù)進(jìn)行估算7即： （14） （15）     式中：CL為單

22、組分可燃性氣體的爆炸下限，；CU為單組分可燃性氣體的爆炸濃度上限，；N為混合物完全燃燒所需氧原子數(shù)。    估算天然氣與空氣混合爆炸界限的步驟是先用式（14）（15）分別估算出單組分的爆炸上、下極限；再由公式（13）計(jì)算多組分可燃性氣體混合物的爆炸界限。由實(shí)際天然氣單組分爆炸界限（表5），計(jì)算得到實(shí)際天然氣在空氣中的爆炸上限為3.210%，下限為10.320%。即：L1=10.320%，U1=3.210%。隨著甲烷含量的增加，估算出來的爆炸界限與甲烷單組分的爆炸極限相接近。      （5）改進(jìn)的LeChatlie

23、r公式法      多元混合氣中可燃?xì)怏w與惰性氣體的混合按可燃?xì)怏w的爆炸性及惰性氣體的爆炸抑制效果采用全比例分配互相組合的原則進(jìn)行，因此只要有惰性氣體對(duì)可燃性氣體的爆炸抑制效果的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)，就可以計(jì)算由這些氣體組成的一切混合氣體的爆炸極限8。    設(shè)可燃?xì)怏w濃度為Aj，j=1，2，3，.m-1；惰性氣體濃度為Ak，k=m，n；fk，j為每種惰性氣體對(duì)單元可燃?xì)獾淖畲蟊ㄒ种葡禂?shù)。由此根據(jù)下式可以算出混合氣體中與第k號(hào)惰性氣體混合的第j號(hào)可燃?xì)鈿怏w體積分?jǐn)?shù)Aj，k及混合氣體中用來抑制第j號(hào)可燃?xì)怏w的第k號(hào)惰性氣體的體

24、積分?jǐn)?shù)Aj，k。     （16） （17）      fk，j是j號(hào)可燃?xì)怏w與k號(hào)惰性氣體組合的爆炸抑制系數(shù)最大極限值。    再從爆炸極限圖中查得不同可燃?xì)馀c不同惰氣混合時(shí)的爆炸下限Lj，k和爆炸上限Uj，k、，依據(jù)L echateler公式的思想，由下面公式計(jì)算出混合氣體總的爆炸上下限：  （18） （19）      4、現(xiàn)場(chǎng)含氧量安全限值確定的分析 

25、0;  以上介紹的五種計(jì)算含氧量安全限值的方法中用化學(xué)方法計(jì)算出烷烴爆炸下限時(shí)的理論氧濃度為(1012) %，而偏高于大多數(shù)石油產(chǎn)物的含氧量安全限值（(1011)%）。因?yàn)槿紵捅ǚ磻?yīng)不一定是完全的化學(xué)反應(yīng)。用作圖法計(jì)算的含氧量安全限值比化學(xué)方法計(jì)算的理論含氧量要高，與實(shí)驗(yàn)值相同。利用LeChatlier公式計(jì)算得到實(shí)際天然氣在空氣中的爆炸下限為3.210%，上限為10.320%。采用改進(jìn)的LeChatlier公式計(jì)算的結(jié)果比較接近實(shí)際，建議采用此方法計(jì)算。    天然氣的主要成份是甲烷，幾乎所有油氣田的天然氣和注空氣采油過程中的采出氣，甲烷的成份均在

26、80%以上，還含有一些乙烷、丙烷、丁烷及戊烷以上的烴類，并且有少量的二氧化碳、氮?dú)?、硫化氫、氫氣等非烴類組分。而大多數(shù)油田生產(chǎn)的天然氣的爆炸范圍與甲烷非常相似。在其同類烴類化合物中甲烷耗氧量最小，導(dǎo)熱系數(shù)最大其爆炸范圍也是最大的，其臨界氧含量理論上是低于其他烷烴類化合物的，只要能測(cè)定出甲烷的臨界氧含量的安全值，那么也適用于天然氣或其他石油產(chǎn)物，取得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以運(yùn)用到實(shí)際生產(chǎn)中。所以在實(shí)驗(yàn)室完全可以用甲烷來替代天然氣或采出氣來做實(shí)驗(yàn)，取得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以運(yùn)用到實(shí)際生產(chǎn)中。但是若直接用實(shí)驗(yàn)室得出的數(shù)據(jù)作為現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)的標(biāo)準(zhǔn)，也存在一定的風(fēng)險(xiǎn)，從安全的角度出發(fā)，在使用過程中還應(yīng)考慮一些特殊情況或意外因素

27、導(dǎo)致的危險(xiǎn)有害因素，在確定主要危險(xiǎn)有害因素的影響后，在實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上加以一定的安全系數(shù)才可以應(yīng)用于實(shí)際生產(chǎn)中。    前面分析可知可燃?xì)怏w（蒸氣）的濃度在爆炸下限以下、上限以上，是不會(huì)發(fā)生爆炸的但這是相對(duì)一定條件而說的，實(shí)驗(yàn)得到的安全氧含量的最大值也是在一定條件下得到的。如果條件改變，可燃?xì)怏w（蒸汽）的爆炸上下限就會(huì)發(fā)生變化，含氧量安全限值的最大值也會(huì)發(fā)生變化，原本爆炸濃度范圍之外不會(huì)爆炸的會(huì)因?yàn)楸ǚ秶脱鹾康脑龃蠖l(fā)生爆炸危險(xiǎn)；相反，原本爆炸范圍之內(nèi)的，也會(huì)因?yàn)楸ǚ秶s小，而不再有爆炸危險(xiǎn)，可見爆炸極限不是一成不變的，安全氧含量的最大值也不能確定，它們因

28、各種因素和條件的變化而變化。因此在氧含量安全標(biāo)準(zhǔn)的制定中，可以把實(shí)驗(yàn)室最接近現(xiàn)場(chǎng)工況條件的數(shù)據(jù)根據(jù)其不同的影響因素乘以不同的安全系數(shù)，這樣的結(jié)果才能作為確?，F(xiàn)場(chǎng)本質(zhì)安全的安全氧含量。主要從以下幾個(gè)方面考慮其安全系數(shù)。    （1）可燃?xì)怏w（液體蒸汽）的種類及化學(xué)性質(zhì)的影響    在實(shí)際生產(chǎn)中，采出氣的成分復(fù)雜，雖然甲烷占80%左右，但是我們不能排除其他比甲烷危險(xiǎn)度大的可燃性氣體的存在，比如烯烴類、炔烴類、硫化氫、氫氣、一氧化碳等氣體，經(jīng)過我們多方面的探討和研究，暫把此方面影響因素的安全系數(shù)定為：0.95。  

29、60; （2）井下可燃介質(zhì)與注入介質(zhì)的接觸程度的影響    當(dāng)注入介質(zhì)從注入井經(jīng)油藏到生產(chǎn)井最終到環(huán)空管被排出的過程中，有的地方氧化反應(yīng)不完全導(dǎo)致氧氣含量大，井下介質(zhì)在爆炸范圍內(nèi)，就很容易發(fā)生燃燒爆炸反應(yīng)，有的地方注入介質(zhì)根本沒有達(dá)到，或者氧化反應(yīng)完全，可燃性混合氣體不在爆炸范圍內(nèi)，發(fā)生危險(xiǎn)的概率就小。所以我們把此因素的安全系數(shù)定為0.95。     （3）點(diǎn)火源的形式、能量和點(diǎn)火位置的影響    點(diǎn)火源的形式、能量及點(diǎn)火位置對(duì)可燃?xì)怏w和臨界氧含量有較大的影響，點(diǎn)火源能量強(qiáng)度越高，加熱面積越大，作用時(shí)間越長，點(diǎn)火的位置越靠近混合氣體中心，則爆炸危險(xiǎn)度越大。在生產(chǎn)中我們不可避免點(diǎn)火源的存在，比如砂子和管壁的摩擦起火，鐵屑撞擊點(diǎn)火，油在流動(dòng)時(shí)與管壁產(chǎn)生的靜電等，這些都可能是