專家論證補(bǔ)充方案

1、大唐金城7#、8#、9#樓腳手架工程專項(xiàng)施工方案補(bǔ)充方案一、 已補(bǔ)充專項(xiàng)施工方案審批表（總包）。二、 所有陽(yáng)角處已按附圖增加三角支撐，附件一。三、 拉鋼絲繩時(shí)會(huì)委派經(jīng)驗(yàn)豐富的專人進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)指導(dǎo)，確保符合要求。四、 計(jì)算書(shū)中懸挑工字鋼的最不利位置的懸挑長(zhǎng)度為：1.4m；計(jì)算書(shū)詳附件（二），荷載取值按新規(guī)范取值。五、 懸挑工字鋼末端采用雙壓環(huán)，具體實(shí)施的時(shí)候已嚴(yán)格按照規(guī)范要求預(yù)埋。六、 架子工證書(shū)到期的部分已報(bào)名復(fù)審。七、 工字鋼布置已按現(xiàn)場(chǎng)結(jié)構(gòu)位置重新調(diào)整，詳附件（三）附件二：普通型鋼懸挑腳手架計(jì)算書(shū)一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設(shè)高度為 23.8 m，立桿采用單立桿；搭設(shè)尺寸為：立桿的

2、縱距為 1.43m，立桿的橫距為1m，立桿的步距為1.8 m；內(nèi)排架距離墻長(zhǎng)度為0.25 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；采用的鋼管類型為 48×3.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.29 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結(jié)構(gòu)腳手架及裝修階段圍護(hù)；同時(shí)施工層數(shù):2 層；3.風(fēng)荷載參數(shù)本工程地處江蘇南通市，基本風(fēng)壓0.45 kN/m2；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)z，計(jì)算連墻件強(qiáng)度時(shí)取0.92，計(jì)算立桿穩(wěn)定性時(shí)取0.74，風(fēng)荷載體型系數(shù)s 為0

3、.214；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):0.1295；腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):0.100；欄桿擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):0.170；安全設(shè)施與安全網(wǎng)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設(shè)層數(shù):13 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用18a號(hào)槽鋼，其中建筑物外懸挑段長(zhǎng)度1.4m，建筑物內(nèi)錨固段長(zhǎng)度 3.1 m。錨固壓點(diǎn)螺栓直徑(mm):16.00；樓板混凝土標(biāo)號(hào):C30；6.拉繩與支桿參數(shù)鋼絲繩安全系數(shù)為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):2.900；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物

4、拉結(jié)，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.35 m。 二、大橫桿的計(jì)算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計(jì)算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計(jì)算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P2=0.3×1/(2+1)=0.1 kN/m ；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值: Q=3×1/(2+1)=1 kN/m；靜荷載的設(shè)計(jì)值: q1=1.2×0.033+1.2×0.1=0.16 kN/m；活荷載的設(shè)計(jì)值: q

5、2=1.4×1=1.4 kN/m； 圖1 大橫桿設(shè)計(jì)荷載組合簡(jiǎn)圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設(shè)計(jì)荷載組合簡(jiǎn)圖(支座最大彎矩)2.強(qiáng)度驗(yàn)算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤?jì)算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.08×0.16×1.432+0.10×1.4×1.432 =0.312 kN·m；支座最大彎距計(jì)算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.16

6、15;1.432-0.117×1.4×1.432 =-0.368 kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算： =Max(0.312×106,0.368×106)/4490=81.96 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為 = 81.96 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計(jì)算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q1= P1+P2=0.033+0.1=0.133 kN/

7、m； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q2= Q =1 kN/m； 最大撓度計(jì)算值為： = 0.677×0.133×14304/(100×2.06×105×107800)+0.990×1×14304/(100×2.06×105×107800) = 2.034 mm；大橫桿的最大撓度 2.034 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1430/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計(jì)算:根據(jù)JGJ130-2011規(guī)定，小橫桿按照簡(jiǎn)支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計(jì)算值作

8、為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計(jì)算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計(jì)算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：p1= 0.033×1.43 = 0.048 kN；腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P2=0.3×1×1.43/(2+1)=0.143 kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q=3×1×1.43/(2+1) =1.430 kN；集中荷載的設(shè)計(jì)值: P=1.2×(0.048+0.143)+1.4 ×1.43 = 2.231 kN； 小橫桿計(jì)算簡(jiǎn)圖2.強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計(jì)算公式如下

9、:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.2×0.033×12/8 = 0.005 kN·m；集中荷載最大彎矩計(jì)算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.231×1/3 = 0.744 kN·m ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.749 kN·m；最大應(yīng)力計(jì)算值 = M / W = 0.749×106/4490=166.721 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應(yīng)力 =166.721 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗(yàn)算最大撓度考慮為小橫桿

10、自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計(jì)算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=5×0.033×10004/(384×2.06×105×107800) = 0.02 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.048+0.143+1.43 = 1.621 kN；集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度計(jì)算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1620.619×1000×(3×10002-4&#

11、215;10002/9 ) /(72×2.06×105×107800) = 2.59 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.02+2.59 = 2.61 mm；小橫桿的最大撓度為 2.61 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1000/150=6.667與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計(jì)算:按規(guī)范表,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8

12、.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值: P1 = 0.033×1.43×2/2=0.048 kN；小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值: P2 = 0.033×1/2=0.017 kN；腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值: P3 = 0.3×1×1.43/2=0.214 kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值: Q = 3×1×1.43 /2 = 2.145 kN；荷載的設(shè)計(jì)值: R=1.2×(0.048+0.017+0.214)+1.4×2.145=3.338 kN；R < 8.00 kN，單扣件抗滑承

13、載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計(jì)算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，為0.1228kN/m NG1 = 0.1228+(1.43×2/2)×0.033/1.80×23.80 = 3.552kN；(2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用竹笆片腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.3kN/m2 NG2= 0.3×13×1.43×(1+0.2)/2 = 3.486 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用竹笆片腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.15kN/m NG3 = 0.15

14、15;13×1.43/2 = 1.394 kN；(4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng):0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.43×23.8 = 0.17 kN；經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.602 kN；活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = 3×1×1.43×2/2 = 4.29 kN；考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值為 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×

15、8.602+ 0.85×1.4×4.29= 15.428 kN；不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值為 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.602+1.4×4.29=16.329kN；六、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算: 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計(jì)算 Wk=0.7z·s·0其中 0 - 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：0 = 0.45 kN/m2； z - 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：z= 0.74； s - 風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為

16、0.214；經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為: Wk = 0.7 ×0.45×0.74×0.214 = 0.05 kN/m2；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.05×1.43×1.82/10 = 0.028 kN·m；考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值 ：N = 15.428 kN；不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值 ：N = N&#

17、39;= 16.329kN；計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ：i = 1.59 cm；計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)得 ： k = 1.155 ；計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)得 ： = 1.5 ；計(jì)算長(zhǎng)度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長(zhǎng)細(xì)比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ：f

18、=205 N/mm2；考慮風(fēng)荷載時(shí) = 15427.877/(0.188×424)+27503.252/4490 = 199.671 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 199.671 N/mm2 小于 立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風(fēng)荷載時(shí) = 16328.777/(0.188×424)=204.847 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 204.847 N/mm2 小于 立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計(jì)算: 連墻件的軸向力設(shè)計(jì)值應(yīng)按照下式計(jì)算：Nl = Nlw + N0連墻件風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按腳手架頂部高

19、度計(jì)算z0.92，s0.214，00.45，Wk = 0.7z·s·0=0.7 ×0.92×0.214×0.45 = 0.062 kN/m2；每個(gè)連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積 Aw = 15.444 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計(jì)值(kN)，按照下式計(jì)算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.341 kN；連墻件的軸向力設(shè)計(jì)值 Nl = Nlw + N0= 6.341

20、kN；連墻件承載力設(shè)計(jì)值按下式計(jì)算：Nf = ·A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長(zhǎng)細(xì)比 l/i = 250/15.9的結(jié)果查表得到 =0.958，l為內(nèi)排架距離墻的長(zhǎng)度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設(shè)計(jì)值為 Nf = 0.958×4.24×10-4×205×103 = 83.269 kN；Nl = 6.341 < Nf = 83.269,連墻件的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計(jì)算得到 Nl = 6.341小于雙扣件的抗滑力 12 kN，滿足要求！ 連墻件扣件

21、連接示意圖八、懸挑梁的受力計(jì)算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計(jì)算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點(diǎn)，A為墻支點(diǎn)。 本方案中，腳手架排距為1000mm，內(nèi)排腳手架距離墻體250mm，支拉斜桿的支點(diǎn)距離墻體為 1350mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1272.7 cm4，截面抵抗矩W = 141.4 cm3，截面積A = 25.69 cm2。受腳手架集中荷載 N=1.2×8.602 +1.4×4.29 = 16.329 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.2×25.69×0.0001×78.5 = 0.242 kN/m

22、； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計(jì)算簡(jiǎn)圖經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN·m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對(duì)支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R1 = 17.295 kN； R2 = 16.522 kN； R3 = -0.07 kN。 最大彎矩 Mmax= 2.534 kN·m；最大應(yīng)力 =M/1.05W+N/A= 2.534×106 /( 1.05 ×141400 )+ 10.22×103 / 2569 = 21.044 N/mm2；水平支撐梁的最大應(yīng)力計(jì)算值 21.044 N/mm2

23、 小于 水平支撐梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 215 N/mm2,滿足要求！九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計(jì)算: 水平鋼梁采用18a號(hào)槽鋼,計(jì)算公式如下 = M/bWx f其中b - 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計(jì)算： b = (570tb/lh)×(235/fy)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大應(yīng)力b = (570tb/lh)×(235/fy)=570 ×10.5×68× 235 /( 2800×180×235) = 0.81由于b大于0.6，根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.72。經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大應(yīng)力 =

24、2.534×106 /( 0.72×141400 )= 24.861 N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計(jì)算 = 24.861 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求!十、拉繩的受力計(jì)算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計(jì)算 RAH = RUicosi其中RUicosi為鋼繩的 拉力對(duì)水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點(diǎn)的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計(jì)算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=18.686 kN；十一、拉繩的強(qiáng)度計(jì)算:鋼絲拉繩(支桿)的內(nèi)力計(jì)算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進(jìn)行計(jì)算，為RU=18.686 kN 選擇6×1

25、9鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強(qiáng)度1700MPa，直徑17mm。 Fg = aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg184KN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對(duì)6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數(shù)。K6。得到：Fg=26.067KN>Ru18.686KN。經(jīng)計(jì)算，選此型號(hào)鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)強(qiáng)度計(jì)算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進(jìn)行計(jì)算作為拉環(huán)的拉力N，為N=RU=18.686kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)的強(qiáng)度計(jì)算公式為 = N/A f其中 f 為拉環(huán)鋼